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    地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)分析

    2017-11-01 16:37:16捷,長(zhǎng)
    四川水力發(fā)電 2017年5期
    關(guān)鍵詞:振源廠房幅值

    張 捷, 周 長(zhǎng) 興

    (中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100024)

    地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)分析

    張 捷, 周 長(zhǎng) 興

    (中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100024)

    通過(guò)正分析計(jì)算與實(shí)測(cè)響應(yīng)的綜合對(duì)比分析可知:結(jié)構(gòu)左右向和上下游向產(chǎn)生的極頻振動(dòng)的磁拉力幅值不相等,上游側(cè)荷載大于左右側(cè)荷載。根據(jù)實(shí)測(cè)的振動(dòng)響應(yīng),進(jìn)行機(jī)組激勵(lì)荷載的動(dòng)態(tài)識(shí)別,結(jié)論認(rèn)為,在所進(jìn)行的各種振動(dòng)試驗(yàn)工況條件下,識(shí)別得到的動(dòng)荷載幅值均小于設(shè)計(jì)階段廠家所提出的動(dòng)態(tài)荷載幅值,水泵水輪機(jī)的壓力脈動(dòng)也不突出,因此,廠房的抗振設(shè)計(jì)是安全合理的,可以滿(mǎn)足動(dòng)態(tài)安全控制要求。

    地下廠房;測(cè)點(diǎn)布置;模型參數(shù);共振復(fù)核;振源及傳遞

    0 引 言

    西龍池抽水蓄能電站,單機(jī)容量300 MW,額定水頭為640 m,最大動(dòng)水頭為1 015 m,水泵工況的最大揚(yáng)程703.93 m,額定轉(zhuǎn)速為500 r/min,飛逸轉(zhuǎn)速為725 r/min。本工程在機(jī)組調(diào)試前就完成了振動(dòng)儀器的埋設(shè),在機(jī)組試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)該組進(jìn)行了系統(tǒng)的觀測(cè),并根據(jù)實(shí)測(cè)資料進(jìn)行了反演分析。

    1 測(cè)點(diǎn)布置和測(cè)試工況

    西龍池選擇2#、4#兩個(gè)典型機(jī)組段進(jìn)行機(jī)組支撐結(jié)構(gòu)振動(dòng)監(jiān)測(cè),每臺(tái)機(jī)組需布置12個(gè)振動(dòng)加速度計(jì)和12個(gè)振動(dòng)速度計(jì)。測(cè)點(diǎn)位置與類(lèi)型見(jiàn)表1. 振動(dòng)監(jiān)測(cè)采用EDS24-24型工程數(shù)字振動(dòng)儀,配有《EDS地震數(shù)據(jù)頻譜分析程序》,用來(lái)完成測(cè)試信號(hào)的分析處理任務(wù)。

    本工程在機(jī)組調(diào)試前就完成了振動(dòng)儀器的埋設(shè),在機(jī)組試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)該組進(jìn)行了系統(tǒng)的觀測(cè),測(cè)試的工況有:停機(jī)工況、升負(fù)荷工況、甩負(fù)荷工況、發(fā)電機(jī)調(diào)相測(cè)試、動(dòng)平衡測(cè)試和抽水工況等所有運(yùn)行工況的振動(dòng)資料。

    2 模型參數(shù)和邊界參數(shù)反演分析

    2.1 分析方法

    首先,對(duì)發(fā)電機(jī)層樓板進(jìn)行局部結(jié)構(gòu)的自振特性分析,利用實(shí)測(cè)的發(fā)電機(jī)層樓板(DA8測(cè)點(diǎn))的垂直向自由振動(dòng)頻率 33.48 Hz和34.1 Hz,并通過(guò)計(jì)算分析識(shí)別出合理的主廠房結(jié)構(gòu)混凝土材料的動(dòng)彈模。再利用結(jié)構(gòu)發(fā)生上下游整體自由振動(dòng)的24.77 Hz主頻,識(shí)別廠房上下游面的法向彈簧邊界參數(shù)(或?qū)嶓w單元邊界的法向彈性模量)。

    表1 測(cè)點(diǎn)位置、測(cè)點(diǎn)類(lèi)型及通道對(duì)應(yīng)編號(hào)

    2.2 混凝土材料的動(dòng)彈模

    將廠房結(jié)構(gòu)的DA4測(cè)點(diǎn)高程以下的所有節(jié)點(diǎn)自由度全部約束,僅對(duì)發(fā)電機(jī)層樓板進(jìn)行局部自振特性分析。表2為樓板結(jié)構(gòu)的不同彈性模量取值的自振頻率計(jì)算結(jié)果,分析可知結(jié)構(gòu)材料的彈模取值對(duì)其自振頻率較為敏感。對(duì)于此種有限元模型(板單元模擬樓板結(jié)構(gòu)),其單元材料的動(dòng)態(tài)彈性模量取值為混凝土靜彈模的1.4倍為宜。該取值方法與規(guī)范規(guī)定的1.3倍有所差別[2]。

    2.3 彈簧單元的圍巖邊界

    表2 廠房混凝土結(jié)構(gòu)不同彈性模量取值的自振頻率結(jié)果(Hz)

    在主廠房鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)材料的動(dòng)彈模取值為素混凝土靜彈模的1.4倍的基礎(chǔ)上,繼續(xù)對(duì)彈簧單元模擬其圍巖邊界的參數(shù)進(jìn)行識(shí)別。

    主廠房結(jié)構(gòu)底部完全固定,左右側(cè)由于伸縮縫構(gòu)造取為自由邊界,上下游取三向彈簧約束模擬圍巖邊界(如圖1所示)。三向正交彈簧模型分別為法向(x向)、水平切向(y向)和豎向切向(z向),識(shí)別中假設(shè)水平切向和豎向切向的彈簧參數(shù)相等。為使各方向彈簧僅約束自身方向,相互受力不影響,所以彈簧支座按滑動(dòng)支座模擬。

    圖1 廠房上下游圍巖約束的三向彈簧單元(滑動(dòng)支座)模型

    由于各彈簧采用單向自由度約束,所以法向(x向)彈簧僅對(duì)廠房上下游方向的自振頻率有影響,并且兩者是單調(diào)增加的關(guān)系。因此,通過(guò)試算便可識(shí)別出x向彈簧的剛度系數(shù)為0.435×103kN/mm,轉(zhuǎn)換為1 m2單位面積上的法向彈性抗力系數(shù)為:0.185×103kN/mm。同理,y向和z向的切向彈簧在一定范圍內(nèi)僅對(duì)廠房整體左右向的自振頻率有影響。通過(guò)初步有限元計(jì)算可知,如果切向彈簧的剛度相對(duì)于法向彈簧的剛度較低,便會(huì)出現(xiàn)廠房左右向的自振頻率低于上下游向頻率的現(xiàn)象,這與實(shí)際不符。所以,在法向彈簧剛度確定的情況下,可以通過(guò)提高切向彈簧的剛度實(shí)現(xiàn)廠房左右振動(dòng)頻率高于上下游向振動(dòng)頻率。通過(guò)這一準(zhǔn)則便可識(shí)別出切向彈簧的剛度系數(shù)下限值為0.7×103kN/mm,轉(zhuǎn)換為1 m2單位面積上的切向彈性抗力系數(shù)為:0.298×103kN/mm。該模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果基本吻合。

    由承壓板法將識(shí)別的彈性抗力系數(shù)轉(zhuǎn)換為相應(yīng)的彈性模量:轉(zhuǎn)換結(jié)果為:廠房上下游面圍巖的法向動(dòng)態(tài)彈性模量為0.17×103MPa,切向剪切模量(忽略泊松比的影響)為0.298×103 MPa。從該識(shí)別的邊界結(jié)果看出:邊界彈模的識(shí)別值要遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于原始圍巖地質(zhì)資料值。并且法向和切向模量的相對(duì)關(guān)系也與線彈性理論有所不同。

    分析該差異存在的主要原因是:廠房邊墻是在圍巖支護(hù)混凝土變位穩(wěn)定后澆筑的,二者之間未進(jìn)行錨固,再加上混凝土的縮水效應(yīng),最終可能導(dǎo)致邊墻與支護(hù)混凝土之間接觸不緊密,甚至在相當(dāng)?shù)膮^(qū)域存在縫隙,致使二者間的相互作用減弱,使得模擬邊界的彈簧剛度系數(shù)總體偏低。并且上下游面切向方向由于不均勻面的摩擦和咬合作用,使得實(shí)際切向剛度大于法向剛度。因此,計(jì)算中所要建立的廠房彈簧邊界不能單純地由地質(zhì)資料通過(guò)理論公式進(jìn)行轉(zhuǎn)換得出。

    2.4 實(shí)體單元對(duì)的圍巖邊界

    在結(jié)構(gòu)材料參數(shù)不變的情況下(動(dòng)彈模取值仍為素混凝土靜彈模的1.4倍:3.92e10Pa),將圍巖邊界改為線彈性實(shí)體單元進(jìn)行模擬,不考慮圍巖質(zhì)量,泊松比取圍巖地質(zhì)資料的平均值0.28。廠房主結(jié)構(gòu)底部全部固定,圍巖底部和四周也全部固定,圍巖頂部?jī)H約束法向。通過(guò)有限元試算可知,該無(wú)質(zhì)量圍巖邊界對(duì)廠房自振頻率的影響范圍應(yīng)該為廠房寬度的2倍(40 m)。

    用線彈性實(shí)體單元模擬圍巖的動(dòng)態(tài)彈性模量,其最優(yōu)識(shí)別值為1.67 GPa,但同樣低于實(shí)際圍巖的地質(zhì)資料值(1~10GPa),并且與彈簧單元邊界的識(shí)別結(jié)果相差較大。因此可以看出,用該實(shí)體單元無(wú)法正確模擬圍巖與廠房的各向異性接觸和約束特性,該識(shí)別值也僅僅能體現(xiàn)廠房上下游自由振動(dòng)的動(dòng)力特性。

    2.5 阻尼比識(shí)別

    取發(fā)電機(jī)層樓板DA4測(cè)點(diǎn)的水平徑向(第12通道)加速度時(shí)程的停機(jī)階段進(jìn)行阻尼比識(shí)別,進(jìn)行小波段分解可知結(jié)構(gòu)24.77Hz的阻尼比是0.012 2。

    3 共振復(fù)核

    根據(jù)廠房自振特性計(jì)算分析結(jié)果和對(duì)機(jī)組振源進(jìn)行的頻率特性分析,可以進(jìn)行共振復(fù)核。共振復(fù)核依據(jù)《水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范》,要求結(jié)構(gòu)自振頻率和振源干擾頻率的錯(cuò)開(kāi)度大于20%~30%。[1]現(xiàn)將主要振源頻率和自振頻率列于表3中,并給出30%以?xún)?nèi)的錯(cuò)開(kāi)值,共振的可能性一目了然。

    表3 地下廠房結(jié)構(gòu)固有頻率與振源頻率匯總及共振復(fù)核表

    機(jī)組轉(zhuǎn)速頻率(8.33 Hz)較高,地下廠房由于本身剛度較大且受?chē)鷰r的約束作用,整體剛度相對(duì)也較高,不存在結(jié)構(gòu)自振頻率與低頻振源的(尾水管低頻渦動(dòng)、轉(zhuǎn)速頻率振動(dòng)等)存在共振可能。而水輪機(jī)內(nèi)部水流渦動(dòng)產(chǎn)生的葉片數(shù)頻率或?qū)~數(shù)頻率振動(dòng),以及電磁振動(dòng),頻率均較高,也不存在于廠房結(jié)構(gòu)基本頻率共振的可能。從表3可以看出,發(fā)生共振的可能區(qū)域是2倍轉(zhuǎn)速頻率,但由于從振動(dòng)數(shù)據(jù)分析中沒(méi)有發(fā)現(xiàn)顯明的轉(zhuǎn)速頻率倍頻成分,所以可以認(rèn)為不存在此種共振的可能。

    因此,綜合評(píng)價(jià)認(rèn)為,西龍池地下廠房結(jié)構(gòu)不存在與機(jī)組主振源共振的顯著特征,實(shí)際測(cè)試分析中也沒(méi)有發(fā)現(xiàn)共振現(xiàn)象,可以得出不存在共振區(qū)的確切結(jié)論。

    4 振源及傳遞分析

    在對(duì)結(jié)構(gòu)模型邊界條件、動(dòng)力學(xué)參數(shù)、自由振動(dòng)頻率和阻尼特性參數(shù)分析確定的基礎(chǔ)上,再對(duì)300 MW(100%)負(fù)荷運(yùn)行工況下機(jī)械振源、電磁振源、水力振源的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式進(jìn)行分析,確定振動(dòng)分析振動(dòng)反應(yīng)狀態(tài)水平、振動(dòng)傳播規(guī)律等。

    4.1 機(jī)械振源

    通過(guò)信號(hào)處理對(duì)實(shí)際觀測(cè)資料進(jìn)行分析機(jī)械振源荷載(8.33 Hz,及其倍頻)的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式。利用小波分析工具提取出測(cè)試信號(hào)的轉(zhuǎn)頻8.33 Hz及其倍頻的振動(dòng)信號(hào)特征曲線,通過(guò)變換得到真實(shí)振幅如表4所示。

    表4 結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在轉(zhuǎn)頻及其倍頻下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

    通過(guò)本次識(shí)別分析和綜合以往分析結(jié)果可知:

    (1)結(jié)構(gòu)機(jī)械轉(zhuǎn)頻下的響應(yīng)主要以1倍轉(zhuǎn)頻為主,2、3倍轉(zhuǎn)頻響應(yīng)能量較小。這同時(shí)也說(shuō)明結(jié)構(gòu)在100%負(fù)荷運(yùn)行工況下,3倍轉(zhuǎn)頻荷載很小,結(jié)構(gòu)共振現(xiàn)象不存在(結(jié)構(gòu)整體上下游自振頻率為24.77 Hz);同時(shí)振動(dòng)荷載也基本可以用1倍轉(zhuǎn)頻荷載表示。

    (2)結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)頻下縱向振動(dòng)略大于上下游向振動(dòng),結(jié)構(gòu)上部振動(dòng)大于下部。

    (3)結(jié)構(gòu)響應(yīng)從大到小的順序是:樓板>機(jī)墩>風(fēng)罩>蝸殼層>尾水管層。這說(shuō)明機(jī)械不平衡荷載主要還是通過(guò)上機(jī)架、下機(jī)架和定子基礎(chǔ)傳遞的,而且通過(guò)水導(dǎo)傳遞的振動(dòng)荷載也很大,不容忽視。

    4.2 水力振源

    通過(guò)信號(hào)處理對(duì)實(shí)際觀測(cè)資料進(jìn)行分析由轉(zhuǎn)輪水流不均勻引起的振動(dòng)荷載(58.35 Hz,116.62 Hz)的影響范圍、特征規(guī)律和傳遞方式。通過(guò)FFT變換得到58.35 Hz,116.62 Hz下真實(shí)振幅如表5所示。

    表5 結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在轉(zhuǎn)輪水力振動(dòng)頻率及其倍頻下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

    通過(guò)本次識(shí)別分析和綜合以往分析結(jié)果可知:

    (1)轉(zhuǎn)輪水力振源(58.35 Hz,116.62 Hz),該頻率荷載是引起廠房整體振動(dòng)的最主要荷載。轉(zhuǎn)輪水力脈動(dòng)荷載下結(jié)構(gòu)的響應(yīng)主要以1倍頻率為主,2倍頻率響應(yīng)能量較小。由于轉(zhuǎn)輪水流不均勻引起的水壓脈動(dòng)是水電站廠房振動(dòng)的最主要?jiǎng)恿奢d,主要分布于蝸殼內(nèi)和轉(zhuǎn)輪出水口附近,且主要通過(guò)蝸殼外圍混凝土傳遞給整個(gè)廠房結(jié)構(gòu)。

    (2)58 Hz下的響應(yīng)幅值,無(wú)論是徑向還是垂向,結(jié)構(gòu)左側(cè)測(cè)點(diǎn)振幅明顯大于上游側(cè)測(cè)點(diǎn)振幅,其原因是:廠房蝸殼外圍混凝土結(jié)構(gòu)下游側(cè)緊靠圍巖,而左右側(cè)自由,使得該轉(zhuǎn)輪水力振動(dòng)荷載通過(guò)蝸殼流道和固定部件作用引起蝸殼混凝土左右向較大振動(dòng),從而傳遞給整個(gè)廠房。

    (3)沿著機(jī)墩結(jié)構(gòu)高程向上,該頻率響應(yīng)有放大現(xiàn)象,這也說(shuō)明該頻率荷載有可能部分地通過(guò)大軸和下機(jī)架傳遞。

    4.3 電磁振源

    水輪機(jī)電磁振動(dòng)分為兩類(lèi):一類(lèi)是轉(zhuǎn)頻振動(dòng),振動(dòng)頻率為8.33 Hz及其倍頻,該頻率荷載的識(shí)別已經(jīng)包括在機(jī)械荷載識(shí)別部分;另一類(lèi)是極頻振動(dòng),頻率是50 Hz和100 Hz。本次主要對(duì)100%負(fù)荷下電磁振動(dòng)頻率荷載進(jìn)行識(shí)別和分析。

    通過(guò)FFT變換得到50 Hz,100 Hz下真實(shí)振幅如表6所示。根據(jù)測(cè)試結(jié)果和計(jì)算分析可知:

    表6 FFT變換下結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)信號(hào)在極頻振動(dòng)頻率下的真實(shí)幅值 /cm·s-2

    從實(shí)測(cè)結(jié)果和識(shí)別結(jié)果可以看出:

    (1)電磁荷載也是結(jié)構(gòu)發(fā)生振動(dòng)的主要荷載之一,結(jié)構(gòu)電磁振動(dòng)的荷載幅值在各方向是不對(duì)稱(chēng)的,總體規(guī)律性不強(qiáng)。100 Hz的荷載幅值小于50 Hz的荷載幅值,但其由于頻率較高,所以產(chǎn)生的加速度幅值較大。結(jié)構(gòu)在風(fēng)罩處和上游側(cè)的垂向響應(yīng)超出了由于轉(zhuǎn)輪水力不均勻引起的58 Hz響應(yīng)。50 Hz的垂向響應(yīng)中,在風(fēng)罩處最大。100 Hz的垂向響應(yīng)中,上游側(cè)振動(dòng)大于左側(cè)的。并且高程越低響應(yīng)越大。

    (2)結(jié)構(gòu)在50 Hz振動(dòng)下,風(fēng)罩處發(fā)生了較大的實(shí)測(cè)振動(dòng),而這與計(jì)算規(guī)律不相符,分析其中原因應(yīng)該有兩方面:其一是結(jié)構(gòu)在該頻率下發(fā)生的復(fù)雜振動(dòng)可能與風(fēng)罩結(jié)構(gòu)本身的自振頻率相近從而造成了一定的振動(dòng)放大效應(yīng);其二是傳感器布置在風(fēng)罩處受環(huán)境電磁噪聲的干擾較大(該原因應(yīng)該占主導(dǎo))。

    由風(fēng)罩處的結(jié)構(gòu)響應(yīng)可知,結(jié)構(gòu)50 Hz的電磁環(huán)境噪聲要大于其100 Hz的電磁噪聲。

    (3)通過(guò)正分析計(jì)算與實(shí)測(cè)響應(yīng)的綜合對(duì)比分析可知:結(jié)構(gòu)左右向和上下游向產(chǎn)生的極頻振動(dòng)的磁拉力幅值不相等,上游側(cè)荷載大于左右側(cè)荷載。分析其中原因應(yīng)該是由于定子本身結(jié)構(gòu)不對(duì)稱(chēng),以及定子和轉(zhuǎn)子間氣隙不對(duì)稱(chēng)等原因引起的。

    5 結(jié) 語(yǔ)

    (1)從振動(dòng)測(cè)試結(jié)果分析,電站的振動(dòng)激勵(lì)主要來(lái)源于機(jī)械不平衡和水輪機(jī)的水力振動(dòng),振動(dòng)頻率以轉(zhuǎn)速頻率和轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)頻率為主,調(diào)相運(yùn)行或停機(jī)狀態(tài)下,出現(xiàn)100HZ的電磁振動(dòng)成分。甩負(fù)荷、調(diào)相運(yùn)行和部分負(fù)荷等工況下,振動(dòng)幅值相對(duì)較高,而設(shè)計(jì)工況下的振動(dòng)水平相對(duì)較低;抽水工況的振動(dòng)高于發(fā)電工況。

    (2)反演分析認(rèn)為,廠房結(jié)構(gòu)的基本自振頻率約為24.77 Hz,結(jié)構(gòu)局部橫向自振頻率19-20.09 Hz,發(fā)電機(jī)樓板豎向振動(dòng)頻率33.48 Hz左右。廠房結(jié)構(gòu)低頻(24.77 Hz)的阻尼比是0.0122?;炷敛牧系膭?dòng)態(tài)彈性模量應(yīng)取值為混凝土靜彈模的1.4倍,與規(guī)范建議的1.3倍稍有差別。結(jié)構(gòu)自振頻率遠(yuǎn)高于機(jī)組轉(zhuǎn)速頻率(2倍以上),廠房的整體剛度較大,對(duì)抗振安全有利。

    (3)用滑動(dòng)支座的三向正交彈簧單元能夠正確模擬廠房上下游圍巖邊界對(duì)廠房動(dòng)力特性的影響,也能夠真實(shí)反映圍巖與廠房接觸不緊密和各向異性的傳力特點(diǎn)。分析結(jié)果是:法向彈性抗力系數(shù)為:0.185×103kN/mm;切向彈性抗力系數(shù)為:0.298×103kN/mm。用承壓板法轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的彈性模量分別為:法向動(dòng)態(tài)彈性模量為0.17 GPa,切向剪切模量為0.298 GPa。其值遠(yuǎn)小于圍巖的原始地質(zhì)資料值。分析認(rèn)為,采用廠房混凝土結(jié)構(gòu)與圍巖耦聯(lián)的實(shí)體單元模型,不能正確反映圍巖的動(dòng)態(tài)耦聯(lián)特性,巖石動(dòng)態(tài)彈性模量的識(shí)別也比較困難。因此,建議在有限元數(shù)值模型中采用三向彈簧單元模擬圍巖約束邊界條件。

    (4)根據(jù)自振頻率的識(shí)別結(jié)果和機(jī)組振源主頻率的分析成果進(jìn)行共振復(fù)核,認(rèn)為不存在明顯的共振區(qū)間。基本自振頻率與轉(zhuǎn)速頻率的倍頻較為接近,但此種主頻率的振動(dòng)在實(shí)測(cè)中并不顯著??傮w評(píng)價(jià)認(rèn)為,廠房結(jié)構(gòu)不存在與機(jī)組振源的共振可能。

    (5)根據(jù)實(shí)測(cè)的振動(dòng)響應(yīng),進(jìn)行機(jī)組激勵(lì)荷載的動(dòng)態(tài)識(shí)別,結(jié)論認(rèn)為,在所進(jìn)行的各種振動(dòng)試驗(yàn)工況條件下,識(shí)別得到的動(dòng)荷載幅值均小于設(shè)計(jì)階段廠家所提出的動(dòng)態(tài)荷載幅值,水泵水輪機(jī)的壓力脈動(dòng)也不突出,因此,廠房的抗振設(shè)計(jì)是安全合理的,可以滿(mǎn)足動(dòng)態(tài)安全控制要求。

    參考資料:

    [1] 陳東升,尹葵霞,王建玲, 大渡河瀘定水電站廠房振動(dòng)分析[J].水力發(fā)電,2011,37(5),29-33.

    [2] 幸享林,陳建康,廖成剛,張宏戰(zhàn),大型地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)反應(yīng)分析[J]。振動(dòng)與沖擊,2013,32(9),21-27。

    TV731.6;O571.21;R852.25

    B

    1001-2184(2017)05-0108-05

    2017-08-25

    張 捷(1979-),男,湖北竹山人,畢業(yè)于武漢大學(xué)水利水電工程專(zhuān)業(yè),?高級(jí)工程師,中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司從事水電工程設(shè)計(jì)工作;

    周長(zhǎng)興(1964-),男,陜西岐山人,畢業(yè)于陜西機(jī)械學(xué)院水利水電工程專(zhuān)業(yè),教授級(jí)高級(jí)工程師,中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司從事水電工程設(shè)計(jì)工作.

    (責(zé)任編輯卓政昌)

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