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    跌坎型底流消能工跌坎深度在工程優(yōu)化設(shè)計中的應(yīng)用

    2017-10-24 11:27楊宇張家明陳維亮
    南水北調(diào)與水利科技 2017年5期

    楊宇 張家明 陳維亮

    摘要:以某工程導(dǎo)流泄洪隧洞底流消能工為試驗研究對象,原方案試驗中,在閘門半開工況下,下泄水流出現(xiàn)脫離泄槽底板現(xiàn)象,不利于下泄水流的消能,經(jīng)研究,改變壓坡段底板坡度,同時將泄槽的兩個坡段改成一個坡段;原方案底流消能工消力池內(nèi)均發(fā)生遠(yuǎn)驅(qū)式水躍,消能效果差,通過研究采用以最大臨底流速為控制目標(biāo)的最小跌坎深度計算公式,確定消力池底板高程。經(jīng)兩次優(yōu)化試驗后,消除了閘后水流脫離泄槽底板的現(xiàn)象,下泄水流流態(tài)穩(wěn)定,消力池內(nèi)形成穩(wěn)定的淹沒水躍消能,出池水流與下游水流銜接較好,消力池內(nèi)臨底流速和時均動水壓強均明顯降低,消能效果好。

    關(guān)鍵詞:跌坎型底流消能工;跌坎深度;臨底流速;消能效果;水力學(xué)試驗

    中圖分類號:TV653 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1672-1683(2017)05-0170-06

    跌坎型底流消能工是一種適用于高水頭、大單寬流量消能的新型消能工。它是在常規(guī)底流消能的泄槽末端將底板豎直向下開挖形成適當(dāng)高度的跌坎而形成的。如圖1所示,由于跌坎的存在,消力池前端形成一定厚度的水墊,不僅增大了入射水流的射程,而且增加了下泄水流的消能水體。根據(jù)紊動射流衰減規(guī)律,主流流速沿程減小;水流進(jìn)入消力池后形成淹沒射流,主流附近形成漩渦與消力池內(nèi)的水體發(fā)生強烈的紊動、剪切、摻混作用。因此跌坎有效降低了消力池內(nèi)的臨底流速,時均動水壓強等水力學(xué)指標(biāo)。與傳統(tǒng)的底流消能相比,跌坎型底流消能工提高了消能效率,消力池內(nèi)水流流態(tài)穩(wěn)定,有效解決消力池底板抗沖保護(hù)難度大的問題,擴(kuò)大了底流消能工的工程應(yīng)用范圍。跌坎深度直接影響消力池內(nèi)水流流態(tài),臨底流速及消能率,因此,選擇一個合適的跌坎深度是確定消力池體型的關(guān)鍵所在。

    1工程概況

    某水庫位于云南省永仁縣。水庫壩址距離永仁縣城53 km。水庫最大壩高為95 m,正常蓄水位為1846 m,總庫容為2 391.5萬m3。水庫工程規(guī)模屬中型,工程等別為O等。工程由水庫樞紐、引水工程及輸水工程組成,水庫樞紐主要由攔河壩、溢洪道、輸水泄洪放空隧洞組成。輸水泄洪放空隧洞布置于左岸,采用“龍?zhí)ь^”和導(dǎo)流隧洞結(jié)合而成,輸水泄洪放空隧洞進(jìn)口底板高程為1 801.30 m,全長456.18m,其中洞身段長357.68 m,與導(dǎo)流洞結(jié)合段長230.3 m。輸水泄洪放空隧洞為有壓洞,洞身為直徑3.0 m的圓形斷面,出口段設(shè)工作閘室,設(shè)1道2.5 m×2.5 m弧形工作閘門控制泄洪,設(shè)計消力池長38 m,池寬8 m,邊墻項部高程為1 756.78 m,底板高程為1750.78 m。原隧洞出口及消能段縱剖面圖和平面圖見圖2、圖3。2試驗?zāi)P?/p>

    試驗?zāi)P桶凑罩亓ο嗨茰?zhǔn)則進(jìn)行設(shè)計,并滿足阻力相似要求,模型比尺為1:40。試驗?zāi)P陀伤畮?、溢洪道,泄洪隧洞、消力池、尾水護(hù)坦段及下游河道組成,泄洪隧洞和消力池均采用8 mm厚透明有機(jī)玻璃制作而成,消力池尾水護(hù)坦段采用水泥砂漿抹面,用動床料模擬下游河床,在消力池底板上沿程安裝測壓管。模型試驗工況共7個:P=0.1%,P=0.5%,P=2%,P=3.33%,P=5%,P=10%,P=20%,選取特征工況作為分析對象,如表1所示,設(shè)計(P=2%)、消能防沖(P=3.33%)以及閘門半開(P=20%)這三種工況。

    3原方案存在的問題及解決思路

    3.1原方案存在的問題

    工況3進(jìn)行試驗時發(fā)現(xiàn):閘后下泄水流脫離泄槽底板,沖擊消力池底板,極易引發(fā)沖刷破壞,進(jìn)而誘發(fā)空蝕破壞;入池水流流態(tài)不穩(wěn)定,消能效果差。

    原方案為底流消能,試驗發(fā)現(xiàn)各工況下消力池內(nèi)均發(fā)生遠(yuǎn)驅(qū)式水躍,水流流態(tài)不穩(wěn)定,臨底流速較大,消能效果差,對下游河床有較大的沖刷。

    3.2原方案問題解決的思路

    工況3為閘門半開,若為理想水體,則閘前閘后水流流線呈對稱分布。實際水體具有黏滯性,出閘水流流線有向上的趨勢,形成脫離泄槽底板的水流,不利于消力池消能。需改變出閘水流的方向以消除水流流線向上,使水流貼底板下泄,同時對泄槽段進(jìn)行優(yōu)化,使入池水流平順。

    發(fā)生遠(yuǎn)驅(qū)式水躍是由于消力池內(nèi)消能水體不足,因此必須優(yōu)化消力池體型以增加消能水體方能提高消能效果、降低消力池出池流速、避免下游河床受到?jīng)_刷破壞。

    3.3原方案問題之一的解決措施

    針對閘門半開時下泄水流出現(xiàn)脫離泄槽底板現(xiàn)象,在不影響控制段過流能力的條件下,改變壓坡段底板坡度,與壓坡段頂板坡度保持一致,為1:6.5;將泄槽的兩個坡段改成一個坡段,坡度為1:6.97。隧洞出口與泄槽段縱剖面圖和平面圖如圖4、圖5所示。壓坡段底板改變了出閘水流的方向,消除了水流泄洪段脫離底板現(xiàn)象,坡段的改變使入池水流平順,有利于消力池消能。

    3.4原方案問題之二的解決措施

    原方案問題之一解決后,試驗發(fā)現(xiàn)各工況下消力池內(nèi)仍出現(xiàn)遠(yuǎn)驅(qū)式水躍。為了避免消力池內(nèi)出現(xiàn)遠(yuǎn)驅(qū)式水躍,以減輕對底板的沖刷,必須加大池內(nèi)水深,使入池水流形成淹沒底流流態(tài)。跌坎深度直接影響消力池內(nèi)的水流流態(tài)、臨底流速、時均動水壓強、消能率等水力學(xué)指標(biāo)。跌坎深度過小,主流的射程縮短,相應(yīng)的臨底流速會增大,消能效果不佳,且消力池中沖擊區(qū)會存在強烈的漩滾,對消力池的安全穩(wěn)定不利;跌坎深度過大,一方面工程造價會提高,另一方面雖然降低了臨底流速和脈動壓強,但是消力池內(nèi)容易形成淹沒混合流,高速水流不再臨底,而是出現(xiàn)在消力池水體的中上層,使得表面流速大,波動大,消能效果差,出池余能也較大。因此選擇一個合適的跌坎深度是設(shè)計消力池至關(guān)重要的因素。根據(jù)紊動射流理論,研究得到以最大臨底流速為控制目標(biāo)的最小跌坎深度計算公式如下。

    如圖6所示的幾何關(guān)系:

    為確定射流擴(kuò)散系數(shù)和射流擴(kuò)散角,采用水力學(xué)試驗的方法,對跌坎型底流消力池進(jìn)行試驗,分別測量了入池角度為15°、30°、45°及跌坎深度分別為6、8、10 cm等21個工況下的下泄流量及水頭、入池水深、流速、特征斷面流速和底板壓力分布。通過式(3)計算射流擴(kuò)散系數(shù)和射流擴(kuò)散角,然后對計算結(jié)果進(jìn)行加權(quán)平均。初步計算得σ=2.99和θ2=12.06°,選取其中13個工況進(jìn)行驗證分析,各工況下最小跌坎深度理論值與實際坎深的比較見表2。

    由表2可知,最大相對誤差為5%,說明最小跌坎深度理論值與試驗值具有良好的吻合性。工程消力池底板采用C35鋼筋混凝土襯砌,根據(jù)《水工建筑物抗沖磨防空蝕混凝土技術(shù)規(guī)范》,在通過的流速小于15 m/s的消力池,宜采用C35、C40的混凝土。基于此,運用以最大臨底流速為控制目標(biāo)的最小跌坎深度公式,計算得坎深為3 m。工況二,入池角度8.2°,坎深3 m,入池流量為121.4 m3/s,實測入池流速為28 38 m/s,實測入池水深為3.2 m,消力池內(nèi)實測最大臨底流速為12.34 m/s,用該方法計算得最大臨底流速為12.40 m/s,說明該方法具有較強的可靠性。在原方案的基礎(chǔ)上將消力池底板高程整體降低3 m,各試驗工況下消力池內(nèi)均發(fā)生淹沒水躍,臨底流速明顯降低,出池水流穩(wěn)定,消能效果好。因此最終隧洞出口及消能段縱剖面圖和平面圖分別如圖7、圖8所示。

    4試驗結(jié)果分析

    4.1水面線

    水面線測點沿隧洞出口及消能段中軸線布置,各試驗工況下測得特征點處的水面線高度沿程變化趨勢如圖9所示。各工況下泄槽段(里程370 m至399 m)水流流態(tài)穩(wěn)定,沒有出現(xiàn)下泄水流脫離泄槽底板現(xiàn)象;消力池內(nèi)(里程399 m至437 m)均發(fā)生淹沒水躍,水面線先壅高后降低,出池水流流態(tài)穩(wěn)定。

    4.2流速與混凝土強度

    各試驗工況下消力池內(nèi)實測最大臨底流速分布如表3所示。根據(jù)《水工建筑物抗沖磨防空蝕混凝土技術(shù)規(guī)范》,在含沙量小于或等于2 kg/m3情況下,通過的流速大于25 m/s的消力池底板,宜采用強度等級為C40及以上的混凝土;通過的流速在小于15 m/s范圍內(nèi),C35的混凝土即滿足要求。在消能防沖工況下(工況2)原方案消力池內(nèi)最大臨底流速為26.0 m/s,優(yōu)化方案中消力池內(nèi)最大臨底流速為12.34 m/s,可知消力池設(shè)置跌坎后下泄水流能量得到充分耗散,底流速極大衰減,從而降低了對混凝土的強度要求。

    4.3時均動水壓強

    沿消力池底板中軸線布置7個壓力測點,測得各試驗工況下消力池底板時均動水壓強沿程變化趨勢如圖10所示。各工況下時均動水壓強變化趨勢一致,先急劇增加,后減小到最小值再緩慢增加,這是由于入射主流到達(dá)消力池底板的過程中,主流軸線最大流速極度衰減,一部分動能轉(zhuǎn)化為消力池底板上的壓能,導(dǎo)致沖擊區(qū)底板時均動水壓強急劇增大;由于跌坎的存在,增加了消力池內(nèi)的消能水體,增大了入射水流的射程,主流流速沿程衰減,在沖擊與附壁射流交界區(qū)域主流射向底板發(fā)生轉(zhuǎn)向,主流再附后形成淹沒水躍,淹沒系數(shù)變大,時均動水壓強減小;在附壁射流區(qū)呈現(xiàn)流速降低,水深增加,時均動水壓強緩慢遞增。

    5結(jié)論

    本文以某工程為例,研究了在高水頭條件下,跌坎型底流消能工跌坎深度在工程優(yōu)化設(shè)計中的應(yīng)用問題。通過優(yōu)化隧洞出口段和消能段穩(wěn)定了入池水流,降低了消力池內(nèi)各項水力學(xué)指標(biāo),成功解決了消力池內(nèi)出現(xiàn)遠(yuǎn)驅(qū)式水躍問題?;谖蓜由淞骼碚摚捎靡宰畲笈R底流速為控制目標(biāo)的跌坎深度計算公式確定跌坎深度,通過水力模型試驗表明,具有較好的合理性和可靠性,可為其他實際工程提供參考。

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