液壓挖掘機工作裝置建模分析與仿真

鐘星， 邵輝， 胡偉石

(1. 華僑大學 信息科學與工程學院， 福建 廈門 361021；2. 華僑大學 實驗室與設備管理處， 福建 廈門 361021)

液壓挖掘機工作裝置建模分析與仿真

鐘星1， 邵輝1， 胡偉石2

(1. 華僑大學 信息科學與工程學院， 福建 廈門 361021；2. 華僑大學 實驗室與設備管理處， 福建 廈門 361021)

針對液壓挖掘機運動學和動力學建模復雜過程，以某型6 t挖掘機工作裝置為研究對象,利用SimMechanics對機械結構進行快速建模，從而代替運動學模型獲得挖掘機機構模型.采用Pro/E軟件對液壓挖掘機工作裝置建立三維模型，將其導入ADAMS環(huán)境中，并對比驗證作業(yè)結果.在ADAMS軟件中，對挖掘機工作裝置進行動力學仿真，得到液壓挖掘機的工作特性曲線.仿真結果表明：理論上添加的載荷能夠體現(xiàn)在各個驅動關節(jié)處受力變化中，相比其他階段，在挖掘階段關節(jié)受力矩變化影響較為復雜.

液壓挖掘機； 機構模型； 動力學分析; ADAMS軟件

Abstract： Motivated by complicated kinematics and dynamics modeling processes for hydraulic excavator, the presented paper aims to analyze mechanism modeling in 6 t hydraulic excavator. By using MATLAB/SimMechanics, the mechanical structure of the excavator was modeled rapidly instead of kinematics model. Its 3D model was constructed by using Pro/E and it was imported to ADAMS for remodeling. The reachable working area was compared with the result given by SimMechanics model. Furthermore, dynamics simulation of excavator working device were carried out with ADAMS software, and the working characteristic curves of the hydraulic excavator were obtained. The results of the simulation show that in theory added load on excavator bucket can be reflected in the torque change at each joint. Compared with other stages, the torque change is more complicated in the excavation stage.

Keywords： hydraulic excavator; mechanical structure model; dynamics analysis; ADAMS software

挖掘機是執(zhí)行各項工業(yè)工程任務的重要設備，在工業(yè)、交通、運輸、建筑、水利、礦山開采等各個領域中已被廣泛使用[1].在某些復雜、危險及特殊的工作場合，沖擊和振動多,不適合人工操控，自主挖掘成為不可或缺的得力助手，這也促使挖掘機向智能化、自動化方向發(fā)展.對液壓挖掘機的工作裝置進行建模分析是實現(xiàn)自動挖掘的重要研究基礎.卡內基梅隆大學設計出能夠按照一定的策略自主挖掘裝載的機器人[2-3].Hall等[4]將迭代算法運用于對挖掘機的鏟斗運動軌跡的控制，并將該算法應用于其他多桿機構.Tomi等[5]討論了用全球定位系統(tǒng)(GPS)及CAD模型精確定位挖掘機的移動位置的方法，并采用ADAMS與MATLAB/Simulink進行了聯(lián)合仿真驗證.目前，大多采用類比法、查閱表格法、相關理論計算等對挖掘機工作裝置進行作業(yè)可達范圍研究[6].這些方法計算量大、精度低且耗時.以往的動力學分析主要集中在強度、剛度、結構優(yōu)化等方面[7-8]，對動態(tài)過程的動力學分析較少[9].為此，文中對液壓挖掘機工作裝置進行建模分析與仿真[10].

1 工作裝置主要作業(yè)范圍仿真分析

以某型6 t液壓挖掘機為研究對象，在MATLAB工具箱中的SimMechanics基礎上，建立挖掘機機械結構模型，只需根據(jù)動臂、斗桿和鏟斗的絕對轉角變化信息，即可獲得挖掘機作業(yè)軌跡和可達范圍.該方法簡化了計算和分析過程，簡單快捷.同時，采用Pro/E軟件建立挖掘機工作裝置的三維模型，并將其導入ADAMS軟件中，添加相應的運動副、約束和驅動函數(shù)，進行仿真、對比、分析，驗證其可行性.

1.1基于MATLAB/SimMechanics建立機構模型

液壓挖掘機結構示意圖[11-13]，如圖1所示.圖1中：A～D分別為動臂下鉸點、動臂與斗桿的鉸點、斗桿與鏟斗的鉸點、斗齒尖.利用MATLAB/SimMechanics建立挖掘機仿真模型的步驟，如圖2所示.

圖1 液壓挖掘機結構示意圖 圖2 MATLAB/SimMechanics建模步驟Fig.1 Structure diagram of hydraulic excavator Fig.2 Modeling steps of MATLAB/SimMechanics

基于MATLAB/SimMechanics的工作裝置模型，如圖3所示.

圖3 基于MATLAB/SimMechanics的工作裝置模型Fig.3 Working device model based on MATLAB/SimMechanics

圖4 基于Pro/E與ADAMS聯(lián)合的工作裝置模型Fig.4 Working device model based on Pro/E and ADAMS

圖3中：工作裝置模型是由1個機械環(huán)境模塊、1個地模塊、3個剛體模塊、3個關節(jié)轉動副模塊和3個鉸接點運動激勵模塊等組成.文中剛體質量、轉動慣量和質心均不予以考慮，并根據(jù)6 t挖掘機的實際參數(shù)對應于各個模塊進行賦值.

1.2基于Pro/E與ADAMS建立機構模型

運用Pro/E對液壓挖掘機工作裝置建立三維模型，如圖4所示.利用PARASOLID格式將挖掘機幾何模型導入ADAMS中，并添加相應的運動副和約束，為挖掘機工作裝置分配時間，添加驅動函數(shù).

1.3仿真與分析

基于SimMechanics建立的機構模型,在其可達范圍仿真過程中，時間設為無限長，初始狀態(tài)為各關節(jié)最大伸展狀態(tài).挖掘機模型在t=7.2 s時的狀態(tài)圖，如圖5所示.

t=9 605 s時，鏟尖運動軌跡的輸出情況，如圖6所示.圖6中：LX,LY分別表示X,Y方向上的位移.由圖6可知：最大挖掘深度h1=4.531 1 m，最大抬升高度h2=5.497 1 m，最大水平挖掘范圍h3=5.562 8 m.

完成包絡線的運動過程中,各曲線段運動過程中動臂、斗桿和鏟斗的動作情況,如表1所示.

圖5 仿真在t=7.2 s時的運動狀態(tài)圖 圖6 t=9 605 s時挖掘機鏟尖的包絡圖 Fig.5 Moving state diagram at t=7.2 s Fig.6 Envelope diagram of bucket tip at t=9 605 s

曲線段動臂動作斗桿動作鏟斗動作ab保持不變保持不變由最大伸展狀態(tài)收縮至最小狀態(tài)bc保持不變由最大伸展狀態(tài)收縮至最小狀態(tài)保持不變cd保持不變保持不變伸展關節(jié)至A,D,C3點共線de由最大伸展狀態(tài)收縮至最小狀態(tài)保持不變保持不變ef保持不變保持不變伸展關節(jié)至A,C,D3點共線fg保持不變由最小收縮狀態(tài)伸展至最大狀態(tài)保持不變gh保持不變保持不變伸展關節(jié)至A,B,D3點共線hi由最小收縮狀態(tài)伸展至最大狀態(tài)保持不變保持不變

基于ADAMS建立的機構模型,在其可達范圍仿真過程中，采用ADAMS函數(shù)庫中的STEP函數(shù)控制液壓油缸的伸縮行程，設置各個液壓油缸STEP函數(shù)，如表2所示.

表2 液壓油缸驅動函數(shù)Tab.2 Driving functions of hydraulic cylinder

圖7 液壓挖掘機工作裝置作業(yè)范圍Fig.7 Reachable range of working device of hydraulic excavator

在鏟尖處創(chuàng)建Marker測量點，方便對鏟尖位置的測量.選取初始狀態(tài)為各液壓缸全縮狀態(tài)，仿真時間設置為16 s，步長為500，仿真計算并顯示結果.

通過運動仿真繪制的挖掘機工作裝置作業(yè)范圍,如圖7所示.為了驗證仿真模型的可靠性，將圖6,7所示的結果進行比較.

由圖6,7可知：運用SimMechanics獲得挖掘機工作過程中，最大挖掘高度、挖掘半徑、卸載高度與ADAMS軟件仿真模擬實際作業(yè)結果基本吻合，從而驗證了方法的正確性.

2 工作裝置動力學仿真分析

2.1挖掘載荷的計算

液壓挖掘機在進行挖掘任務時，可采用斗桿挖掘、鏟斗挖掘和混合挖掘等多種作業(yè)方式，工作裝置所承受的挖掘阻力因采取的挖掘方式不同而不同[14-15].一般情況下，挖掘過程是以各液壓油缸同時伸縮的混合挖掘方式進行的[16-17].挖掘阻力可按照挖掘軌跡的切線方向和法線方向分解為WQ和Wf[18]，有

式(1)中：K0為挖掘比阻力系數(shù)；b為鏟斗平均寬度或挖掘寬度；h為挖掘深度；μ挖掘阻力系數(shù).

對液壓挖掘機完成一個挖掘工作周期進行研究.其中，工作周期包括到達挖掘起始點位置、挖掘、提升和卸料4個環(huán)節(jié).故采用混合挖掘機阻力進行計算，挖掘土壤類型選?、蠹墸诰虮茸枇ο禂?shù)K0取19.5 N·cm-2，斗寬b取90 cm，挖掘深度h取27.9 cm，挖掘阻力系數(shù)μ取0.42.計算得WQ=48.96 kN，Wf=20.57 kN.

挖掘土壤產(chǎn)生的重力為

式(2)中:ρ為土壤的密度，取1.8×10-6kg·m-3；g為重力加速度，取9.8 m·s-2；V為鏟斗容量，取0.25 m3.經(jīng)過計算，可得G=4.4 kN.

2.2仿真與分析

在進行動力學仿真前，利用ADAMS建立的挖掘機工作裝置模型，在一個基本的工作周期內，對各個階段進行時間分配、驅動函數(shù)添加與載荷的添加.液壓挖掘機的工作循環(huán)圖，如圖8所示.

圖8 挖掘工作循環(huán)圖Fig.8 Cycle diagram of excavating working

選取動臂油缸、斗桿油缸和鏟斗油缸均全縮的狀態(tài)為初始狀態(tài)，仿真時間設為20 s，步長為500，通過后處理模塊得到的特性曲線，如圖9～12所示.

由圖9可知：土壤重力是從2 s初鏟斗開始執(zhí)行挖掘任務時,由零逐漸增大，在7 s末挖掘任務結束時，重力增加至最大值4.40 kN，此時，鏟斗處于滿載狀態(tài)；之后，在動臂提升階段至卸載前均保持不變，到11 s初鏟斗開始卸載，重力不斷減小，直到16 s末土壤完全卸空，重力降為零； 挖掘法向和切向阻力

圖9 切向阻力、法向阻力和重力曲線圖 圖10 各液壓缸位移曲線圖 Fig.9 Curves of tangential resistance,normal resistance and gravity Fig.10 Displacement curves of hydraulic cylinders

圖11 各液壓缸速度曲線圖 圖12 3個關節(jié)力矩曲線圖Fig.11 Velocity curves of hydraulic cylinders Fig.12 Torque curves of three joints

在2 s初鏟斗進行挖掘時,由零逐漸增大，在4.5 s末分別達到最大值48.96，20.57 kN;然后,隨著鏟斗開始收斗后逐漸減小，直至完成挖掘任務后降為零.由此可知，載荷和重力可以合理地體現(xiàn)在挖掘的過程中.

按時間順序對圖10～12進行如下分析.

1) 0～2 s是到達初始挖掘點(最大挖掘半徑點)階段.該階段是由動臂油缸完成，動臂油缸伸長至2 s末，到達最大位置0.35 m，油缸速度先增后減，斗桿油缸與鏟斗油缸位移(L)和速度(v)均保持不變.由于自重與慣性力的影響，動臂的驅動關節(jié)力矩(T)有一個較大的突變，在短時間內減小至零，然后增大，另外2個驅動關節(jié)力矩較小，且變化幅度也不大.

2) 2～7 s是挖掘階段.此階段由斗桿油缸與鏟斗油缸共同配合完成，斗桿油缸在2 s初開始伸長，6 s末到達最大位置0.55 m，隨后保持不變.鏟斗油缸從3 s初伸長至7 s末，到達最大位置0.565 m.斗桿油箱和鏟斗油缸速度均呈現(xiàn)先增后減的狀態(tài)，而動臂油缸位移與速度則保持不變.3個驅動關節(jié)力矩均經(jīng)歷了先增后減的過程.在4.3 s時，斗桿的驅動關節(jié)力矩達到最大值，鏟斗的驅動關節(jié)力矩達到最大值，動臂的驅動關節(jié)所受力矩達到最大值.之后，3個驅動關節(jié)力矩除了在6.8 s左右至挖掘任務即將結束時，動臂的驅動關節(jié)力矩有小幅度增加，其余總體趨勢大致都在減小，由此可知，液壓油缸的減速伸長對挖掘機工作裝置系統(tǒng)造成了一定的沖擊影響.

3) 7～11 s是滿鏟提升階段.在此階段中，斗桿油缸與鏟斗油缸均不動作，動臂油缸由原來的0.35 m收縮至0.10 m.其中，3組油缸速度均經(jīng)歷了先增后減的過程，3個驅動關節(jié)力矩基本穩(wěn)定.

4) 11～16 s是卸載階段.此階段中，動臂油缸不參與運動，故動臂油缸不動作，速度為零.斗桿油缸在11 s初收縮，14 s收縮至最短，油缸速度也在同時刻先增后減，鏟斗油缸在14 s開始收縮直至卸載結束，油缸速度在11～14 s，以及14～16 s均經(jīng)歷了先增后減的過程.由于自重和慣性力的作用，3個驅動關節(jié)力矩都有所增加，卸載過程所受外載荷越來越小，所以驅動關節(jié)受力矩有些許的突變.

5) 16～20 s是返回初始狀態(tài)階段.該階段動臂油缸收縮至最短，速度先增后減.斗桿油缸與鏟斗油缸位移和速度均保持不變.3個驅動關節(jié)力矩基本都是平穩(wěn)下降的，僅在動臂開始和制動時有小幅度的突變.

縱觀挖掘機的整個運動過程可知：3個驅動關節(jié)力矩總體變化趨勢基本相似，但由于挖掘機工作姿態(tài)的變化對動臂的驅動關節(jié)力矩產(chǎn)生一定的沖擊影響，突變明顯.工作裝置慣性載荷與挖掘機液壓系統(tǒng)對其存在密不可分的影響.在自動挖掘過程中，通過實時分析獲得各個驅動關節(jié)力矩、液壓缸位移和速度變化曲線，為更好地實現(xiàn)平滑挖掘，高效挖掘奠定基礎.

3 結束語

對挖掘機工作裝置機械結構與動力學問題進行理論建模，利用SimMechanics快速建模繪制機械結構運動的包絡圖，獲得挖掘機可達工作范圍，進一步運用Pro/E對挖掘機工作裝置建立三維模型，將模型導入ADAMS軟件，對挖掘機工作裝置的作業(yè)范圍進行對比，驗證方法的正確性.采用ADAMS軟件，對挖掘機工作裝置進行動力學仿真，得到挖掘機油缸位移、速度和各個驅動關節(jié)力矩與時間的特性曲線，對實現(xiàn)自主挖掘具有重要意義.仿真結果表明：理論上添加的載荷能夠體現(xiàn)在各個驅動關節(jié)處受力變化中，相比其他階段，受力矩變化較為復雜的是在挖掘階段，該研究為今后挖掘機實現(xiàn)自動挖掘提供理論依據(jù),為進一步研究挖掘機自主平滑避障軌跡規(guī)劃和有限元分析力的加載奠定基礎,也為實際的挖掘作業(yè)提供指導.

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(責任編輯： 錢筠英文審校： 崔長彩)

ModelingAnalysisandSimulationofHydraulicExcavatorMechanism

ZHONG Xing1, SHAO Hui1， HU Weishi2

(1. College of Information Science and Engineering, Huaqiao University, Xiamen 361021, China；2. Department of Laboratory and Device Management, Huaqiao University, Xiamen 361021, China)

10.11830/ISSN.1000-5013.201611085

2016-11-23

邵輝(1973-)，女，副教授，博士，主要從事機器人控制、運動規(guī)劃、智能控制、非線性系統(tǒng)LPV建模的研究.E-mail:shaohuihull@163.com.

福建省科技計劃項目(2015H0026)； 福建省泉州市科技計劃項目(2013Z34)； 第48批留學回國人員科研啟動基金(Z1534004)

TU 621

A

1000-5013(2017)05-0602-06