郭廷++黃巨成++卜萬里++張海源
摘 要:針對配備C-EPS(管柱助力式電動轉(zhuǎn)向系統(tǒng))轉(zhuǎn)向的車輛,行駛在特定路面時轉(zhuǎn)向機發(fā)出異響,通過臺架試驗甄別發(fā)生異響的部位,進行零部件優(yōu)化設計結(jié)構(gòu),并對設計優(yōu)化結(jié)果進行試驗驗證并批量生產(chǎn)。
關(guān)鍵詞:C-EPS;齒輪齒條轉(zhuǎn)向機;異響
中圖分類號:U463 文獻標識碼:A
自1988年日本鈴木公司首先在其小型轎車Cervo上裝備電動轉(zhuǎn)向以來,隨著電機和電控技術(shù)的發(fā)展,在國內(nèi)市場上銷售的車輛中EPS的裝車量在飛速增加。2008年EPS的裝車量為68萬輛,2009年為95萬輛,2010年為130萬輛,2016年EPS的裝車量超過1000萬輛,預計2020年場上銷售的車輛中EPS的裝車在90%以上。與液壓轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(HPS)相比,電動助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)(EPS)具有節(jié)能(降低油耗0.3L/100km左右)環(huán)保(無更換液壓油引起的二次污染)以及更加優(yōu)異的操縱性能。但由于電動轉(zhuǎn)向系統(tǒng)與液壓轉(zhuǎn)向系統(tǒng)相比,在不平路面行駛時缺少液壓油的緩沖衰減,更容易導致在顛簸路面行駛時產(chǎn)生異響。
一、問題描述、分析與異響排查
1.問題描述
某款配備C-EPS轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的車型,在整車下線后進行的動態(tài)路試中,駕駛員以10km/h~15km/h的時速行駛在卵石路、凸凹路和鋼索路面時,駕駛員能夠聽到明顯、連續(xù)的rattle、click、clink異響, 同時伴隨著方向盤有明顯的振動沖擊出現(xiàn)。異響如果不能得到解決,后期一方面會引起客戶的強烈抱怨,另一方面也同時會導致EPS系統(tǒng)內(nèi)零部件異常磨損而導致整個轉(zhuǎn)向系統(tǒng)故障。
2.異響分析
如圖1所示,改款車型裝配的C-EPS轉(zhuǎn)向系統(tǒng)主要構(gòu)成為:電動轉(zhuǎn)向管柱總成、中間軸總成、齒輪齒條機械轉(zhuǎn)向機總成。車輛行駛在卵石路、凸凹路和鋼索路面時,輪胎受到不平路面的逆向沖擊后,通過轉(zhuǎn)向拉桿的球頭傳遞到齒條,導致齒條在受到?jīng)_擊后左右移動;齒條的左右移動通過齒輪齒條的線角傳動改變?yōu)橹虚g軸和EPS管柱芯軸的旋轉(zhuǎn)運動。在不平路面產(chǎn)生振動的高頻激勵下,轉(zhuǎn)向系統(tǒng)內(nèi)部零部件的間隙在高頻沖擊下產(chǎn)生異響。
3.異響排查
首先確認零部件連接點是否配合到位:方向盤與轉(zhuǎn)向管柱花鍵緊固螺母、中間軸與轉(zhuǎn)向柱花鍵緊固螺栓、中間軸與轉(zhuǎn)向機輸入軸緊固螺栓、內(nèi)拉桿與外球頭緊固螺母、外球頭與轉(zhuǎn)向節(jié)緊固螺母以及底盤其他系統(tǒng)緊固件力矩。確認連接件無松動緊固到位后,進行內(nèi)部結(jié)構(gòu)分析確認異響源頭。具體方法:在轉(zhuǎn)向系統(tǒng)零部件的不同位置(外球頭、齒條支撐端、齒條嚙合端、中間軸、EPS渦輪箱處等)設置振動加速度傳感器,記錄車輛在通過卵石路、凸凹路和鋼索路面時的音頻和加速度值,對比異響聲音出現(xiàn)時不同位置的加速度數(shù)值,確定異響源,如圖2所示。本文主要對轉(zhuǎn)向機在卵石路、凸凹路和鋼索路產(chǎn)生異響進行分析、結(jié)構(gòu)優(yōu)化及試驗驗證。
二、齒輪齒條轉(zhuǎn)向機異響排查及驗證
1.故障件臺架測量
將轉(zhuǎn)向機帶橫拉桿總成以整車狀態(tài)固定在試驗臺上,將一慣性飛輪固定在轉(zhuǎn)向機輸入軸上,固定齒輪齒條嚙合端外球頭,在齒條襯套端施加特定載荷、頻率和波形的負載。在間隙調(diào)整托座和齒條支撐端安裝振動加速度傳感器,測量施加載荷后兩個位置的振動加速度,如圖3所示,測量結(jié)果如圖4所示。
故障件轉(zhuǎn)向機的間隙調(diào)整托座和齒條支撐端的振動加速度測量值與數(shù)據(jù)庫中不存在異響的其他車型轉(zhuǎn)向機相同位置的測量結(jié)果對比,發(fā)現(xiàn)此兩個位置的振動加速度峰值異常(較大),認定此轉(zhuǎn)向機調(diào)整托座和齒條支撐端結(jié)構(gòu)設計不合理,需要進行改進。同時發(fā)現(xiàn)調(diào)整托座處比齒條支撐襯套處振動加速度高點出現(xiàn)的頻率高和峰值大,說明異響主要來源于此,為重點改進方向。
2.改進方案及整車評價
車輛在卵石或其他不平路面行駛時,車輪受到路面激勵后,帶動齒條快速左右換向,齒條左右移動導致調(diào)整托座上下運動?,F(xiàn)結(jié)構(gòu)為調(diào)整托座與殼體有一個O型圈,調(diào)整托座在齒條移動導致的上下運動時,單O型圈結(jié)構(gòu)導向差,托座外周與殼體內(nèi)壁之間、托座端面與緊固螺塞摩擦或撞擊產(chǎn)生。改進方案為調(diào)整托座上的O型圈由一個增加為兩個,在調(diào)整托座和緊固螺塞之間增加一個O型圈,同時調(diào)整壓緊彈簧的剛度,如圖5所示。
齒條支撐端現(xiàn)結(jié)構(gòu)為單O型圈,此結(jié)構(gòu)支撐套的剛度不足,在路面激勵導致齒條的運動過程中,齒條在軸向和徑向都受到較大的力,支撐套的剛度不足在受力下變形,最終導致二者之間間隙過大產(chǎn)生振動異響。此處改進方案為:支撐套與殼體配合O型圈增加為兩個,增大支撐剛度,同時增加齒條與支撐套的過盈量,如圖6所示。
對調(diào)整托座增加O型圈、緊固螺塞端面O型圈、彈簧剛度、齒輪齒條嚙合間隙等方案進行DOE試驗,做出7套樣件進行整車卵石路、凹凸路、鋼索路面異響驗證,同時對整車的轉(zhuǎn)向性能(原地轉(zhuǎn)向力、中高速轉(zhuǎn)向力、低速和高速回正性能)進行了評價,最終選定調(diào)整托座雙O型圈、端面O型圈、彈簧剛度250、嚙合間隙0.07、齒條支撐端雙O型圈作為最終解決方案。驗證記錄及評價見表1。
3.性能耐久驗證
經(jīng)過整車路試和轉(zhuǎn)向性能評價確認最終的改進方案,在理論分析上存在轉(zhuǎn)向機下線和耐久的正逆驅(qū)動力不符合轉(zhuǎn)向機性能定義的風險。如何通過產(chǎn)品加工工藝參數(shù)和尺寸公差設置,需要經(jīng)過計算分析和臺架性能可靠性驗證。
公差尺寸和工藝參數(shù)的具體驗證過程不做詳細敘述,為了滿足間隙和轉(zhuǎn)向機正逆驅(qū)動力,工藝需做如下改進:如襯套端涂脂量≥8g、支撐座端涂脂量≥6g以達到輔助潤滑效果,與襯套、支撐座接觸的齒條齒面,粗糙度需≤Ra0.35以減少對支撐件的摩擦等。經(jīng)過工藝改進后,轉(zhuǎn)向機臺架試驗合格,見表2。
結(jié)語
為了解決EPS轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中齒輪齒條式轉(zhuǎn)向機在卵石路、凸凹路和鋼索路產(chǎn)生rattle、click、clink異響,在試驗臺上完成了小載荷和大載荷兩種工況下的振動加速度試驗,進行了振動加速度的時域和頻域分析,得出異響產(chǎn)生的位置,并提出了優(yōu)化方案。并對優(yōu)化方案進行了臺架試驗和整車評價,效果良好。值得注意的是隨著客戶對汽車NVH性能的要求越來越高,作為工程師應該建立異響庫,建立設計規(guī)范和固化先進設計結(jié)構(gòu),直接應用到新開發(fā)車型中,避免后期類似問題重復發(fā)生。
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