漢江雅口航運(yùn)樞紐平面布置特點(diǎn)分析及優(yōu)化布置研究

李君濤

（交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所 工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300456）

水利樞紐及通航條件

漢江雅口航運(yùn)樞紐平面布置特點(diǎn)分析及優(yōu)化布置研究

李君濤

（交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所 工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300456）

內(nèi)河航運(yùn)樞紐總體布置是樞紐安全運(yùn)行的根本和關(guān)鍵。雅口航運(yùn)樞紐位于漢江中游，是一座工程以航運(yùn)為主，結(jié)合發(fā)電、兼顧灌溉、旅游等綜合利用效益的樞紐工程。文章結(jié)合樞紐所在河段的河勢(shì)、地形、來(lái)水條件等對(duì)樞紐平面布置特點(diǎn)進(jìn)行了分析。依托整體物理模型試驗(yàn)，從船閘通航條件、樞紐泄流能力等角度剖析了設(shè)計(jì)方案平面布置存在的不足，并據(jù)此進(jìn)行相應(yīng)優(yōu)化，提出了滿足要求的工程布置優(yōu)化方案，研究成果可供以后類似工程參考和借鑒。

雅口航運(yùn)樞紐；平面布置；模型試驗(yàn)

內(nèi)河航運(yùn)樞紐總體布置一般包括攔河壩、泄洪閘、電站廠房和通航建筑物等，是工程建設(shè)的根本和關(guān)鍵，是關(guān)系到樞紐能否安全運(yùn)行的基礎(chǔ)。樞紐各主要建筑物除了對(duì)地形、地質(zhì)條件的要求外，與樞紐總體布置相關(guān)的主要問(wèn)題，就是船閘上、下游引航道及其口門(mén)區(qū)的通航水流條件，泄水閘的泄流能力、電站廠房的進(jìn)、出流條件等。合理的樞紐總體布置要保證船閘水流條件滿足相關(guān)規(guī)范要求，保證船舶使其能安全、方便的進(jìn)出船閘；泄水閘的泄流能力要滿足相關(guān)規(guī)范或設(shè)計(jì)要求，以免回水壅高，影響庫(kù)區(qū)居民，工礦企業(yè)等。電站廠房的進(jìn)、出流要順暢，避免電站和船閘運(yùn)行相互干擾，同時(shí)還要考慮進(jìn)出口的淤積問(wèn)題等。因此，布置樞紐時(shí)在結(jié)合河段地形特征、地質(zhì)條件的同時(shí)，要充分保證各建筑物的安全可靠、運(yùn)用方便。

雅口航運(yùn)樞紐位于漢江中游襄陽(yáng)—鐘祥河段、是漢江流域湖北省內(nèi)梯級(jí)開(kāi)發(fā)中的第6級(jí)，其上下游分別與崔家營(yíng)梯級(jí)和碾盤(pán)山梯級(jí)銜接，是一座工程以航運(yùn)為主，結(jié)合發(fā)電、兼顧灌溉、旅游等綜合利用效益的樞紐工程。本文結(jié)合樞紐所在河段的河勢(shì)、地形、來(lái)水條件等綜合分析了樞紐總體平面布置的特點(diǎn)。依托整體模型試驗(yàn)研究，從船閘通航條件、樞紐泄流能力等角度剖析了設(shè)計(jì)方案平面布置存在的不足，并據(jù)此進(jìn)行相應(yīng)優(yōu)化，提出了滿足要求的工程布置方案。

1 壩址河段河勢(shì)及工程概況

1.1 河段河勢(shì)

工程壩址所在河段河道彎曲，心灘、洲灘發(fā)育，主河槽呈“S”走向。壩線上游主槽貼左岸，壩線處主槽由左岸向右岸過(guò)渡，壩線以下主槽貼右岸，主河槽寬約600～800 m，河底高程44.0～47.2m。壩線以上主河槽右側(cè)為低漫灘，灘面寬560～1 000 m，灘面高程49.3～52.8 m，右岸為平坦開(kāi)闊的Ⅰ級(jí)階地，寬度1 500～2 000 m，高程在52.0～54.0 m之間。壩線下游主河槽左側(cè)灘地灘面寬600～1 500 m，高程48.6～52.7 m。

1.2 工程概況

樞紐主要建筑物包括船閘、電站廠房、泄水閘和擋水壩。設(shè)計(jì)洪水標(biāo)準(zhǔn)采用丹江口后期規(guī)模50 a一遇，相應(yīng)洪峰流量20 200 m3/s、校核洪水標(biāo)準(zhǔn)為丹江口后期規(guī)模300 a一遇，相應(yīng)洪峰流量27 300 m3/s。船閘按Ⅲ（2）級(jí)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行建設(shè)，閘室有效尺度為180 m×23.0 m×3.5 m（閘室長(zhǎng)度×寬度×檻上水深），船閘最大通航流量為10 a一遇洪水13 500 m3/s，最小通航流量為450 m3/s。電站廠房裝機(jī)7臺(tái)，單機(jī)容量9.71 MW，電站最大水頭8.47 m，最小水頭1.50 m，額定水頭3.80 m。泄水閘共設(shè)44個(gè)閘孔，單孔凈寬14 m[1-2]。

2 樞紐設(shè)計(jì)方案平面布置及工程布置特點(diǎn)分析

2.1 設(shè)計(jì)方案平面布置

雅口航運(yùn)樞紐推薦壩線處于反“S”型主河槽由左向右的過(guò)渡段，右側(cè)為寬大的邊灘。樞紐平面布置從右至左分別為右岸土石壩、船閘、連接段、泄水閘壩、電站廠房、魚(yú)道、左岸土石壩。船閘布置于右岸低漫灘的灘唇位置（右側(cè)預(yù)留二線船閘位置），船閘上游口門(mén)區(qū)右側(cè)順?biāo)鞣较蛟O(shè)置一順直隔流堤；泄水閘布置于主河槽及右側(cè)低漫灘位置，共設(shè)有44個(gè)閘孔，泄洪閘采用平底寬頂堰，堰頂高程44.00 m，閘孔凈寬14 m；電站廠房布置在左岸主河槽內(nèi)，廠房?jī)?nèi)安裝7臺(tái)燈泡貫流式水輪發(fā)電機(jī)組。樞紐河段河勢(shì)及總體布置見(jiàn)圖1。

圖1 設(shè)計(jì)方案工程布置圖Fig.1 Layout sketch of the design scheme

2.2 工程布置特點(diǎn)分析

由雅口樞紐所處漢江河段的河勢(shì)條件、地形特征以及設(shè)計(jì)方案工程布置圖可以看出，本樞紐工程的選線與平面布置極具特色，主要體現(xiàn)在以下三個(gè)方面：（1）樞紐布置壩軸線走向與工程所在河段的整體河勢(shì)斜交，但與壩址處中、枯水河槽基本垂直；（2）樞紐大壩的過(guò)水段寬度僅占工程前洪水河寬的1/4左右，極大的壓縮了自然河床的過(guò)水寬度；（3）船閘上引航道未近岸布置，洪水期位于河道中間，為了防止洪水期右側(cè)灘地水流橫越口門(mén)區(qū)而產(chǎn)生不利的通航水流條件，口門(mén)區(qū)右側(cè)順?biāo)鞣较蛟O(shè)置一順直隔流堤。

圖2 設(shè)計(jì)方案上游口門(mén)區(qū)及連接段最大橫向流速沿程變化Fig.2 Variation of the maximum transverse velocity at the upstream entrance and connection areas in design scheme

3 平面布置設(shè)計(jì)方案論證與分析

結(jié)合1：100的整體定床物理模型試驗(yàn)成果，從船閘通航條件和樞紐泄流能力角度對(duì)樞紐平面布置設(shè)計(jì)方案進(jìn)行分析論證。

3.1 設(shè)計(jì)方案船閘通航條件

（1）船閘上游口門(mén)區(qū)及連接段通航條件。采用整體水工模型進(jìn)行了450 m3/s、1 100 m3/s、2 300 m3/s、5 050 m3/s、8 700 m3/s、13 500 m3/s共6級(jí)典型流量的通航條件試驗(yàn)，各流量級(jí)上游口門(mén)區(qū)及連接段最大橫向流速沿程變化見(jiàn)圖2。試驗(yàn)結(jié)果表明，各級(jí)流量船閘上游由于受右側(cè)隔流堤的掩護(hù)作用，口門(mén)區(qū)內(nèi)縱、橫向流速及回流流速均滿足規(guī)范要求，通航水流條件良好，存在的主要問(wèn)題是在較大流量級(jí)（5 050 m3/s流量以上）時(shí)，壩上右側(cè)灘地水流側(cè)向收縮（圖3），受上游隔流堤的挑流影響堤頭附近連接段航道橫向流速過(guò)大，設(shè)計(jì)最大通航流量13 500 m3/ s時(shí)，最大橫向流速達(dá)1.73 m/s，通航水流條件差。同時(shí)經(jīng)船模試驗(yàn)論證，船模行至隔流堤堤頭附近連接段航道時(shí)需操較大舵角抵御橫流作用，在設(shè)計(jì)最大通航流量時(shí)船模無(wú)法穿越堤頭附近的復(fù)雜流態(tài)區(qū)段以進(jìn)入口門(mén)區(qū)。

圖3 設(shè)計(jì)方案洪水期樞紐上游流場(chǎng)Fig.3 Variation of the maximum transverse velocity at the downstream entrance and connection areas in design scheme

（2）船閘下游口門(mén)區(qū)及連接段通航條件。船閘下游口門(mén)區(qū)處于主河槽反“S”型彎道彎頂附近，小流量時(shí)水流歸槽，船閘下游口門(mén)區(qū)水流與航線產(chǎn)生較大夾角。與此同時(shí)，枯水期下游河道水深較小，河床形態(tài)對(duì)水流流態(tài)影響較大，受局部河床影響，口門(mén)區(qū)內(nèi)產(chǎn)生跌水，使得水流條件進(jìn)一步惡化。設(shè)計(jì)流量（450 m3/s）下水流與航線夾角在60°左右，最大橫向流速可達(dá)0.81m/s，通航水流條件不滿足要求；中高水流量時(shí)（流量大于5 050 m3/s），隨著河道水深的加大，口門(mén)區(qū)內(nèi)跌水現(xiàn)象消失。此外，由于泄水閘下泄水流對(duì)電站尾水的頂推作用，口門(mén)區(qū)內(nèi)水流與航線夾角有所減小，通航水流條件趨好，但受主槽左側(cè)高灘的影響，連接段航道（口門(mén)下600 m）流速增加，航中線左側(cè)的最大橫向流速為0.6 m/s（13 500 m3/s）左右，通航水流條件較差，船模下行經(jīng)過(guò)該航段時(shí)漂角過(guò)大，不滿足安全航行要求。各流量級(jí)下游口門(mén)區(qū)及連接段最大橫向流速沿程變化見(jiàn)圖4。典型流量船閘下游流場(chǎng)見(jiàn)圖5、6。

圖4 設(shè)計(jì)方案下游口門(mén)區(qū)及連接段最大橫向流速沿程變化Fig.4 Variation of the maximum transverse velocity at the downstream entrance and connection areas in design scheme

圖5 設(shè)計(jì)方案枯水期樞紐下游流場(chǎng)Fig.5 Flow field in the downstream of hydrojunction during dry season

圖6 設(shè)計(jì)方案洪水期樞紐下游流場(chǎng)Fig.6 Flow field in the downstream of hydrojunction during flood period

3.2 設(shè)計(jì)方案樞紐泄流能力

（1）泄流能力控制標(biāo)準(zhǔn)。依據(jù)行業(yè)相關(guān)規(guī)范同時(shí)結(jié)合壩址河段河勢(shì)條件以及樞紐工程布置特點(diǎn)，確定的樞紐整體泄流能力控制標(biāo)準(zhǔn)為：樞紐建成后在宣泄設(shè)計(jì)洪水及以下流量時(shí)（Q≤20 200 m3/s）壩上最大水位壅高值不大于0.3 m，在宣泄校核洪水時(shí)（27 300 m3/s）不大于0. 5 m。

（2）泄流能力試驗(yàn)成果。選取Q=13 500m3/s（10 a一遇）、Q=20 200 m3/s（設(shè)計(jì)洪水、50 a一遇）和27 300 m3/s（校核洪水、300 a一遇）三級(jí)特征洪水流量進(jìn)行樞紐泄流能力試驗(yàn)。工程前、后沿程水面線對(duì)比見(jiàn)圖7。試驗(yàn)結(jié)果表明，與工程前相比，樞紐建成后壩上水位壅高明顯，且隨著流量的增加，水位壅高值逐漸增大，在設(shè)計(jì)洪水（20 200 m3/s）與校核洪水（27 300 m3/ s）時(shí)壩上最大水位壅高值分別為0.63 m、0.99 m，均已超出樞紐泄流能力控制標(biāo)準(zhǔn)。由此可見(jiàn)，設(shè)計(jì)方案工程布置條件下樞紐泄流能力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。由工程后樞紐上游水位壅高值沿程變化可以看出，壩上最大壅水位置出現(xiàn)在樞紐上游約3 km處，不同于一般樞紐最大壅水值位于壩前附近的壅水規(guī)律。從泄水閘各個(gè)閘孔過(guò)流情況來(lái)看，布置于最右側(cè)的10個(gè)閘孔以及最左側(cè)2個(gè)閘孔的泄流能力明顯較弱。

圖7 設(shè)計(jì)方案工程前后沿程水面線Fig.7 Water-surface curve before and after the project in design scheme

3.3 設(shè)計(jì)方案存在問(wèn)題分析

（1）對(duì)船閘通航條件影響分析。試驗(yàn)表明，設(shè)計(jì)方案受工程布置影響，船閘上下游口門(mén)區(qū)及連接段通航條件均不能滿足要求。對(duì)于船閘上游而言，由于上引航道在洪水期位于河道中間，為了防止洪水期右側(cè)灘地水流橫越口門(mén)區(qū)而產(chǎn)生不利的通航水流條件，設(shè)計(jì)方案在船閘上游口門(mén)區(qū)右側(cè)順?biāo)鞣较蛟O(shè)置一順直隔流堤，從試驗(yàn)成果來(lái)看隔流堤的布置保證了口門(mén)區(qū)的水流條件，但問(wèn)題是隔流堤堤頭的挑流影響導(dǎo)致連接段航道水流條件較為惡劣。綜合分析認(rèn)為，在口門(mén)區(qū)外側(cè)設(shè)置隔流堤是必要的，但應(yīng)進(jìn)一步優(yōu)化隔流堤布置形式，以減小堤頭挑流對(duì)連接段航道的影響；對(duì)于船閘下游而言，口門(mén)區(qū)及連接段水流條件均是由河道地形影響而致，優(yōu)化方案需通過(guò)調(diào)整河床局部形態(tài)來(lái)改善。

（2）對(duì)樞紐泄流能力影響分析。根據(jù)模型試驗(yàn)成果，設(shè)計(jì)方案樞紐整體泄流能力較弱，壩上水位壅高過(guò)大，未能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。綜合分析樞紐布置對(duì)泄流能力的影響主要有以下幾點(diǎn)：①上游布置的隔流堤堤頭對(duì)右側(cè)灘地側(cè)向收縮水流產(chǎn)生明顯的挑流作用，導(dǎo)致泄水閘右側(cè)10個(gè)閘孔前水動(dòng)力較弱，過(guò)流能力不足；②樞紐右側(cè)10個(gè)泄水閘孔布置于低漫灘上，閘前灘地高程一般在49.0～52.0 m，高出泄水閘堰頂高程5.0～8.0 m，極大影響了閘孔引流條件；③船閘上游左側(cè)導(dǎo)航墻對(duì)泄水閘右側(cè)邊孔產(chǎn)生掩護(hù)，影響其泄流能力；④受廠壩間隔水墻挑流影響，最左側(cè)2孔泄水閘閘前產(chǎn)生回流，其泄流能力基本喪失；⑤樞紐上游在隔流堤堤頭位置形成了除泄水閘之外的又一水位控制斷面，在其限制作用下，由泄水閘造成的水位壅高值向上傳遞此處后又產(chǎn)生了累積疊加，使得壩上水位進(jìn)一步壅高。通過(guò)上述分析可以看出，設(shè)計(jì)方案船閘上游布置的隔流堤是影響樞紐泄流能力的關(guān)鍵因素。此外，船閘上游導(dǎo)航墻、廠壩間隔水墻以及局部河床地形也對(duì)樞紐泄流能力產(chǎn)生有不利影響，優(yōu)化方案需對(duì)各相關(guān)建筑物（地形）進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。

4 工程布置方案優(yōu)化及成果分析

4.1 優(yōu)化方案工程措施

通過(guò)對(duì)設(shè)計(jì)方案平面布置進(jìn)行論證分析，樞紐布置對(duì)泄流能力及通航條件的影響因素主要包括船閘上游隔流堤、導(dǎo)航墻、廠壩間隔水墻以及河床地形等[3-7]。針對(duì)設(shè)計(jì)方案存在問(wèn)題，對(duì)工程布置提出了以下優(yōu)化改進(jìn)措施（圖8）。

圖8 優(yōu)化方案工程布置圖Fig.8 Project layout in optimized scheme

（1）將船閘上游隔流堤向上延伸1 080 m，布置型式由原設(shè)計(jì)方案的單一直線型調(diào)整為直線（下段）與弧線（上段）相結(jié)合的復(fù)合型，同時(shí)將其位置向右移160 m至預(yù)留二線船閘引航道右側(cè)；（2） 右側(cè)10孔泄水閘閘前灘地疏挖至47.6 m高程；（3） 船閘上、下游導(dǎo)航堤寬度由86 m縮窄為10 m；（4） 廠壩間上游隔水墻長(zhǎng)度由84 m縮短為35 m，且采用墻身開(kāi)孔的布置型式；（5） 船閘下游口門(mén)區(qū)左側(cè)附近河床疏浚至43.5 m高程；（6） 樞紐下游高灘的右側(cè)灘唇部位疏浚至46.5 m高程。

4.2 試驗(yàn)成果分析與討論

通過(guò)對(duì)優(yōu)化方案進(jìn)行試驗(yàn)研究，樞紐整體泄流能力及船閘通航條件明顯改善，分析試驗(yàn)資料取得了以下主要成果和認(rèn)識(shí)。

（1）結(jié)合壩區(qū)河勢(shì)及船閘布置特點(diǎn)，船閘上游隔流堤適當(dāng)延長(zhǎng)同時(shí)將上段調(diào)整為圓弧形可適應(yīng)洪水期右側(cè)灘地側(cè)向收縮水流的流線變化趨勢(shì)，減小了因堤頭挑流作用而導(dǎo)致的連接段航道內(nèi)過(guò)大的橫向流速，通航條件得到改善。同時(shí)也消除了因堤頭挑流而導(dǎo)致的右側(cè)泄水閘孔閘前水流動(dòng)力較弱的不利因素，提高了閘孔過(guò)流能力；（2）本工程預(yù)留二線船閘位于一線船閘右側(cè)，將船閘上游隔流堤端部調(diào)整為圓弧形的布置型式將會(huì)對(duì)預(yù)留二線船閘造成干擾。因此，優(yōu)化方案將隔流堤右移160 m至預(yù)留二線船閘引航道外側(cè)，既可避免優(yōu)化工程措施對(duì)二線船閘產(chǎn)生的影響，同時(shí)增大了堤頭附近河道過(guò)水面積，減弱其對(duì)泄水閘上游水位控制，有利于樞紐泄流能力的改善；（3）將樞紐右側(cè)10孔泄水閘閘前灘地進(jìn)行疏挖主要是改善相應(yīng)閘孔的引流條件，以提高過(guò)流能力；（4）縮窄船閘導(dǎo)航堤，使其盡量遠(yuǎn)離泄水閘，減弱其對(duì)泄水閘右側(cè)邊孔的掩護(hù)影響，有利于邊孔過(guò)流能力的改善。（5）縮短廠壩間上游隔水墻且采用墻身開(kāi)孔的布置型式，可減小最左側(cè)2孔泄水閘閘前回流區(qū)的范圍，有利于閘孔有效過(guò)流寬度的增加；（6）將船閘下游口門(mén)區(qū)左側(cè)附近河床局部疏浚后可消除枯水期口門(mén)區(qū)內(nèi)因跌水而導(dǎo)致的不良流態(tài)，改善通航條件；（7）將樞紐下游高灘的右側(cè)灘唇部位進(jìn)行疏?？蓽p小中洪水期下游連接段航道的水流偏角，同時(shí)增大過(guò)水?dāng)嗝?，以達(dá)到減小連接段航道內(nèi)橫向流速、改善通航條件的目的。該措施的實(shí)施在改善船閘通航條件的同時(shí)，也有利于泄水閘出流更為順暢，對(duì)于提高洪水期泄水閘的泄流能力起到了積極的作用；（8）優(yōu)化方案船閘上下游口門(mén)區(qū)及連接段航道內(nèi)水流平順，各流量級(jí)下通航水流條件均滿足要求；（9）優(yōu)化方案在各優(yōu)化措施的綜合作用下樞紐整體泄流能力提高，設(shè)計(jì)洪水與校核洪水流量壩上最大水位壅高值分別為0.23 m、0.48 m，樞紐泄流能力達(dá)到了控制標(biāo)準(zhǔn)；（10）優(yōu)化方案下樞紐整體泄流能力達(dá)到了設(shè)計(jì)要求，但左右兩側(cè)邊孔受隔導(dǎo)流建筑物掩護(hù)影響過(guò)流能力仍然相對(duì)較弱，這也是集中布置的水利樞紐普遍存在的問(wèn)題。

5 結(jié)論

（1）雅口樞紐的壩址選擇與一般航運(yùn)樞紐的選址原則不同，主要表現(xiàn)在樞紐壩軸線與河段河勢(shì)斜交角度較大，且處于“S”型主河槽過(guò)渡段。此外，樞紐平面布置也具有大壩壓縮自然河床洪水河寬3/4、通航建筑物布置于河道中間等特點(diǎn)。上述特點(diǎn)對(duì)樞紐泄洪以及船閘通航造成較大影響，同時(shí)也給方案優(yōu)化帶來(lái)了挑戰(zhàn)。

（2）雅口航運(yùn)樞紐壩址河段存在寬大的邊灘，船閘上引航道位于河道中間，為防止洪水期邊灘水流橫越船閘上游口門(mén)區(qū)，在其外側(cè)設(shè)置隔流堤改善船閘通航條件是必要的，但隔流堤堤頭的挑流影響造成連接段航道水流條件較為惡劣。同時(shí)，堤頭挑流導(dǎo)致泄水閘右側(cè)10個(gè)閘孔前水動(dòng)力較弱以及形成新的水位控制斷面也是造成樞紐整體泄流能力較弱的主要原因之一。

（3）基于雅口樞紐河段的河勢(shì)、地形和流場(chǎng)分布特點(diǎn)，在不改變?cè)O(shè)計(jì)方案整體布置格局的前提下，研究提出了調(diào)整上游隔流堤平面形態(tài)、縮窄導(dǎo)航墻寬度及河床局部疏浚等優(yōu)化工程措施，解決了樞紐特殊布置條件下的泄流與通航問(wèn)題，其中船閘上游隔流堤平面形態(tài)由順直形調(diào)整為圓弧形的工程措施是樞紐優(yōu)化布置的關(guān)鍵所在，對(duì)今后類似工程建設(shè)具有重要的指導(dǎo)意義。

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Study on plane layout characteristics and optimized layout of Yakou hydro-junction in Hanjiang River

LI Jun-tao
(Tianjin Research Institute for Water Transport Engineering, Key Laboratory of Engineering Sediment, Ministry of Transport, Tianjin 300456, China)

General layout of inland navigation project is the key point to ensure the safety operation of hydrojunction. Yakou hydro-junction is located in the middle reaches of the Hanjiang River, and it is a comprehensive utilization hydro-junction with main purpose of navigation, and other functions of electric power generation, irrigation and tourism. Combining with river regime, topography and water infl ow condition in the river segment of Yakou hydro-junction, the plane layout characteristics of the hydro-junction were analyzed in this paper. Based on the integrated physical model test, the disadvantages of ship lock navigation condition and discharge capacity which exist in the plane layout of design scheme were pointed out. Aiming at the disadvantages, the optimized schemes were proposed to meet the requirement. The research result may serve as reference for the other similar projects.

Yakou hydro-junction; plane layout; model test

U 651；TV 143

A

1005-8443(2017)03-0258-05

2016-11-04；

2017-03-22

李君濤（1983-），男，河北省人，高級(jí)工程師，主要從事通航及航道工程研究工作。Biography:LI Jun-tao(1983-),male,senior engineer.