甘姆奇克隧道施工通風(fēng)測試研究

張忠愛， 熊文安， 敬桂蓉

(1. 中鐵隧道集團(tuán)一處有限公司， 重慶 401123； 2. 中鐵隧道集團(tuán)股份有限公司， 河南 鄭州 450000；3. 廣元市利州中等專業(yè)學(xué)校， 四川 廣元 628000)

甘姆奇克隧道施工通風(fēng)測試研究

張忠愛1， 熊文安2， 敬桂蓉3

(1. 中鐵隧道集團(tuán)一處有限公司， 重慶 401123； 2. 中鐵隧道集團(tuán)股份有限公司， 河南 鄭州 450000；3. 廣元市利州中等專業(yè)學(xué)校， 四川 廣元 628000)

為檢測隧道通風(fēng)系統(tǒng)的通風(fēng)效果，掌握通風(fēng)設(shè)備的基本情況，為后期通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化和調(diào)整提供正確的設(shè)計參數(shù)，對甘姆奇克鐵路隧道進(jìn)口工區(qū)進(jìn)行通風(fēng)系統(tǒng)測試及隧道內(nèi)作業(yè)環(huán)境檢測。檢測及測試結(jié)果表明甘姆奇克隧道進(jìn)口工區(qū)系統(tǒng)維護(hù)較好，通風(fēng)效果良好。

甘姆奇克隧道； 施工通風(fēng)； 通風(fēng)系統(tǒng)； 作業(yè)環(huán)境； 測試

0 引言

隧道施工通風(fēng)是隧道作業(yè)人員的生命線，其重要性毋庸置疑。近年來，隨著工業(yè)生產(chǎn)技術(shù)的進(jìn)步，隧道施工通風(fēng)取得了較大進(jìn)步。在相關(guān)研究中： 楊立新等[1]對當(dāng)前隧道施工通風(fēng)技術(shù)進(jìn)行了全面歸納和總結(jié)；茍紅松等[2-3]對高海拔地區(qū)隧道施工通風(fēng)風(fēng)量計算、風(fēng)機(jī)選型及對隧道施工通風(fēng)分風(fēng)三通位置選擇進(jìn)行了研究；羅占夫等[4]對特長隧道獨頭通風(fēng)技術(shù)進(jìn)行了研究;劉石磊等[5]對瓦斯隧道施工通風(fēng)情況下掌子面區(qū)域瓦斯質(zhì)量濃度分布情況進(jìn)行了研究;孫振川等[6]對長距離隧道施工通風(fēng)設(shè)備配置選型進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性對比分析；李永生[7]對射流通風(fēng)方式的應(yīng)用進(jìn)行了分析研究；譚信榮等[8]對鉆爆法施工隧道空氣質(zhì)量現(xiàn)場測試；王奇等[9]對風(fēng)景區(qū)隧道施工粉塵對大氣環(huán)境的影響程度進(jìn)行了評價研究。

目前施工通風(fēng)方面的研究主要集中在隧道施工通風(fēng)方案和通風(fēng)設(shè)備研究，但對于通風(fēng)系統(tǒng)測試的介紹較少。通風(fēng)機(jī)是隧道施工中的重要固定設(shè)備，它擔(dān)負(fù)著向井下輸送新鮮空氣﹑排除有害有毒氣體﹑創(chuàng)造良好生產(chǎn)環(huán)境﹑確保施工安全的重任。由于風(fēng)機(jī)出廠時的運輸﹑安裝以及現(xiàn)場使用時增加的風(fēng)管、彎頭等附屬設(shè)施，還有風(fēng)機(jī)在使用過程中長期運轉(zhuǎn)的磨損、銹蝕和現(xiàn)場對風(fēng)機(jī)的加工改造等因素的影響，使得隧道通風(fēng)機(jī)實際特性曲線與通風(fēng)機(jī)出廠時生產(chǎn)廠家提供的風(fēng)機(jī)樣本特性曲線有較大差異，風(fēng)機(jī)運行工況點與通風(fēng)設(shè)計存在一定的偏差。為了保障通風(fēng)系統(tǒng)能長期穩(wěn)定、安全、合理地運轉(zhuǎn)，有必要對隧道施工通風(fēng)系統(tǒng)定期進(jìn)行測定工作，以便及時測定出通風(fēng)機(jī)裝置的實際工況，為調(diào)整隧道通風(fēng)方案、提高通風(fēng)機(jī)裝置效率提供依據(jù)。

本文以烏茲別克斯坦甘姆奇克隧道為背景，對鉆爆法施工隧道通風(fēng)系統(tǒng)測試及洞內(nèi)作業(yè)環(huán)境檢測進(jìn)行深入分析。

1 工程概況

甘姆奇克隧道為單線電氣化鐵路隧道，主隧道長度為19.3 km，同時修建與主隧道平行的安全隧道(長19.3 km)。主隧道與安全隧道中心距為29 m，之間采用聯(lián)絡(luò)通道連接，聯(lián)絡(luò)通道間距300 m。2014年4月在進(jìn)行通風(fēng)檢測時，發(fā)現(xiàn)當(dāng)前進(jìn)口工區(qū)正洞采用SDF(C)-11.5(75×2 kW)風(fēng)機(jī)匹配φ1.6 m風(fēng)管向開挖面送風(fēng)，送風(fēng)距離約770 m； 安全洞采用SDF(C)-11(55×2 kW)風(fēng)機(jī)匹配φ1.4 m風(fēng)管向開挖面送風(fēng)，送風(fēng)距離約1 050 m，且2條隧洞均采用獨頭壓入式通風(fēng)。進(jìn)口工區(qū)通風(fēng)布置示意圖如圖1所示。

圖1 進(jìn)口工區(qū)通風(fēng)布置示意

2 通風(fēng)系統(tǒng)測試

隧道施工通風(fēng)設(shè)備主要是通風(fēng)機(jī)和通風(fēng)管，通風(fēng)機(jī)是通風(fēng)系統(tǒng)的動力源，通風(fēng)管是通風(fēng)系統(tǒng)的風(fēng)流通道。通風(fēng)系統(tǒng)的測試主要為風(fēng)機(jī)性能參數(shù)測試和風(fēng)管性能參數(shù)測試。風(fēng)機(jī)性能的主要參數(shù)是風(fēng)量Q、風(fēng)壓H、風(fēng)機(jī)軸功率P和效率η等。風(fēng)管的性能指標(biāo)主要是百米漏風(fēng)率、百米風(fēng)阻、摩擦因數(shù)(達(dá)西因數(shù))、耐壓性能和直徑變化率等。

2.1 大氣物理參數(shù)測算

為了準(zhǔn)確地計算測試結(jié)果，需要對測試環(huán)境的大氣物理參數(shù)進(jìn)行測定，采用空盒壓力計測定大氣壓力p、福祿克F971溫濕度計測定氣溫t和相對濕度φ，根據(jù)測試值計算空氣的密度

(1)

式中：ρ為空氣密度，kg/m3；p為大氣壓力，Pa；T為熱力學(xué)溫度，K；φ為相對濕度，%；psat為大氣溫度為t時的飽和蒸汽壓力，Pa。

2.2 通風(fēng)機(jī)參數(shù)測定

用調(diào)節(jié)風(fēng)阻的方法來獲得風(fēng)機(jī)的不同工況。通常在風(fēng)管的出風(fēng)口接1節(jié)鐵風(fēng)筒并安設(shè)調(diào)節(jié)閘板，調(diào)節(jié)閘板用來改變通風(fēng)機(jī)工況點；對于軟風(fēng)管也可以用細(xì)繩結(jié)扎風(fēng)筒來改變風(fēng)阻。一般情況下，每臺通風(fēng)機(jī)做8—12測點，即可繪出完整的特性曲線，曲線駝峰附近工況點要加密。通風(fēng)機(jī)在風(fēng)阻最小時啟動，然后風(fēng)阻由小逐步增大。

2.2.1 風(fēng)壓測定

風(fēng)機(jī)全壓測量斷面應(yīng)布置在風(fēng)機(jī)的出口，但因出口風(fēng)流極不穩(wěn)定，測壓斷面布置在出口5倍風(fēng)管直徑處。該處風(fēng)流雖然未完全穩(wěn)定，但通過在該斷面上增加測點個數(shù)，取平均值，理論上也比較接近該斷面上的相對全壓，加上風(fēng)機(jī)出口至測點斷面的阻力損失計算值即得到通風(fēng)機(jī)的工作全壓。采用多功能差壓儀配合L型畢托管檢測風(fēng)機(jī)出口全壓。多功能差壓儀如圖2所示。φ4 mm×1 500 mm L型畢托管如圖3所示。

圖2 多功能差壓儀

圖3 φ4 mm×1 500 mm L型畢托管

Fig. 3 L-shaped Pitot tube with diameter of 4 mm and length of 1 500 mm

2.2.2 風(fēng)量測算

測風(fēng)方法與測風(fēng)斷面選擇會直接影響風(fēng)量測定精度。由于隧道施工通風(fēng)中，風(fēng)機(jī)布置在施工現(xiàn)場，故本次測試采用測定動壓計算風(fēng)量。

相關(guān)研究表明，在風(fēng)機(jī)出口位置，風(fēng)流以螺旋狀高速流出風(fēng)機(jī)，造成風(fēng)機(jī)出口風(fēng)管相當(dāng)長度的范圍內(nèi)風(fēng)流不穩(wěn)定，故將測風(fēng)斷面等分成若干個小面積環(huán)，在每個小面積環(huán)上布置測點，用畢托管和差壓儀測各點的動壓，求斷面的平均風(fēng)速，然后求算風(fēng)量。本次測定時采用各點分別測定法，即用1臺差壓儀依次測各點的動壓，以避免采用多點聯(lián)合測定法時，需大量連接膠皮管，測定比較繁瑣，影響現(xiàn)場施工。

采用分別測定法測出各點動壓hvi后，按下式求斷面平均風(fēng)速。

(2)

式中：vm為測風(fēng)斷面的平均風(fēng)速，m/s；hvi為測點動壓；n為測點數(shù)；ρ為空氣密度，kg/m3。

風(fēng)機(jī)風(fēng)量

Qf=Avm。

(3)

式中：A為測風(fēng)處斷面積，m2；vm為平均風(fēng)速，m/s。

2.2.3 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速測定

在風(fēng)機(jī)性能試驗中,常用電動機(jī)的額定轉(zhuǎn)速來代替葉輪轉(zhuǎn)速,這樣處理顯然存在很大的誤差(特別是在風(fēng)機(jī)偏離額定工況運行時)，最終造成風(fēng)機(jī)性能分析及性能曲線繪制的極大誤差； 所以在性能測試時，非常有必要對風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)行測定。但由于施工通風(fēng)機(jī)的電機(jī)和通風(fēng)機(jī)葉輪安裝在一個整體機(jī)殼，風(fēng)機(jī)葉輪軸不外伸，不能采用轉(zhuǎn)速計進(jìn)行直接測定，所以采用葉尖脈動壓力法測定風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速。其原理是在葉片葉尖機(jī)殼處鉆一個直徑2 mm左右的小孔,布置氣壓測點,測定葉輪旋轉(zhuǎn)時葉片與空氣質(zhì)點周期性的作用,引起的空氣壓力脈動。脈動的頻率是葉片每秒鐘打擊空氣質(zhì)點的次數(shù),它與葉片數(shù)和葉輪轉(zhuǎn)速有關(guān)。

n=60f/Z。

(4)

式中：n為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min；f為空氣波動頻率，s-1；Z為葉片數(shù)。

2.2.4 功率測定

用三相電力分析儀測出電動機(jī)輸入功率Pm，通風(fēng)機(jī)軸功率

P=Pmηmηtr。

(5)

式中：ηm為電動機(jī)效率，直接測定或根據(jù)電動機(jī)曲線查得；無性能曲線時，在0.9～0.94間選取，大功率電動機(jī)取大值；ηtr為傳動效率，直連傳動取1。

三相電力分析儀如圖4所示。三相電力分析儀接線方法如圖5所示。現(xiàn)場測試照片如圖6所示。

圖4 三相電力分析儀

2.2.5 噪聲及振動測定

用聲級計測風(fēng)機(jī)噪聲，檢測方法和限值應(yīng)該符合JB/T 8690—2014《通風(fēng)機(jī) 噪聲限值》的規(guī)定；用測振儀測風(fēng)機(jī)振動，檢測方法和限值應(yīng)該符合JB/T 8689—2014《通風(fēng)機(jī)振動檢測及其限值》的規(guī)定。

圖5 三相電力分析儀接線方法

圖6 現(xiàn)場測試照片

2.2.6 效率計算

通風(fēng)機(jī)裝置效率

(6)

式中：Hf為風(fēng)壓，Pa;Qf為風(fēng)量，m3/min；P為通風(fēng)機(jī)的軸功率，kW。

2.2.7 數(shù)據(jù)整理和特性曲線的繪制

1)根據(jù)測定的原始記錄計算測試條件通風(fēng)機(jī)裝置的風(fēng)壓Hs′或全壓Ht′、風(fēng)量Q′、軸功率P′。

2)把1)所得之參數(shù)換算至標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的參數(shù)H、Q、P，為此需要計算下列校正系數(shù)。

①轉(zhuǎn)速校正系數(shù)

(7)

式中：n0為通風(fēng)機(jī)銘牌轉(zhuǎn)速，r/min；ni為i工況時的轉(zhuǎn)速，r/min。

②空氣密度校正系數(shù)

(8)

式中： 1.2為在標(biāo)準(zhǔn)條件下的空氣密度，kg/m3；ρi為i工況時的空氣密度，kg/m3。

③計算校正后的H、Q、P：

Hi=Hi′·kρikni2；

Qi=Qi′kni；

Pi=Pi′·kρikni3。

(9)

3)根據(jù)校正計算后的數(shù)據(jù)，以Q為橫坐標(biāo)，H、P、η分別為縱坐標(biāo)，將與Qi相對應(yīng)的點Hi、Pi、ηi描在圖上，即可得各個工況點，然后用光滑的曲線將各參數(shù)連接起來，便是通風(fēng)機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的個體特性曲線。

2.3 通風(fēng)管參數(shù)測定

在隧道獨頭施工中，一般采用柔性正壓風(fēng)管進(jìn)行通風(fēng)，將新鮮空氣送到施工作業(yè)面，把有害氣體和煙塵等有害物質(zhì)從工作面排出，以保證良好的作業(yè)環(huán)境，滿足施工的需要[10-11]。通風(fēng)管測定主要是測定通風(fēng)管的阻力系數(shù)、測算出不同壓力和不同形式接頭情況下的漏風(fēng)率、接頭風(fēng)阻和百米風(fēng)阻，以供施工通風(fēng)設(shè)計、優(yōu)化時采用，并為合理使用風(fēng)筒和加強(qiáng)施工通風(fēng)管理提供可靠的技術(shù)資料。

2.3.1 測定系統(tǒng)和測定儀表

布置方式如圖7所示。差壓儀1—2臺；畢托管2—3支；干、濕球溫度計和空盒氣壓計各1臺；2 m鋼尺1把；膠皮管等。風(fēng)管性能測定布置方式如圖7所示。

圖7 風(fēng)管性能測定布置方式

2.3.2 風(fēng)量測算

由于通風(fēng)管存在漏風(fēng)，故應(yīng)分別在測段的兩端A、B2斷面上布置測點。測風(fēng)斷面應(yīng)選擇在風(fēng)流穩(wěn)定的區(qū)域，避免在風(fēng)管拐彎、變徑等流場突變的位置設(shè)置測點。一般采用測定動壓hvi計算風(fēng)速vi。

2.3.3 通風(fēng)管參數(shù)的計算

1)通風(fēng)管的有效風(fēng)量率

(10)

2)A、B測定斷面間通風(fēng)管的漏風(fēng)率

(11)式中：β為百米漏風(fēng)率平均值；Qf為風(fēng)機(jī)供風(fēng)量，m3/min；Q0為管路末端風(fēng)量，m3/min；L為管路長度，m。

3)若風(fēng)管不是水平放置的，要測定AB段阻力，可分別測定A、B2斷面中心點的相對靜壓hA、hB，或用膠皮管直接測定AB段的靜壓差hAB，測段通風(fēng)阻力

hRAB=hA-hB+hVA-hVB=hAB+hVA-hVB。

(12)

式中hVA、hVB為A、B斷面的平均動壓，Pa。

當(dāng)漏風(fēng)分布均勻時，AB段總風(fēng)阻

(13)

式中QA、QB為A、B斷面的風(fēng)量，m2/s。

4)包括摩擦阻力和接頭局部阻力在內(nèi)的風(fēng)筒百米風(fēng)阻

(14)

式中LAB為AB段風(fēng)管長度。

5)通風(fēng)管百米摩擦阻力(包括接頭)系數(shù)

(15)

式中d為風(fēng)管直徑，m。

2.4 測定結(jié)果分析

根據(jù)現(xiàn)場測試及計算，風(fēng)機(jī)測試結(jié)果如表1所示。

表1 風(fēng)機(jī)測試結(jié)果表

根據(jù)現(xiàn)場測試，正洞SDF(C)-11.5(75×2 kW)風(fēng)機(jī)實測工況點為1 687.0 m3/min、1 177.1 Pa； 根據(jù)風(fēng)機(jī)樣本曲線的計算工況點為1 875 m3/min、1 515 Pa。安全洞SDF(C)-11(55×2 kW)風(fēng)機(jī)實測工況點為1 314.0 m3/min、2 000.9 Pa； 根據(jù)風(fēng)機(jī)樣本曲線的計算工況點為1 452 m3/min、2 492 Pa。安全洞風(fēng)機(jī)樣本曲線與實測工況點如圖8所示。正洞風(fēng)機(jī)樣本曲線與實測工況點如圖9所示?？梢钥闯觯?臺風(fēng)機(jī)的實測工況點都比根據(jù)樣本曲線計算的工況點略低，其中風(fēng)量偏差為10%左右，風(fēng)壓偏差則為15%～18%。測試表明2臺風(fēng)機(jī)的效率分別為67.1%和63.6%，其中正洞風(fēng)機(jī)運行效率略高。

圖8 安全洞風(fēng)機(jī)樣本曲線與實測工況點

Fig. 8 Curves of static pressure vs. air volume gained from sample test and field test in safe tunnel

圖9 正洞風(fēng)機(jī)樣本曲線與實測工況點

Fig. 9 Curves of static pressure vs. air volume gained from sample test and field test in main tunnel

根據(jù)現(xiàn)場測試及計算，得出正洞和安全洞不同管段的漏風(fēng)情況如圖10所示。正洞和安全洞內(nèi)布置的通風(fēng)管百米漏風(fēng)率大于1.5%，但未超過2%，維護(hù)較好，但仍需加強(qiáng)維護(hù)和管理。從不同管段的漏風(fēng)率分布情況可以看出，靠近風(fēng)機(jī)出口段漏風(fēng)較大，而靠近開挖面附近的管段漏風(fēng)率最大，通風(fēng)管理時應(yīng)該加強(qiáng)這2部分管段的管理，及時修復(fù)和更換破損管路。風(fēng)管內(nèi)風(fēng)量變化如圖11所示。風(fēng)管內(nèi)壓力變化情況如圖12所示。2趟風(fēng)管內(nèi)的風(fēng)量和風(fēng)壓變化情況接近于線性分布規(guī)律，未出現(xiàn)較大幅度的變化，說明通風(fēng)管路的維護(hù)較好，不存在較大的漏風(fēng)情況或者局部阻力較大的情況。根據(jù)計算，正洞的百米風(fēng)阻R100為0.179 9～0.193 7 N·S2/m8，安全洞的百米風(fēng)阻R100為 0.429 8～0.464 7 N·S2/m8；正洞內(nèi)風(fēng)管的百米摩擦阻力(包括接頭)因數(shù)為0.29～0.31，安全洞內(nèi)風(fēng)管的百米摩擦阻力(包括接頭)因數(shù)為0.31～0.38。

圖10 不同管段漏風(fēng)率情況

3 隧道內(nèi)作業(yè)環(huán)境檢測

根據(jù)TZ 204—2008《鐵路隧道工程施工技術(shù)指南》規(guī)定，隧道施工作業(yè)環(huán)境應(yīng)達(dá)到以下標(biāo)準(zhǔn)。

1)隧道中氧氣含量按體積分?jǐn)?shù)計不得小于20%。

2)粉塵最高容許質(zhì)量濃度： 空氣中含有10%以上游離二氧化硅的粉塵為2 mg/cm3； 空氣中含有10%以下游離二氧化硅的粉塵質(zhì)量濃度為4 mg/cm3。

3)有害氣體最高允許質(zhì)量濃度： ①一氧化碳最高容許質(zhì)量濃度為30 mg/m3，在特殊情況下，施工人員必須進(jìn)入工作面時，質(zhì)量濃度可為100 mg/m3，但工作時間不得超過30 min；②二氧化碳，按體積分?jǐn)?shù)計不得大于0.5%；③氮氧化物(換算成NO2)為5 mg/m3以下。

4)隧道內(nèi)氣溫不得大于28 ℃。

5)隧道內(nèi)噪聲不得大于90 dB。

6)隧道施工通風(fēng)的風(fēng)速，全斷面開挖時不應(yīng)小于0.15 m/s，在分部開挖的坑道中不應(yīng)小于0.25 m/s。

根據(jù)GBZ 2.1—2007《工作場所有害因素職業(yè)接觸限值化學(xué)有害因素》規(guī)定，SO2質(zhì)量濃度應(yīng)低于10 mg/m3，硫化氫最高允許質(zhì)量濃度為10 mg/m3。

圖11 風(fēng)管內(nèi)風(fēng)量變化情況

圖12 風(fēng)管內(nèi)壓力變化情況

現(xiàn)場檢測時首先對洞內(nèi)關(guān)鍵作業(yè)區(qū)域進(jìn)行了檢測，然后對開挖面有害物質(zhì)進(jìn)行了炮后連續(xù)檢測。檢測按照參照GBZ/T 159—2004《工作場所空氣中有害物質(zhì)監(jiān)測的采樣規(guī)范》進(jìn)行采樣。環(huán)境檢測儀器見表2，洞內(nèi)關(guān)鍵作業(yè)區(qū)域檢測結(jié)果見表3。

表2 環(huán)境檢測儀器

表3 洞內(nèi)關(guān)鍵作業(yè)區(qū)域檢測結(jié)果(2014年)

根據(jù)洞內(nèi)關(guān)鍵作業(yè)區(qū)域的檢測結(jié)果可以看出, SO2、H2S和CO2質(zhì)量濃度均未超過規(guī)范規(guī)定限值，O2質(zhì)量濃度也未出現(xiàn)質(zhì)量濃度不達(dá)標(biāo)情況； 故只對開挖面區(qū)域的CO質(zhì)量濃度，NOx質(zhì)量濃度和粉塵質(zhì)量濃度進(jìn)行了連續(xù)檢測。其中粉塵質(zhì)量濃度為2 min采樣測試結(jié)果的平均值。

正洞開挖面有害物質(zhì)連續(xù)檢測情況如圖13所示，安全洞開挖面有害物質(zhì)連續(xù)檢測情況如圖14所示。

(a) CO (b) NOx (c) 粉塵

(a) CO

(b) NOx

(c) 粉塵

Fig. 14 CO, NOxand dust monitoring results on excavation face of safe tunnel

圖13和圖14檢測結(jié)果表明，爆破后有害物質(zhì)質(zhì)量濃度隨著擴(kuò)散的影響和通風(fēng)后的對流置換作用影響迅速降低，在10～15 min內(nèi)能有效排出有害氣體和粉塵，說明當(dāng)前的作業(yè)面通風(fēng)效果良好，通風(fēng)布置是可以滿足通風(fēng)需要的，通風(fēng)設(shè)計是合理的。

4 結(jié)論與建議

1)對甘姆奇克隧道通風(fēng)系統(tǒng)的測試表明： 通風(fēng)機(jī)工況測試能有效反映通風(fēng)機(jī)的實際狀況，能為優(yōu)化通風(fēng)方案設(shè)計提供有效技術(shù)參數(shù)；通風(fēng)管漏風(fēng)測試能準(zhǔn)確反映隧道施工通風(fēng)的管理狀況，也能為其他項目的方案設(shè)計提供參考。

2)根據(jù)通風(fēng)機(jī)工況測試表明，通風(fēng)機(jī)的實測工況要低于風(fēng)機(jī)樣本曲線的的計算值，其中風(fēng)量偏差為10%左右，風(fēng)壓偏差為15%～18%，在通風(fēng)設(shè)計時應(yīng)考慮一定的裕度系數(shù)。

3)不同管段的漏風(fēng)率測試結(jié)果表明，靠近風(fēng)機(jī)出口段漏風(fēng)較大，而靠近開挖面附近的管段漏風(fēng)率最大，通風(fēng)管理時應(yīng)該加強(qiáng)這2部分管段的管理。

4)目前隧道通風(fēng)系統(tǒng)測試缺乏相關(guān)技術(shù)指南，有待進(jìn)一步深入研究。

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Experimental Study of Construction Ventilation of Qamchiq Tunnel on Angren-Pop Railway in Uzbekistan

ZHANG Zhongai1, XIONG Wenan2, JING Guirong3

(1.TheFirstEngineeringCo.,Ltd.ofChinaRailwayTunnelGroup,Chongqing401123,China;2.ChinaRailwayTunnelStockCo.,Ltd.,Zhengzhou450000,Henan,China;3.GuangyuanLizhouSecondarySpecializedSchool,Guangyuan628000,Sichuan,China)

The experiment and test are carried out for ventilation system at entrance section and working environment of Qamchiq Railway Tunnel so as to test the ventilation effect of ventilation system, learn the basic knowledge of ventilation equipments and provide correct design parameters for optimization and adjustment of ventilation system. The results show that the ventilation effect and ventilation system maintenance at entrance section of Qamchiq Tunnel are good.

Qamchiq Tunnel; construction ventilation; ventilation system; working environment; experiment

2016-12-20;

2017-05-22

張忠愛(1975—)，男，內(nèi)蒙古烏蘭察布人，2000年畢業(yè)于武漢科技大學(xué)，采礦專業(yè)，碩士，高級工程師，現(xiàn)從事工程項目管理及市場開發(fā)工作。E-mail： saiwailang@sohu．com。

10.3973/j.issn.1672-741X.2017.08.007

U 45

A

1672-741X(2017)08-0958-08