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    預(yù)緊工況下雙錐環(huán)的有限元分析及優(yōu)化

    2017-09-01 15:58:21何家勝黃瑞鋒
    化工裝備技術(shù) 2017年4期
    關(guān)鍵詞:雙錐錐角墊片

    何家勝 黃瑞鋒 伍 偉

    (武漢工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院)

    設(shè)計(jì)與計(jì)算

    預(yù)緊工況下雙錐環(huán)的有限元分析及優(yōu)化

    何家勝*黃瑞鋒 伍 偉

    (武漢工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院)

    建立某加氫反應(yīng)器雙錐環(huán)結(jié)構(gòu)的有限元模型,分析在預(yù)緊工況下,對(duì)雙錐面施加一定的預(yù)緊分布?jí)毫?,雙錐環(huán)結(jié)構(gòu)的厚度與錐角對(duì)其徑向壓縮位移的影響。研究結(jié)果表明,該雙錐環(huán)在預(yù)緊工況下能實(shí)現(xiàn)良好的密封,其徑向壓縮位移隨厚度的增加而減小,隨雙錐環(huán)錐角的增大而增大。

    雙錐環(huán) 錐角 密封性能 有限元 徑向位移 預(yù)緊工況

    0 序言

    雙錐密封是一種半自緊密封形式,與僅依靠殘余預(yù)緊力的常用法蘭連接密封形式有較大差別,目前規(guī)范上僅僅給出了有限的幾種規(guī)格參數(shù)。當(dāng)實(shí)際工程中雙錐密封的有關(guān)參數(shù)與規(guī)范中的參數(shù)不相對(duì)應(yīng)時(shí),就需要有效地調(diào)整參數(shù),以保證密封效果。

    本文主要探討雙錐密封的結(jié)構(gòu)和密封原理,包括雙錐環(huán)的材質(zhì)、厚度、高度、錐角、直徑、所受壓力等因素對(duì)密封效果的影響。結(jié)合某煉廠加氫反應(yīng)器雙錐密封的具體情況,運(yùn)用有限元數(shù)值分析方法求解預(yù)緊情況下雙錐環(huán)墊片處的壓緊力,雙錐環(huán)的形變、應(yīng)力,并探討壓力波動(dòng)情況下墊片處壓緊力的變化情況。圖1所示為該雙錐環(huán)的結(jié)構(gòu),其中試樣材料為35鋼,其彈性模量為212 000 MPa,泊松比為0.31,密封面預(yù)緊分布?jí)毫?0.7 MPa,設(shè)計(jì)壓力為6.4 MPa。本文主要對(duì)內(nèi)圓柱面直徑(Di)為975 mm和1 171 mm的標(biāo)準(zhǔn)雙錐環(huán)進(jìn)行改進(jìn)和研究。

    1 雙錐面的結(jié)構(gòu)及受力分析

    雙錐環(huán)預(yù)緊狀態(tài)下的受力分析如圖2所示。在預(yù)緊狀態(tài)下,應(yīng)保證密封面上的軟金屬墊片達(dá)到初始密封的條件,同時(shí)應(yīng)使雙錐環(huán)產(chǎn)生徑向位移以消除雙錐環(huán)與平蓋支撐面之間的徑向間隙 (g)。

    圖1 雙錐密封結(jié)構(gòu)

    圖2 預(yù)緊狀態(tài)下雙錐環(huán)受力分析

    取軟金屬墊片為退火鋁材料,查資料得其預(yù)緊密封比壓 (y)為60.7 MPa,雙錐面上所受的法向壓緊力計(jì)算式為:

    預(yù)緊時(shí)雙錐環(huán)發(fā)生收縮變形,與平蓋有相對(duì)滑動(dòng),雙錐環(huán)受到摩擦力 (Fm)作用,摩擦力方向如圖2所示,其計(jì)算式為:

    而總螺栓預(yù)緊力 (W0)為Fm和雙錐面所受的正壓力 (N0)的合力在豎直方向上的分力,其計(jì)算式為:

    表1為根據(jù)式(1)~式(4)得出的標(biāo)準(zhǔn)狀況下雙錐環(huán)基本參數(shù)表。

    2 有限元分析

    2.1 模型建立

    本文只對(duì)雙錐環(huán)部分建立模型并進(jìn)行分析。雙錐環(huán)為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu),所以在ANSYS建模中可采用平面來表示空間軸對(duì)稱模型,如圖3、圖4所示。

    2.2 網(wǎng)格劃分

    雙錐環(huán)模型網(wǎng)格劃分如圖5所示,共有5426個(gè)節(jié)點(diǎn),1741個(gè)單元。

    表1 雙錐環(huán)基本參數(shù)

    圖3 平面空間軸對(duì)稱模型

    圖4 雙錐環(huán)三維模型

    圖5 雙錐環(huán)模型網(wǎng)格劃分

    2.3 邊界條件

    模型中,需對(duì)上下錐面的法向方向進(jìn)行約束,但因?yàn)樵撃P蜑榭臻g軸對(duì)稱模型,所以只需對(duì)該平面的斜邊法向進(jìn)行壓力分布即可,如圖6所示。由GB 150—2011《壓力容器》查得雙錐面的預(yù)緊分布?jí)毫?0.7 MPa。

    3 結(jié)果分析

    3.1 整體位移分布情況

    在預(yù)緊分布?jí)毫Φ淖饔孟拢p錐環(huán)的整體位移分布如圖7所示。由圖7可見,雙錐環(huán)位移分布并不均勻,最大位移出現(xiàn)在其內(nèi)圓柱面的上下側(cè)。

    3.2 改變雙錐環(huán)厚度對(duì)其徑向位移的影響

    圖8~圖10是在其他參數(shù)條件不變的情況下,僅僅改變雙錐環(huán)厚度,其徑向位移的云圖比較。

    圖6 雙錐環(huán)的邊界條件

    圖7 雙錐環(huán)整體位移分布情況

    圖8 厚度為23 mm標(biāo)準(zhǔn)雙錐環(huán)徑向位移分布云圖

    通過GB 150—2011可知,徑向間隙g的取值范圍為 (0.075%~0.125%)D1,對(duì)于內(nèi)徑D1為975 mm的雙錐環(huán),g取平均值為0.975 mm。而預(yù)緊時(shí)應(yīng)保證密封面上的軟金屬墊片達(dá)到初始密封條件,應(yīng)使雙錐環(huán)產(chǎn)生徑向彈性壓縮以消除雙錐環(huán)與平蓋支撐面之間的徑向間隙。

    圖9 厚度為23~26 mm的非標(biāo)雙錐環(huán)徑向位移云圖

    圖10 厚度為23~28 mm的非標(biāo)雙錐環(huán)徑向位移云圖

    圖8~圖10的最大徑向位移分別為1.45 mm、1.26 mm、1.16 mm,都大于 g(0.975 mm),所以設(shè)計(jì)是合理的,且徑向壓縮位移隨著雙錐環(huán)厚度的增加而逐漸減小。

    為了能更清晰明了地反映雙錐環(huán)厚度與徑向位移的關(guān)系,可對(duì)4種不同內(nèi)徑下雙錐環(huán)厚度與最大徑向位移的變化曲線作一比較,如圖11所示。

    圖11 不同內(nèi)徑下雙錐環(huán)厚度與最大徑向位移的關(guān)系

    3.3 改變雙錐環(huán)錐角對(duì)其徑向位移的影響

    圖12~圖13是在其他參數(shù)條件不變的情況下,僅僅改變雙錐環(huán)錐角,對(duì)其徑向位移影響的云圖比較。 由雙錐環(huán)截面形狀可知, [(A-C)/2]tanα<B,代入數(shù)據(jù)可得 α<51.2°。由圖8、圖12和圖13可知,錐角分別為30°、37.5°、45°時(shí),徑向位移分別為1.45 mm、1.53 mm、1.64 mm,即徑向壓縮位移隨著雙錐環(huán)錐角的增大而逐漸增大。

    圖12 厚度23 mm、錐角37.5°時(shí)雙錐環(huán)徑向位移云圖

    圖13 厚度23 mm、錐角45°時(shí)雙錐環(huán)徑向位移云圖

    4 結(jié)論

    (1)在預(yù)緊載荷作用下,該雙錐環(huán)在一定范圍內(nèi)可以實(shí)現(xiàn)良好的密封。

    (2)在其他條件不變的情況下,徑向壓縮位移隨著雙錐環(huán)厚度的增加而逐漸減小,隨著雙錐環(huán)錐角的增大而逐漸增大。

    (3)在特殊工況下,可以在一定范圍內(nèi)改變標(biāo)準(zhǔn)雙錐環(huán)的厚度和錐角來適應(yīng)該特殊工況。

    [1]余偉煒,高炳軍.ANSYS在機(jī)械與化工裝備中的應(yīng)用[M].北京:水利水電出版社,2007.

    [2]宗磊.雙錐環(huán)密封系統(tǒng)的應(yīng)用研究 [D].天津:天津大學(xué),2014.

    [3]高永建.大型高壓容器雙錐密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法研究[D].杭州:浙江大學(xué),2008.

    [4]黃偉波,謝禹鈞.加氫反應(yīng)塔非標(biāo)準(zhǔn)雙錐密封性能的有限元分析 [J].潤(rùn)滑與密封,2016,41(6):102-105,124.

    Finite Element Analysis and Optimization of Duplex Conical Rings under Pre-tightening Condition

    He JiashengHuang RuifengWu Wei

    A finite element model of duplex conical rings structure on a hydrogenation reactor was established.The influence of the thickness and conical angle of the duplex conical rings structure on its radial contraction was analyzed when a certain pre-tightening distribution pressure was applied to the duplex conical plane in the pre-tightening condition.The results showed that the duplex conical rings can achieve a good seal in the pretightening condition,and its radial shrinkage displacement decreased with the increase of thickness,and increased with the increase of the conical angle.

    Duplex conical rings;Conical angle;Sealing performance;Finite element;Radial displacement;Pre-tightening condition

    TQ 050.3

    10.16759/j.cnki.issn.1007-7251.2017.08.002

    2016-11-09)

    *何家勝,男,1958年生,教授。武漢市,430200。

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