實(shí)時(shí)優(yōu)化控制系統(tǒng)在660 MW超超臨界機(jī)組的應(yīng)用

（華能國(guó)際電力股份有限公司長(zhǎng)興電廠，浙江長(zhǎng)興313100）

實(shí)時(shí)優(yōu)化控制系統(tǒng)在660 MW超超臨界機(jī)組的應(yīng)用

董勇衛(wèi)，柏元華，房文蔚，程辰晨，鄭冬浩

（華能國(guó)際電力股份有限公司長(zhǎng)興電廠，浙江長(zhǎng)興313100）

國(guó)內(nèi)新建火電機(jī)組的控制策略主要采用各DCS調(diào)試單位的組態(tài)邏輯，普遍存在機(jī)組控制精確較低、調(diào)節(jié)品質(zhì)不夠理想等問(wèn)題。通過(guò)采用先進(jìn)的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制系統(tǒng)對(duì)機(jī)組的控制性能進(jìn)行改造優(yōu)化，取得了明顯的效果。

實(shí)時(shí)優(yōu)化；控制系統(tǒng)；應(yīng)用

1 工程概況

華能長(zhǎng)興發(fā)電廠“上大壓小”工程新建2×660 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組于2014年12月投產(chǎn)，鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司產(chǎn)29.4 MPa/ 605/623℃參數(shù)的變壓運(yùn)行直流爐；汽輪機(jī)為上海電氣集團(tuán)股份有限公司引進(jìn)西門子技術(shù)生產(chǎn)的28 MPa/600/620℃參數(shù)的中間再熱凝汽式汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)為上海電氣集團(tuán)股份有限公司產(chǎn)額定功率660 MW的水氫氫冷發(fā)電機(jī)；每臺(tái)機(jī)組設(shè)置1套100%容量的汽動(dòng)給水泵，2臺(tái)機(jī)組共用1套30%BMCR（鍋爐最大出力工況）電動(dòng)啟動(dòng)給水泵，每臺(tái)機(jī)組配置2臺(tái)引增合一汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)風(fēng)機(jī)?？刂葡到y(tǒng)為艾默生過(guò)程控制有限公司的Ovation 3.5系統(tǒng)。

2 控制系統(tǒng)現(xiàn)狀

現(xiàn)有MCS（模擬量控制系統(tǒng)）采用常規(guī)的串級(jí)PID調(diào)節(jié)方式，主要包括協(xié)調(diào)控制、壓力控制、給水控制、汽溫控制、脫硫pH值控制、脫硝NOX控制等。在機(jī)組工況、設(shè)備穩(wěn)定的情況下，機(jī)組的主汽壓力、主再汽溫調(diào)節(jié)、協(xié)調(diào)、AGC（自動(dòng)發(fā)電控制）基本能滿足機(jī)組正常運(yùn)行需要，控制指標(biāo)能達(dá)到自動(dòng)化規(guī)范的要求。但當(dāng)機(jī)組在加減負(fù)荷、啟停磨煤機(jī)等工況擾動(dòng)變化較大的情況下，常會(huì)出現(xiàn)控制參數(shù)大幅偏離設(shè)定值、調(diào)節(jié)性能不穩(wěn)定的情況，控制效果明顯變差。圖1為長(zhǎng)興發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組在420～590 MW的運(yùn)行區(qū)間主要控制參數(shù)的波動(dòng)情況，可以發(fā)現(xiàn)控制系統(tǒng)主要存在以下問(wèn)題：

李公甫是個(gè)普通男人。他第一次出場(chǎng)，就被上司訓(xùn)了個(gè)狗血淋頭：“公庫(kù)銀子屢次失竊，實(shí)在非同小可，此案若是不破，不能夠追回庫(kù)銀，那本縣的前程不僅是栽在你的身上，連腦袋都要搬家了！”

（1）閥門控制：當(dāng)機(jī)組在420—590 MW的區(qū)間運(yùn)行時(shí)，高壓調(diào)門的平均開度僅為30%左右，即使在機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，高壓調(diào)門的開度也只能開到35%，造成調(diào)門節(jié)流損失巨大，運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性受損，超超臨界機(jī)組的能耗優(yōu)勢(shì)無(wú)法體現(xiàn)。

（2）壓力控制：主汽壓力波動(dòng)非常明顯，與設(shè)定值最大動(dòng)態(tài)偏差超過(guò)1.2 MPa。該機(jī)組曾發(fā)生過(guò)由于壓力控制過(guò)調(diào)，在升負(fù)荷至660 MW時(shí)，主汽壓力超壓，PCV閥動(dòng)作開啟的事件。

基本參數(shù)設(shè)置完成后，計(jì)算結(jié)果見圖10，東向(出港)數(shù)據(jù)設(shè)置保持不變，6種曲線對(duì)應(yīng)的碰撞事故分析結(jié)果如圖10所示。

（1）負(fù)荷控制：機(jī)組實(shí)際負(fù)荷跟隨設(shè)定變負(fù)荷速率變化，動(dòng)態(tài)響應(yīng)過(guò)程平穩(wěn)，響應(yīng)時(shí)間、動(dòng)態(tài)偏差、穩(wěn)態(tài)控制精度均滿足要求。

（5）SCR（選擇性催化還原）脫硝控制：從圖1曲線可看出當(dāng)NOX濃度設(shè)定值為25 mg/m3時(shí)，NOX濃度最低為17.8 mg/m3，最高為46.1 mg/m3，變化非常大，且有較長(zhǎng)時(shí)間控制在20 mg/m3左右。使得SCR噴氨量大大超過(guò)實(shí)際工況的需求，一方面造成了液氨的損失，另一方面氨逃逸的增加易引起空預(yù)器堵灰，造成空預(yù)器壓差增大。

圖1 機(jī)組在420—590 MW負(fù)荷段負(fù)荷、主汽壓力、主、再熱汽溫、NOX及SO2變化曲線

3 控制系統(tǒng)改進(jìn)

鑒于常規(guī)的控制方式已難以滿足超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行需求，華能長(zhǎng)興發(fā)電廠決定對(duì)現(xiàn)有控制系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化。傳統(tǒng)的優(yōu)化方式僅僅在原有的DCS控制系統(tǒng)中通過(guò)修改控制邏輯、調(diào)整PID參數(shù)、增加前饋信號(hào)等方式來(lái)提高控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)品質(zhì)，由于DCS控制系統(tǒng)中只有常規(guī)的PID等控制模塊，無(wú)法適應(yīng)大容量、高參數(shù)機(jī)組控制對(duì)象的快速響應(yīng)和穩(wěn)定性要求，很難徹底解決問(wèn)題。

（4）對(duì)DCS控制邏輯進(jìn)行修改，增加DCS系統(tǒng)與INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)的通信點(diǎn)、切換邏輯和判斷條件。同時(shí)在協(xié)調(diào)系統(tǒng)、汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)、SCR系統(tǒng)等操作畫面中增加INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)投/切操作按鈕和條件提示框。

（1）硬件方面：INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)選用Siemens S7系列PLC作為系統(tǒng)的硬件平臺(tái)，系統(tǒng)采用“雙冗余電源+CPU模塊MODBUS通信模塊”的硬件配置方式。

本文采用面板數(shù)據(jù)的LSDV方法進(jìn)行系數(shù)估計(jì)，所有個(gè)體維度上不隨時(shí)間變動(dòng)或者時(shí)間維度上不隨個(gè)體變動(dòng)的因素均通過(guò)設(shè)置虛擬變量加入到模型中，因此實(shí)際估計(jì)的模型為：

（2）軟件方面：在Siemens Step7編程環(huán)境中采用SCL和STL語(yǔ)言開發(fā)了高級(jí)算法模塊，建立類似一般DCS系統(tǒng)的組態(tài)函數(shù)庫(kù)，以類似DCS組態(tài)的方式調(diào)用函數(shù)，組成具體的控制邏輯。

（3）INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)通過(guò)MODBUS通信與DCS融為一體，如圖2所示，系統(tǒng)與DCS不斷通過(guò)征詢、檢測(cè)來(lái)判斷雙方的工作狀態(tài)和實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，發(fā)現(xiàn)任一信號(hào)故障，系統(tǒng)將所有輸出控制指令（如給水流量指令、給煤量指令、汽機(jī)調(diào)門指令等）保持，并立即將控制權(quán)限切回原DCS系統(tǒng)。實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)與DCS系統(tǒng)之間都是無(wú)擾切換，系統(tǒng)間的切換不會(huì)造成控制參數(shù)波動(dòng)，即使實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)在運(yùn)行過(guò)程中掉電，也不會(huì)對(duì)機(jī)組安全運(yùn)行造成影響。

圖2 INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)與DCS系統(tǒng)間的接口

最近幾年出現(xiàn)的基于獨(dú)立平臺(tái)的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制系統(tǒng)則可以克服上述缺點(diǎn)，解決目前火電機(jī)組普遍存在的控制難點(diǎn)問(wèn)題。實(shí)時(shí)優(yōu)化控制系統(tǒng)采用模糊預(yù)測(cè)控制技術(shù)，可以提前預(yù)測(cè)被調(diào)量（如主汽壓力、汽溫等參數(shù)）的未來(lái)變化趨勢(shì)，解決了火電機(jī)組控制對(duì)象的大滯后問(wèn)題；同時(shí)，采用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)算法來(lái)跟蹤控制對(duì)象的非線性和時(shí)變性等動(dòng)態(tài)特征，實(shí)時(shí)計(jì)算、校正控制回路中的各項(xiàng)控制參數(shù)，使得控制參數(shù)根據(jù)控制對(duì)象的變化進(jìn)行實(shí)時(shí)的修正，從而保證調(diào)節(jié)品質(zhì)不斷自主優(yōu)化。

4 控制系統(tǒng)性能試驗(yàn)

4.1 高負(fù)荷段變負(fù)荷試驗(yàn)

機(jī)組投入INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)，以12 MW/min的速率在540～600 MW連續(xù)進(jìn)行多次60 MW幅度的負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)，該過(guò)程中的負(fù)荷、主汽壓力、汽溫控制、NOX及SO2控制參數(shù)曲線見圖3。

就農(nóng)機(jī)而言，機(jī)械化生產(chǎn)是目前現(xiàn)代農(nóng)業(yè)發(fā)展中能源消耗和碳排放的主要環(huán)節(jié)之一，墾區(qū)農(nóng)機(jī)總動(dòng)力的不斷增加(從表中經(jīng)對(duì)比可以看出2010年墾區(qū)農(nóng)機(jī)總動(dòng)力是2005年農(nóng)機(jī)總動(dòng)力的約1.55倍；而相同期間耕地面積增長(zhǎng)為1.23倍即說(shuō)明單位耕地面積農(nóng)機(jī)總動(dòng)力呈現(xiàn)出增長(zhǎng)態(tài)勢(shì))將直接增加柴油等碳源量較大的資料的消耗，或?qū)⒃谝欢ǔ潭壬舷拗频吞嫁r(nóng)業(yè)的發(fā)展，那么低碳農(nóng)機(jī)的應(yīng)用與推廣將成為未來(lái)墾區(qū)在低碳經(jīng)濟(jì)發(fā)展過(guò)程中的主要方向。

（3）溫度控制：主汽溫度在設(shè)定值為605℃時(shí)，汽溫最高達(dá)609.3℃（靠人工干預(yù)才控制?。?，最低為592.1℃；再熱汽溫最低602.1℃，最高624.8℃。汽溫波動(dòng)幅度很大，超溫和低溫情況都很明顯。由于機(jī)組設(shè)計(jì)參數(shù)為國(guó)內(nèi)一次再熱機(jī)組最高參數(shù)，主汽溫度為605℃，再熱汽溫為623℃，但由于其材質(zhì)仍采用常規(guī)超超臨界機(jī)組的相同材質(zhì)，為防止汽溫波動(dòng)引發(fā)超溫對(duì)鍋爐管壁金屬材料造成影響，特別是在AGC模式下，負(fù)荷的快速變化，極易發(fā)生鍋爐管壁的大面積超溫，因而實(shí)際運(yùn)行中常將汽溫設(shè)定值設(shè)置較低，使機(jī)組未能壓紅線運(yùn)行，經(jīng)濟(jì)性明顯下降。

圖3 高負(fù)荷段負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)機(jī)組主要參數(shù)控制曲線

機(jī)組投入INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)后，在高負(fù)荷段進(jìn)行12 MW/min速率變負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)的整體性能如下：

（1）負(fù)荷控制：機(jī)組實(shí)際負(fù)荷嚴(yán)格按照設(shè)定變負(fù)荷速率變化，動(dòng)態(tài)過(guò)程平穩(wěn)，無(wú)振蕩，過(guò)調(diào)量很小。實(shí)際變負(fù)荷速率、響應(yīng)延遲時(shí)間、動(dòng)態(tài)偏差、穩(wěn)態(tài)控制精度均滿足要求。

（2）主汽壓力控制：主汽壓力的最大動(dòng)態(tài)偏差僅為0.34 MPa，平均動(dòng)態(tài)偏差僅為±0.3 MPa，穩(wěn)態(tài)偏差小于±0.1 MPa。

（3）汽溫控制：主汽溫度在設(shè)定值為605℃時(shí)，多次變負(fù)荷試驗(yàn)中最高605.8℃，最低為601.3℃，最大動(dòng)態(tài)偏差僅為3.7℃，平均動(dòng)態(tài)偏差為±1.7℃。再熱汽溫始終能控制在612～620℃，相當(dāng)于正?？刂魄闆r下僅存在±4℃的最大動(dòng)態(tài)偏差。

（2）主汽壓力控制：主汽壓力最大動(dòng)態(tài)偏差僅為0.39 MPa，平均動(dòng)態(tài)偏差僅為±0.24 MPa，在負(fù)荷穩(wěn)定時(shí)的穩(wěn)態(tài)偏差小于±0.1 MPa。

1.2.2 訪談法 就中國(guó)武術(shù)教材“走出去”的現(xiàn)實(shí)境況和出路等問(wèn)題，對(duì)李士英教授、劉昕教授、王智慧教授、周小青副教授、王芳副教授、郝曉岑副教授等15位專家進(jìn)行了訪談，專家們主要是來(lái)自高等院校從事武術(shù)與民族傳統(tǒng)體育、體育教育學(xué)、體育文化專業(yè)教學(xué)、科研一線的教師，均具備高級(jí)職稱，訪談結(jié)果為本研究提供了重要的理論和現(xiàn)實(shí)支持。同時(shí)，對(duì)北京體育大學(xué)、北京語(yǔ)言大學(xué)和外交學(xué)院3所院校的40名來(lái)自不同國(guó)家的武術(shù)留學(xué)生進(jìn)行訪談，更加深入地了解目前中國(guó)武術(shù)教材在國(guó)際推廣方面存在的具體問(wèn)題，為研究的開展提供重要支撐。

（5）SCR脫硝控制：NOX濃度設(shè)定值為36 mg/m3時(shí)，煙囪出口NOX濃度的最大動(dòng)態(tài)偏差為7 mg/m3，且絕大部分時(shí)間均能有效控制在±5 mg/m3的范圍內(nèi)，穩(wěn)態(tài)時(shí)僅存在1～2 mg/m3的偏差。

4.2 低負(fù)荷段變負(fù)荷試驗(yàn)

2.6 乳腺超聲光散射成像與血清CA153、CEA單獨(dú)和聯(lián)合檢測(cè)對(duì)乳腺腫瘤的診斷價(jià)值比較 乳腺超聲+CA153+CEA對(duì)乳腺腫瘤診斷的敏感度、準(zhǔn)確率、陰性預(yù)測(cè)值均顯著高于乳腺超聲、CA153、CEA，差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(均P<0.05)，但二者的特異度、陽(yáng)性預(yù)測(cè)值之間差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(均P>0.05)。見表7。

機(jī)組投入INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)，以12 MW/min的速率在390～450 MW連續(xù)進(jìn)行多次60 MW幅度的變負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)，該過(guò)程中的負(fù)荷、主汽壓力、汽溫控制、NOX及SO2控制參數(shù)曲線見圖4。

圖4 低負(fù)荷段變負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)機(jī)組主要參數(shù)控制曲線

機(jī)組投入INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)后，在低負(fù)荷段進(jìn)行12 MW/min速率變負(fù)荷擾動(dòng)試驗(yàn)的整體性能如下：

（4）FGD（煙氣脫硫）pH供漿調(diào)門控制：控制性能較差，為避免環(huán)?？己耍\(yùn)行人員大部分時(shí)間都將SO2濃度設(shè)定值設(shè)置在15 mg/m3（標(biāo)況值，以下同）以下，造成過(guò)度供漿，造成石灰漿液的浪費(fèi)和漿液循環(huán)泵的電能損失。當(dāng)燃燒工況發(fā)生較大變化時(shí)，供漿調(diào)門控制反映遲緩，需要運(yùn)行及時(shí)人工干預(yù)，存在環(huán)?？己孙L(fēng)險(xiǎn)。

（4）FGD脫硫供漿調(diào)門控制：SO2濃度設(shè)定值為20 mg/m3時(shí)，凈煙氣SO2濃度的最大動(dòng)態(tài)偏差為8 mg/m3，且絕大部分時(shí)間均能有效控制在±5 mg/m3的范圍內(nèi)，穩(wěn)態(tài)時(shí)僅存在1～2 mg/m3的偏差。

在11月1日的座談會(huì)上，習(xí)近平總書記提出了新的一道門——“卷簾門”。顧名思義就是，相對(duì)于“玻璃門”而言，則是看不見，開關(guān)靠遙控器，開多大就多大，看似有門，但卷簾只拉上了一部分，你得“卑躬屈膝”才可能進(jìn)去；

（3）汽溫控制：主汽溫度在設(shè)定值為605℃時(shí)，最高606℃，最低為601.5℃，最大動(dòng)態(tài)偏差為3.5℃，平均動(dòng)態(tài)偏差不到3℃。再熱汽溫始終能控制在612～626℃，相當(dāng)于正?？刂魄闆r下僅存在±7℃的最大動(dòng)態(tài)偏差。

（4）FGD脫硫供漿調(diào)門控制：SO2濃度設(shè)定值為21.6 mg/m3時(shí)，凈煙氣SO2濃度的最大動(dòng)態(tài)偏差10 mg/m3，且絕大部分時(shí)間均能有效控制在±5 mg/m3的范圍內(nèi)，穩(wěn)態(tài)時(shí)僅存在1～2 mg/m3的偏差。

內(nèi)蒙古引黃灌區(qū)是我國(guó)重要的糧食生產(chǎn)基地，同時(shí)也是自治區(qū)重要的能源化工基地。引黃灌區(qū)中呼和浩特、包頭、鄂爾多斯三市經(jīng)濟(jì)總量約占自治區(qū)50%，財(cái)政收入約占60%[1]。然而，引黃灌區(qū)水資源總量?jī)H占全區(qū)的8.65%，用水總量約占全區(qū)的50%左右[2]。隨著內(nèi)蒙古自治區(qū)經(jīng)濟(jì)與社會(huì)快速發(fā)展，引黃地區(qū)水資源供需矛盾將進(jìn)一步加劇。必須大力發(fā)展引黃灌區(qū)高效節(jié)水技術(shù)，提高水分利用效率，實(shí)現(xiàn)農(nóng)業(yè)高效節(jié)水，使有限的水資源通過(guò)優(yōu)化配置，滿足工業(yè)與其他行業(yè)用水增長(zhǎng)需求，保障自治區(qū)經(jīng)濟(jì)與社會(huì)可持續(xù)發(fā)展。

（5）SCR脫硝控制：NOX濃度設(shè)定值為40 mg/m3時(shí)，煙囪出口NOX濃度的最大動(dòng)態(tài)偏差為11 mg/m3，且絕大部分時(shí)間均能有效控制在±6 mg/m3的范圍內(nèi)，穩(wěn)態(tài)時(shí)僅存在2～3 mg/m3的偏差。

4.3 AGC方式下的控制性能

主要分布在山間河谷漫灘中，含水層由第四系上更新統(tǒng)別拉洪河組沖積砂礫石組成，其中含約15%的黏性土，含水層厚度2.6～6.8 m，越向山間蔓延含水層越薄。單井涌水量為10 ～100 m3/d，滲透系數(shù) 5.0～10.0 m/d。

機(jī)組投入INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)，以12 MW/min速率在400～560 MW進(jìn)行AGC方式的調(diào)節(jié)運(yùn)行，該過(guò)程中的負(fù)荷、主汽壓力、汽溫控制、NOX及SO2控制參數(shù)曲線見圖5。

圖5 AGC方式下機(jī)組主要參數(shù)控制曲線

（1）負(fù)荷控制：在進(jìn)行小幅AGC調(diào)節(jié)時(shí)的動(dòng)態(tài)性能明顯更好，實(shí)際負(fù)荷幾乎與AGC負(fù)荷指令完全重合，響應(yīng)迅速，控制穩(wěn)定。

（2）主汽壓力控制：主汽壓力基本與設(shè)定值重合，僅極個(gè)別時(shí)間存在0.4～0.5 MPa的動(dòng)態(tài)偏差，控制性能非常優(yōu)秀。

（3）汽溫控制：主汽溫最高為606.4℃，最低為598.8℃，且絕大部分時(shí)間主汽溫度偏差僅為2～3℃，控制非常平穩(wěn)。再熱汽溫最高為622.6℃，最低為612.6℃。即使在較低的負(fù)荷段，再熱汽溫也能保持在610℃以上，對(duì)比圖1可看出INNOV系統(tǒng)投入后，由于控制穩(wěn)定性的提高，可以將主、再汽溫定值設(shè)定在相應(yīng)的紅線參數(shù)，從而使主、再汽溫度有明顯提高。

（4）FGD脫硫pH供漿調(diào)門控制：SO2濃度設(shè)定值為25 mg/m3時(shí)，實(shí)際凈煙氣SO2含量始終能有效控制在±6 mg/m3的范圍內(nèi)，控制過(guò)程平穩(wěn)。

首先，強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的效力來(lái)自法律的賦權(quán)。“強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)必須執(zhí)行”是《標(biāo)準(zhǔn)化法》的概括賦權(quán)，其具體賦權(quán)的方式，有標(biāo)準(zhǔn)全文強(qiáng)制和部分條文強(qiáng)制兩種形式。這兩種形式，在我國(guó)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的文本中都是常見的。在標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布時(shí)，不管是全文強(qiáng)制還是條文強(qiáng)制，標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)上都以GB的面目呈現(xiàn)，以區(qū)別于GB/T所代表的推薦性標(biāo)準(zhǔn)。

（5）SCR脫硝控制：NOX濃度設(shè)定值為35 mg/m3時(shí)，實(shí)際NOX含量始終能有效控制在±7 mg/m3的范圍內(nèi)，調(diào)節(jié)過(guò)程無(wú)大波動(dòng)。系統(tǒng)投入后在相同工況下，噴氨調(diào)節(jié)閥開度平均下降20%，平均噴氨量降低20 m3/h。

（6）高壓調(diào)門開度：在投入INNOV凝結(jié)水調(diào)頻系統(tǒng)后，高壓調(diào)門平均開度大幅提高。從圖5曲線可看出，在400～560 MW的運(yùn)行區(qū)間，高壓調(diào)門的平均開度約在40%～45%，相比圖1投用原DCS控制系統(tǒng)時(shí)，高壓調(diào)門的平均開度增加10%以上，汽機(jī)等效節(jié)流量降低約4%，理論煤耗下降1.2 g/kWh。

5 結(jié)語(yǔ)

華能長(zhǎng)興發(fā)電廠采用INNOV實(shí)時(shí)優(yōu)化系統(tǒng)對(duì)原有常規(guī)DCS的PID控制系統(tǒng)進(jìn)行改造優(yōu)化，提高了機(jī)組控制系統(tǒng)的可靠性和調(diào)節(jié)性能，并取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益，為大型火電機(jī)組自動(dòng)化水平的提高進(jìn)行了有益的探索。

[1]李泉，陳波，陳衛(wèi)，等.TOP7協(xié)調(diào)優(yōu)化控制平臺(tái)在超（超超）臨界火電機(jī)組的應(yīng)用[J].浙江電力，2013，32（6）∶30-33.

[2]董春雷.AGC模式下300 MW火電機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的問(wèn)題分析及優(yōu)化[J].浙江電力，2014，33（7）∶45-48.

[3]鄭衛(wèi)東，柳衛(wèi)榮，李曉燕，等.先進(jìn)AGC及汽溫控制系統(tǒng)在1 000 MW超超臨界機(jī)組的應(yīng)用[J].浙江電力，2013，32（8）∶33-37.

[4]P K NAG.Power plant engineering（second edition）[M]. Mcgraw-Hill Company，2002.

[5]RAMIREZ R G，LEE K Y.Multiobjective optimal power plant operation through coordinate control with pressure set point scheduling[J].IEEE Trans.on Energy Conversion，2001，16（2）∶115-122.

[6]呂劍虹.預(yù)測(cè)控制在熱工過(guò)程控制中的應(yīng)用研究[D].南京：東南大學(xué)，1990.

[7]DL/T 657-2006火力發(fā)電廠模擬量控制系統(tǒng)驗(yàn)收測(cè)試規(guī)程[S].北京：中國(guó)電力出版社，2006.

[8]張鐵軍，呂劍虹，華志剛.機(jī)爐協(xié)調(diào)系統(tǒng)的模糊增益調(diào)度預(yù)測(cè)控制[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2005，25（4）∶158-165.

（本文編輯：徐晗）

Application of Real-time Optimization Control System in 660 MW Ultra-supercritical Unit

DONG Yongwei，BAI Yuanhua，F(xiàn)ANG Wenwei，CHENG Chenchen，ZHENG Donghao
（Huaneng Power International，INC.，Changxing Power Plant，Changxing Zhejiang 313100，China）

Control strategy of the newly built coal-fired power units in China mainly adopts the configuration logic of various DCS debuggers，which is generally inferior in control precision and adjustment quality.By adoption of an advanced real-time optimization control system,the control performance of the unit is improved and optimized，and favorable effect is achieved.

real-time optimization；control system；application

10.19585/j.zjdl.201707011

1007-1881（2017）07-0046-04

TK39

B

2017-04-10

董勇衛(wèi)（1967），男，高級(jí)工程師，從事熱工自動(dòng)化技術(shù)管理工作。