催化裂化頂循油做氣分脫丙烷塔熱源節(jié)能技術(shù)改造

趙志飛

（中國石油華北石化分公司，河北任丘 062552）

催化裂化頂循油做氣分脫丙烷塔熱源節(jié)能技術(shù)改造

趙志飛

（中國石油華北石化分公司，河北任丘 062552）

分析了催化裂化裝置頂循油用于氣分裝置脫丙烷塔熱源可行性，介紹了氣分裝置脫丙烷塔新加再沸器流程改造情況，總結(jié)了技術(shù)改造應(yīng)用效果。標定結(jié)果表明，催化裂化裝置頂循油做氣體裝置脫丙烷塔的重沸器熱源，替代原來重沸器加熱蒸汽，合理利用了催化裂化裝置的低溫?zé)?，減少了催化裂化裝置的循環(huán)冷卻水用量，又大幅降低了氣體分離裝置加熱蒸汽量，取得了顯著的節(jié)能效果及經(jīng)濟效益。

催化裂化；氣分；熱聯(lián)合；節(jié)能；改造

華北石化分公司30×104t/a氣體分餾裝置是由青島英派爾化學(xué)工程有限公司設(shè)計，主要處理催化裂化裝置脫硫后液化氣。裝置采用脫丙烷塔、脫乙烷塔、丙烯塔，三塔流程，脫乙烷塔、丙烯塔底采用低溫?zé)崴疄闊嵩?，脫丙烷塔底設(shè)一臺重沸器，熱源為低壓蒸汽[1]。

160×104t/a重油催化裂化裝置由洛陽石油化工工程公司設(shè)計。裝置現(xiàn)有頂循流程是頂循油抽出后經(jīng)泵送，先經(jīng)E201與熱媒水進行換熱，再經(jīng)E206與循環(huán)水換熱，冷卻至約80℃返回分餾塔。因裝置低溫?zé)岣挥嗵?，熱媒水沒有二級用戶使用，通過循環(huán)水取走熱量冷制熱媒水至65℃返回?zé)崦剿到y(tǒng)[2]。

1 熱聯(lián)合項目改造可行性分析

熱聯(lián)合改造項目計劃將催化頂循油送至氣分裝置作為脫丙烷塔塔底熱源，用以替代1.0 MPa加熱蒸汽，自氣分裝置換熱完畢后的頂循油再返回至催化。催化頂循油運行流量310 t/h，其比熱按0.6 kcal/（kg·℃）計[3]，頂循油提供的熱負荷為：310×（130-110）×0.6×4.2×106/3 600=4 340 kW，設(shè)計脫丙烷塔加熱負荷為6 210 kW，頂循油可提供脫丙烷塔底大部分熱負荷，剩余熱負荷還需由1.0 MPa蒸汽提供。另外，對頂循循環(huán)泵的流量和揚程及頂循所經(jīng)過的換熱器和管線阻力進行了核算，表明現(xiàn)有頂循泵無需更換即可滿足需要。脫丙烷塔塔底溫度約101℃，催化頂循油來氣分裝置前的溫度為130℃，具備足夠的傳熱推動力和可利用潛能[4]。

熱聯(lián)合項目計劃氣分脫丙烷塔底重沸器設(shè)置兩臺，其中一臺用催化頂循油作熱源，另一臺仍以1.0 MPa蒸汽作熱源，裝置正常生產(chǎn)時重沸器用催化頂循作為主要熱源，而以蒸汽為熱源的重沸器通入少量蒸汽始終處于熱備用狀態(tài)，當(dāng)催化裝置生產(chǎn)有波動影響頂循正常操作時，能夠快速投用蒸汽為熱源的重沸器，可確保氣分裝置正常生產(chǎn)[5]。

2 熱聯(lián)合項目改造的內(nèi)容

因改造環(huán)境空間局促，氣分脫丙烷塔底新增重沸器的型式為立式固定管板式，原重沸器及工藝流程保留。新增再沸器的管程介質(zhì)為液化氣，殼程為催化頂循油，新增再沸器的管程進出口分別與原換熱器管程進出口相連。

催化頂循原流程不變，增加頂循油至氣分以及從氣分返回流程。自動控制部分，新增再沸器殼程頂循油進出流程上安裝熱電偶；為方便控制脫丙烷塔熱負荷和平穩(wěn)頂循油流量以減少對催化裝置影響，在頂循油進新增再沸器前管線上安裝有三通閥，根據(jù)實際生產(chǎn)需要，調(diào)節(jié)進換熱器頂循油流量而不改變頂循油總流量（見圖1、表 1）。

表1 新增脫丙烷塔再沸器設(shè)備表

3 改造運行效果

熱聯(lián)合投用后，兩套裝置操作數(shù)據(jù)（見表2、表3）。

表2 催化裝置操作變化情況

從表2、表3可以看出，投用熱聯(lián)合后催化頂循返塔溫度，氣分脫丙烷塔底溫度均無大變化，催化及氣分裝置能夠滿足操作要求。

圖1 催化頂循油與氣分脫丙烷塔熱聯(lián)合流程圖（粗線為新加部分）

表3 氣分裝置操作變化情況

表4熱聯(lián)合效果分析數(shù)據(jù)

根據(jù)表4的數(shù)據(jù)，可以得出脫丙烷塔的總加熱負荷為：

熱聯(lián)合后，頂循油提供的熱負荷為：

頂循油能提供脫丙烷塔83.5%的部分熱負荷，剩余熱負荷仍由1.0 MPa蒸汽提供。

另外裝置熱聯(lián)合時，各裝置的波動會受彼此影響。例如熱聯(lián)合期間氣分裝置頂循油三通閥切除時，導(dǎo)致頂循流量較大波動（切換時達到356 t/h），頂循返塔溫度有所波動，波動原因是當(dāng)氣分的頂循三通閥切除后，調(diào)節(jié)不及時，催化頂循泵出口壓降變低導(dǎo)致流量變大，最終引起頂循返塔溫度變化。

4 效益估算

4.1 能耗節(jié)約估算

熱聯(lián)合運行前，催化頂循油的低溫?zé)嵊蔁崦剿畮ё咴儆裳h(huán)水進行冷卻，氣分丙烷塔熱負荷全部由1.0 MPa蒸汽提供；熱聯(lián)合投用后頂循油的部分低溫?zé)岽鏆夥置摫樗羝峁嶝摵伞?/p>

根據(jù)催化、氣分改造前后運行數(shù)據(jù)，可以得出熱聯(lián)合投用后公司全年降低能耗4 781 700 kgEo，折合4 781.7 t標油。（開工時數(shù)按8 400 h計，1.0 MPa蒸汽，循環(huán)水能耗折標分別按76和0.1計算[6]）：

4.2 經(jīng)濟效益估算

項目的利潤主要來源于節(jié)省的循環(huán)水及1.0 MPa蒸汽使用量，項目實施后年效益合計1 181.3萬元：（開工時數(shù)按8 400 h計，1.0 MPa蒸汽按180元/噸計，凝結(jié)水按除氧水價格20元/噸計；循環(huán)水按0.44元/噸計）：

4.3 投資回報期

該項目建設(shè)投資為1 189萬元，年均節(jié)約費用為1 078.5萬元，投資回收期1.6年（含建設(shè)期0.5年）。

5 結(jié)論

（1）催化與氣分裝置熱聯(lián)合項目合理利用了催化裝置的頂循油低溫?zé)幔瑴p少了催化裝置的循環(huán)冷卻水用量，又大幅降低了氣分裝置丙烷塔的加熱蒸汽量，取得了顯著的節(jié)能效果及經(jīng)濟效益。

（2）通過熱聯(lián)合技術(shù)改造優(yōu)化了催化裝置操作，有利于催化裝置在夏季滿負荷生產(chǎn)時頂循溫度的進一步降低。

（3）熱聯(lián)合技術(shù)改造后裝置間相互影響程度增加，對裝置的平穩(wěn)運行提出了更高要求。

［1］ Q/SY HS1012-2011.氣體分餾裝置操作規(guī)程［Z］.2011.

［2］ Q/SY HS1106-2011.第三催化裂化裝置操作規(guī)程［Z］.2011.

［3］ 陳文杰.催化裂化與氣體分離裝置間熱聯(lián)合技術(shù)改造［J］.工業(yè)技術(shù)，2007，35（3）：198-201.

［4］ 陶旭海.能量系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)在催化裂化-氣體分餾熱聯(lián)合裝置節(jié)能改造的應(yīng)用［J］.上海節(jié)能，2002，（5）：21-24.

［5］ 李永生，等.催化裂化裝置低溫?zé)峄厥占夹g(shù)應(yīng)用［J］.河南化工，2007，24（9）：38-40.

［6］ GB/T50441-2007.石油化工設(shè)計能耗計算標準［S］.2008.

Technical reform for energy saving by top cycle oil of FCC as gas depropanizer heat source

ZHAO Zhifei
（PetroChina NorthChina Petrochemical Company，Renqiu Hebei 062552，China）

Analysis of the top cycle oil of FCC for gas separation depropanizator source feasibility,introduces the gas separation additional depropanizer reboiler process reform,summarizes the application effect of technological transformation.Calibration results show that top cycle oil of FCC as gas separation depropanizator source is reasonable.In this way，the low temperature heat from FCC is reasonably used，circulating cooling water for FCC is decreased,the amount of steam to be heated in gas separator is greatly reduced,resulting in obvious energy saving and economic results.

FCC；gas separator；heat combination；energy saving；reform

TE965

A

1673-5285（2017）07-0127-03

10.3969/j.issn.1673-5285.2017.07.029

2017－05-31

趙志飛，男（1983-），工程師，2007年畢業(yè)于河北工業(yè)大學(xué)化學(xué)工程與工藝專業(yè)，工學(xué)學(xué)士，從事石油煉制技術(shù)管理和煉油環(huán)保技術(shù)研究工作，郵箱：hb_zzf@petrochina.com.cn。