某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體外部零件釬焊斷裂分析

周緒緒 雷歡平 劉寶峰 戚小薇 劉 靜

?

某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體外部零件釬焊斷裂分析

周緒緒 雷歡平 劉寶峰 戚小薇 劉 靜

（西安長(zhǎng)峰機(jī)電研究所，西安 710065）

某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室殼體的釬焊外部零件在拉剪試驗(yàn)中斷裂，對(duì)釬焊斷口形貌進(jìn)行了外觀檢查、斷口分析和原因分析。結(jié)果表明：發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室殼體的釬焊外部零件斷裂是由于焊接粘接截面積較小和大面積局部密集分布的空洞造成的，并提出強(qiáng)化焊工技能培訓(xùn)的建議和適當(dāng)延長(zhǎng)手工火焰釬焊加熱時(shí)間可增加承載強(qiáng)度的措施。

外部零件；釬焊；釬透率

1 引言

發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室殼體外部零件的主要作用是承受外部載荷，一旦失效將直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作并造成安全隱患。某型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)外部零件在拉剪試驗(yàn)中發(fā)生了斷裂，發(fā)動(dòng)機(jī)外部零件為發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件，對(duì)此故障進(jìn)行分析研究，以避免此類故障的再次發(fā)生有非常重要的意義。

本文對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)外部零件的脫落進(jìn)行了比對(duì)試驗(yàn)、外觀檢查、斷口分析等，確定了發(fā)動(dòng)機(jī)外部零件的斷裂原因，最后提出了改進(jìn)建議。

2 試驗(yàn)現(xiàn)象及材料

按照釬焊技術(shù)要求進(jìn)行比對(duì)破壞性試驗(yàn)，同批次材料狀態(tài)見表1；同批次力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果見表2。

表1 同批次材料狀態(tài)

試驗(yàn)材料狀態(tài) 外部零件1同批次、同一殼體、力學(xué)性能符合技術(shù)要求 外部零件2同批次、不同殼體、力學(xué)性能符合技術(shù)要求 外部零件3同批次、不同殼體、力學(xué)性能符合技術(shù)要求 提前脫落外部零件同批次拉剪試驗(yàn)中承載3380N提前脫落

表2 同批次力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果

試驗(yàn)順序零部件名稱保持載荷/N破壞載荷/N 外部零件1外部零件441411170 外部零件2外部零件44149339 外部零件3外部零件44146650 提前脫落外部零件/3380

3 試驗(yàn)與分析

3.1 原材料釬焊膏

該釬焊膏為GHL-I-B錫鉛焊膏，復(fù)驗(yàn)檢測(cè)項(xiàng)目為力學(xué)性能，測(cè)試結(jié)果符合技術(shù)條件要求見表3。

表3 釬焊膏力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)測(cè)試結(jié)果

試驗(yàn)順序零部件名稱保持載荷/N破壞載荷/N 外部零件1外部零件441413300 外部零件2外部零件441411750 外部零件3外部零件441412000 提前脫落外部零件441412150

3.2 定位裝夾工裝

產(chǎn)品試驗(yàn)前，對(duì)燃燒室殼體外部零件的工裝復(fù)檢，檢查工裝的關(guān)鍵尺寸、固定裝夾定位功能的主要部件，用釬焊試件裝夾驗(yàn)證，檢測(cè)結(jié)果符合拉剪試驗(yàn)要求。

3.3 釬焊工藝流程

該零件釬焊的流程為：外部零件表面打磨處理→外部零件表面涂抹焊膏→手工火焰釬焊→自然冷卻→清洗釬劑殘留物→清理釬角→檢驗(yàn)→涂油保護(hù)。

表面的粗糙度對(duì)釬焊承載有重要影響，釬料在拋光表面的潤濕性差，在粗糙表面的潤濕性好[1]。焊前清理不夠、氧化膜去除不夠徹底；溫度不夠、操作技術(shù)不熟練、填加釬料位置不當(dāng)；釬焊裝配不規(guī)范、零件歪斜等因素，形成不牢固粘接面，導(dǎo)致未填滿缺陷和釬透率低[2]。釬焊加料用量應(yīng)適當(dāng)，過多或過少會(huì)造成浪費(fèi)或釬焊缺陷，導(dǎo)致釬縫未填滿缺陷和釬透率低。

接頭加熱應(yīng)迅速均勻地升溫，否則會(huì)造成很多釬焊缺陷；釬焊加料的部位應(yīng)選擇釬料能達(dá)到接頭截面各部位的面積大致相等，否則容易造成結(jié)合面積不均勻，導(dǎo)致強(qiáng)度降低。

釬縫應(yīng)平滑圓角過渡，焊腳高度不得小于1mm。釬角清理采用手工方式打磨，會(huì)造成個(gè)別外部零件清理打磨后的釬角外觀質(zhì)量不同。相比較脫落外部零件清理打磨后的釬角，驗(yàn)證試驗(yàn)的外部零件清理后釬角較大，與殼體接觸面積大。

3.4 試驗(yàn)設(shè)備加載速度的影響

對(duì)同批次的外部零件進(jìn)行不同加載速度驗(yàn)證試驗(yàn)，保載1min，試驗(yàn)要求保載1min后外部零件不破壞，分別用50MPa/s、30MPa/s、10MPa/s、1MPa/s不同加載速度進(jìn)行試驗(yàn)，其中釬焊拉剪試驗(yàn)技術(shù)要求的加載速度為10MPa/s，不同加載速度見圖1。

圖1 不同加載速度的曲線圖

3.5 宏觀斷口分析

外部零件1面積為38.5mm×12mm，焊接界面上離散分布少量空洞，空洞約占焊接總面積的4%，釬透率96%，見圖2。提前脫落件面積為37mm×10.5mm，焊接界面一側(cè)局部存在密集空洞，整個(gè)焊接界面上離散分布少量空洞，空洞約占焊接總面積的15%，釬透率85%，見圖3。外部零件2面積為21.04mm×37.5mm，焊接界面上未見離散分布的空洞，見圖4。外部零件3面積為9.62mm×35.8mm，焊接界面上局部存在密集空洞，整個(gè)焊接界面上離散分布少量空洞，空洞約占焊接總面積的10%，釬透率90%，見圖5。斷口形貌和承受載荷如圖2～圖5所示。

圖2 外部零件1斷口形貌

圖3 提前脫落斷口形貌

圖4 外部零件2斷口形貌

圖5 外部零件3 斷口形貌

4 分析與討論

通過分析提前脫落的外部零件原材料的力學(xué)性能，釬焊材料力學(xué)性能復(fù)驗(yàn)符合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，未見異常，因此可排除釬焊原材料導(dǎo)致外部零件脫落的可能。檢查外部零件定位裝夾工裝，并用工藝試件進(jìn)行釬焊，外部零件釬焊外觀質(zhì)量、尺寸精度滿足要求，因此可排除定位裝夾工裝導(dǎo)致外部零件脫落的可能。在釬焊工藝流程中發(fā)現(xiàn)操作者焊工操作技術(shù)不熟練，在補(bǔ)焊過程中手工推動(dòng)外部零件一角，略微移動(dòng)外部零件周向位置，使得外部零件與殼體釬料層凝結(jié)成形的過程發(fā)生變化，影響外部零件釬焊面與殼體整體結(jié)合一致性，造成釬焊面厚度與顏色分布不勻，導(dǎo)致釬縫未填滿缺陷和釬透率低。隨后進(jìn)行四組釬焊試驗(yàn)，重新補(bǔ)焊。補(bǔ)焊時(shí)，火焰加熱待外部零件四周釬料剛剛?cè)刍?，操作者借助輔助工具手工輕推外部零件一角，待外部零件松動(dòng)時(shí)，火焰加熱時(shí)間依次維持0、5s、10s、15s、20s，不補(bǔ)料，手工波動(dòng)熔化釬料進(jìn)行排氣釬角成形，清理打磨釬角，檢驗(yàn)合格后進(jìn)行破壞試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表4。

通過驗(yàn)證試驗(yàn)得知，手工火焰釬焊延長(zhǎng)加熱一定時(shí)間，有利于改善釬焊面與殼體結(jié)合，增加承載強(qiáng)度。從表4試驗(yàn)結(jié)果可以看出，適當(dāng)延長(zhǎng)加熱時(shí)間可以改善外部零件承載性能。考慮試驗(yàn)設(shè)備不同加載速度對(duì)外部零件有沖擊載荷的影響，通過不同載荷的比對(duì)試驗(yàn)，由圖1試驗(yàn)曲線得知，不同加載速度對(duì)外部零件影響不大，因此可排除試驗(yàn)設(shè)備加載速度導(dǎo)致外部零件脫落的可能。通過對(duì)外部零件宏觀斷口分析發(fā)現(xiàn)斷口表面存在大面積局部密集分布的空洞和截面積大小不一致的現(xiàn)象。

表4 外部零件補(bǔ)焊過程驗(yàn)證拉剪測(cè)試結(jié)果

試驗(yàn)順序加熱時(shí)間/s載荷/N破壞載荷/N 第一組0441412972 第二組5441413270 第三組10441414231 第四組15441414286

釬透率是指已經(jīng)焊接上的面積占總的需要焊接面積的百分比。低的釬透率意味著更多的空洞，空洞的存在降低了焊接質(zhì)量，降低了焊接形成的結(jié)合力，使焊接的可靠性大受影響。說明釬焊時(shí)的焊料未完全與外部零件加工面結(jié)合。斷口表面存在大面積局部密集分布的空洞，導(dǎo)致焊接件所能承載的力值極限降低，空洞局部密集分布的焊接件結(jié)合強(qiáng)度低于空洞離散分布的焊接件。通過斷口形貌分析，對(duì)比圖2、圖3、圖4、圖5可知，載荷低的斷口表面都有局部密集分布的空洞，可以判定局部密集分布空洞的存在是焊接強(qiáng)度較低的主要原因。

外部零件承載面積大小是影響拉剪強(qiáng)度的關(guān)鍵因素，因此對(duì)外部零件截面積分析，通過載荷，截面積，m=/，計(jì)算得出單位面積承受載荷。

a. 外部零件1：載荷=11170N，截面積0為38.05mm×12mm=456.6mm2；單位面積承載力值為m=/=24.46MPa；

b. 外部零件2：載荷=9339N，截面積0為10.04mm×37.5mm=376.5mm2；單位面積承載力值為m=/=24.80MPa；

c. 外部零件3：載荷=6650N，截面積0為9.62mm×35.8mm=344.4mm2；單位面積承載力值為m=/=19.31MPa；

d. 提前脫落外部零件：載荷=3380N，截面積S0為37.4mm×10.5mm=392.7mm2；單位面積承載力值為m=/=8.60MPa。

綜上所述，離散分布少量空洞的斷口強(qiáng)度比正常狀態(tài)斷口強(qiáng)度低，空洞局部密集分布的焊接件，單位面積承受載荷遠(yuǎn)低于正常狀態(tài)的外部零件，與外部零件1、2相比，提前脫落件單位面積承載力值為8.6MPa僅為外部零1、2件承載力值的1/3，屬于不正?，F(xiàn)象。 比對(duì)外部零件1、2、3和提前脫落件斷口形貌進(jìn)行分析，提前脫落件斷口面積明顯小于外部零件1的斷口面積，并且提前脫落件斷口表面存在局部密集分布的空洞，結(jié)合顯示：斷口截面積小且大面積局部密集分布空洞是導(dǎo)致強(qiáng)度嚴(yán)重下降的主要因素。

5 結(jié)束語

本次外部零件從燃燒室殼體上脫落是由于手工火焰操作不當(dāng)造成的，脫落的原因?yàn)椋簲嗫诮孛娣e較?。淮竺娣e局部密集分布的空洞。

建議強(qiáng)化焊工技能培訓(xùn)，適當(dāng)延長(zhǎng)手工火焰釬焊加熱時(shí)間，改善釬焊面與殼體結(jié)合，增加承載強(qiáng)度。

1 崔巖，鄒家平，朱小剛，等. 試論釬焊質(zhì)量的影響因素[J]. 科學(xué)之友，2009，2(1)：21～22

2 樊兆寶，李金生，李偉等. 波導(dǎo)組件釬焊接頭開裂原因分析航空釬焊技術(shù)[J]. 焊接質(zhì)量控制與管理，2011，3(5)：45～49

Analysis of Brazing Fracture of External Parts of A Certain Type of Engine

Zhou Xuxu Lei Huanping Liu Baofeng Qi Xiaowei Liu Jing

(Xi’an Changfeng Electromechanical Research Institute, Xi’an 710065)

The brazing external parts of a certain type of engine combustion chamber are broken in the shear test. The appearance of the brazing fracture surface is analyzed, and the fracture analysis and the cause analysis are carried out. The results show that the brazing of the external combustion of the combustion chamber of the engine is caused by the small cross-sectional area of the welding bonding and the large area of the local dense distribution, and the suggestion of strengthening the welder’s skill training and the proper extension of the manual flame brazing heating time can increase the carrying capacity of the measures.

external parts；brazing；brazing penetration

2017-03-20

周緒緒（1984），工程師，材料成型及控制工程專業(yè)；研究方向：理化分析。