測(cè)試壓裂分析技術(shù)在渤海B油田的應(yīng)用

張彬奇

(中海石油〈中國(guó)〉有限公司天津分公司，天津 300452)

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測(cè)試壓裂分析技術(shù)在渤海B油田的應(yīng)用

張彬奇

(中海石油〈中國(guó)〉有限公司天津分公司，天津 300452)

測(cè)試壓裂分析技術(shù)是水力壓裂施工前獲取儲(chǔ)層物性參數(shù)和分析壓裂液性質(zhì)的手段，是壓裂施工順利進(jìn)行的技術(shù)保證。結(jié)合渤海某油田沙河街油藏壓裂工程，介紹了測(cè)試壓裂應(yīng)用過(guò)程和理論基礎(chǔ)，并簡(jiǎn)單介紹幾種求取地層閉合壓力的數(shù)學(xué)方法。閉合壓力是壓裂施工關(guān)鍵參數(shù)之一，不同數(shù)學(xué)計(jì)算方法推導(dǎo)出的閉合壓力不盡相同，現(xiàn)場(chǎng)壓裂工程師要根據(jù)實(shí)際測(cè)試結(jié)果選取可靠的數(shù)值。壓降曲線擬合是在模型中反推出地層關(guān)鍵參數(shù)的方法，擬合完畢即得到針對(duì)施工地層的壓裂模型，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行主壓裂設(shè)計(jì)和裂縫預(yù)測(cè)是較為準(zhǔn)確的，以此進(jìn)行施工也是安全的。

高壓低滲油藏；水力壓裂；測(cè)試壓裂；擠注測(cè)試；裂縫閉合壓力

海上壓裂施工，一是受平臺(tái)甲板面積限制，大型設(shè)備無(wú)法擺放，一般都由壓裂船完成壓裂施工；二是施工過(guò)程中若出現(xiàn)提前脫砂等井下復(fù)雜情況，現(xiàn)場(chǎng)處理能力有限，一旦發(fā)生事故，損失較大。因此,施工程序必須依照實(shí)際情況而定，地層參數(shù)要盡量準(zhǔn)確，過(guò)程控制也要嚴(yán)格，才能避免提前脫砂或是砂埋鉆具的復(fù)雜情況發(fā)生。測(cè)試壓裂的目的就是準(zhǔn)確獲取地層參數(shù)的方法，保證施工的安全避免復(fù)雜情況的發(fā)生。以渤海某油田沙河街油藏壓裂為例，介紹測(cè)試壓裂過(guò)程和軟件模型。

1 測(cè)試壓裂分析理論基礎(chǔ)

測(cè)試壓裂就是在主壓裂施工前進(jìn)行的小規(guī)模壓裂，只是膠液中不加支撐劑,泵入速度采用最大設(shè)計(jì)泵排量。施工過(guò)程是將膠聯(lián)液泵入地層后立即停泵，觀察壓降曲線，并做數(shù)值分析，以此得到關(guān)鍵地層數(shù)據(jù)和工程數(shù)據(jù)，即管柱水力摩阻、近井眼摩阻、地層破裂壓力、裂縫閉合壓力、膠液造縫效率和膠液濾失系數(shù)等。根據(jù)測(cè)試結(jié)果計(jì)算出前置液量、攜砂液量、加砂量，并制訂相應(yīng)的工藝措施等。

1.1 測(cè)試壓裂的意義

測(cè)試壓裂是水力壓裂數(shù)字化的基礎(chǔ)，是確認(rèn)儲(chǔ)層能否進(jìn)行壓裂施工的重要手段，對(duì)于水力壓裂施工具有重要的意義。因?yàn)闇y(cè)試壓裂能夠得到一系列數(shù)值，如破裂壓力值。而有了這些數(shù)值，就能夠有效地降低以下風(fēng)險(xiǎn)：(1)前置液過(guò)少造成提早脫砂；(2)前置液過(guò)多造成部分裂縫無(wú)充填劑的工程浪費(fèi)。

1.2 測(cè)試壓裂的內(nèi)容

測(cè)試壓裂分為2步：鹽水?dāng)D注測(cè)試和膠液擠注測(cè)試。

1.2.1 鹽水?dāng)D注測(cè)試

鹽水?dāng)D注測(cè)試包括3部分：階梯升排量測(cè)試和階梯降排量測(cè)試以及平衡測(cè)試。

階梯升排量測(cè)試中，通過(guò)提高泵排量直到地層被壓開(kāi)后再提高1個(gè)或2個(gè)泵排量階梯，如圖1所示，通過(guò)排量與壓力的關(guān)系可以確定地層破裂壓力和裂縫延伸壓力(略大于破裂壓力0.34～1.38 MPa)。

圖1 階梯升排量測(cè)試

階梯降排量測(cè)試主要用于確定近井眼摩阻的情況。通過(guò)逐漸降低泵速，觀察記錄泵壓變化，可以確定近井眼摩阻大小和類型。近井眼摩阻分為炮眼主導(dǎo)型和近井眼裂縫彎曲型。

當(dāng)排量、壓力降低到一定程度便可進(jìn)行平衡測(cè)試，用于確定裂縫的閉合壓力。平衡測(cè)試要求壓裂工程師根據(jù)地層性質(zhì)確定出測(cè)試排量，才能準(zhǔn)確得出裂縫閉合壓力。另外裂縫閉合壓力還可以根據(jù)擠注測(cè)試后壓降曲線擬合函數(shù)，用不同的方法線性化來(lái)推斷裂縫閉合壓力大小。如壓降函數(shù)時(shí)間平方根方法、log-log方法、G函數(shù)方法等。

在平衡測(cè)試中，一部分液體以高泵速注入，以打開(kāi)裂縫。然后降低泵速至泵入量等于漏失量，此時(shí)裂縫會(huì)慢慢閉合，泵注壓力不變，當(dāng)裂縫閉合后泵入液體向儲(chǔ)層基質(zhì)滲漏，滲流阻力大，泵壓會(huì)上漲，記錄壓力曲線拐點(diǎn)值即可計(jì)算出地層閉合壓力。

1.2.2 膠液擠注測(cè)試

膠液擠注測(cè)試包括注入、停泵與停泵觀測(cè)壓力降等部分。注入測(cè)試中泵入一定體積的壓裂膠液，結(jié)束后停泵觀測(cè)壓降曲線，得出擬合函數(shù)。再對(duì)擬合函數(shù)取對(duì)數(shù)函數(shù)、微分函數(shù)和對(duì)微分函數(shù)再次微分得G-函數(shù)等數(shù)學(xué)方法確認(rèn)裂縫閉合壓力，計(jì)算壓裂液濾失系數(shù)、壓裂液效率、揚(yáng)氏模量和液體效率。

根據(jù)地層特點(diǎn)和擠注測(cè)試壓降曲線，選取合適的裂縫模型，如PKN、KGD或者RAD模型。在最佳無(wú)因次裂縫導(dǎo)流能力計(jì)算縫長(zhǎng)，縫寬和縫高。

這些數(shù)值的計(jì)算都由軟件來(lái)完成，目前現(xiàn)場(chǎng)常用的壓裂軟件有FracPro PT和FracCADE等軟件。這些軟件除了對(duì)上述參數(shù)的分析外，還可以用于推測(cè)自然裂縫等非理想裂縫形態(tài)的存在，并且修正應(yīng)力場(chǎng)等功能。

1.3 測(cè)試壓裂數(shù)據(jù)處理技術(shù)

渤海某油田壓裂使用FracCADE軟件。此軟件可以對(duì)測(cè)井資料進(jìn)行初步分析，主要是聲波測(cè)井和伽瑪曲線。另外，為準(zhǔn)確獲取地層資料，除測(cè)試期間適當(dāng)延長(zhǎng)壓降觀測(cè)時(shí)間之外，綜合比較施工井鄰井資料也是重要的一步。

測(cè)試壓裂之前要通過(guò)對(duì)本地區(qū)或者壓裂層位進(jìn)行巖心試驗(yàn)或者通過(guò)測(cè)井資料分析地層參數(shù)來(lái)確定初步的壓裂施工規(guī)模和做初步的壓裂施工設(shè)計(jì)。根據(jù)測(cè)井資料確定的地層參數(shù)的流程如圖2所示。

圖2 測(cè)試壓裂數(shù)據(jù)處理流程圖

1.4 測(cè)試壓裂技術(shù)施工程序

測(cè)試壓裂施工程序比較簡(jiǎn)單，在階梯升/注入階段要進(jìn)行支撐劑段塞測(cè)試。所謂的攜砂段塞是一個(gè)或幾個(gè)較短的含砂階段加入到階梯升/注入壓裂穩(wěn)定注入階段，主要目的在于檢測(cè)地層對(duì)于支撐劑的敏感性大小，判斷支撐劑在裂縫中發(fā)揮作用的大小，如果壓力上升比較大，那么就難以實(shí)現(xiàn)主壓裂的高砂比；反之則容易實(shí)現(xiàn)主壓裂的高砂比。通常每個(gè)攜砂段塞的用砂量為1～2 m3，其砂比變化約為120～240 kg/m3。后續(xù)膠液中不用添加支撐劑，主要程序分幾個(gè)步驟完成。表1是渤海B油田測(cè)試壓裂的施工程序。

2 測(cè)試壓裂分析在渤海B油田的應(yīng)用

測(cè)試壓裂本身涉及一部分費(fèi)用，但是這部分費(fèi)用將有利于提高設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性，降低施工風(fēng)險(xiǎn)，所以海上油田壓裂施工一般不會(huì)省去此工藝。尤其是對(duì)于地層資料少的施工層段，測(cè)試壓裂必不可少。

表1 測(cè)試壓裂技術(shù)的程序

2.1 渤海B油田地質(zhì)及工程概況

渤海海域是目前我國(guó)海洋油氣產(chǎn)量的重要海域。渤海灣盆地構(gòu)造體系有網(wǎng)狀、帚狀和雁列等不同級(jí)序多種類型的體系。B油田為河流相沉積，凹陷古近系沙河街組砂巖為中成巖期—晚成巖期，砂巖顆粒小，存在高溫及異常高壓，咸水低溫鈣質(zhì)沉淀膠結(jié)，溶蝕了大量粉砂巖儲(chǔ)層中礦物成分，產(chǎn)生了次生孔隙(巖屑、長(zhǎng)石與碳酸鹽巖膠結(jié)物等溶蝕形成)和原生粒間孔隙(受異常壓力保護(hù)產(chǎn)生)，在深埋條件下其特征有：粒度小(粉砂)、埋藏深(超過(guò)3000 m)、成巖演化程度高、物性差、壓力系數(shù)高的特征。因此，測(cè)試壓裂分析對(duì)準(zhǔn)確地進(jìn)行壓裂設(shè)計(jì)和現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工尤為重要。以本油田CX井為例，基本數(shù)據(jù)為：射孔段4076.8～4079.8 m，最大井斜25.1°，射孔槍外徑5 in(1 in=25.4 mm)，孔密度為40孔/m，相位45°/135°雙螺旋；射孔彈為四川692廠的HMX型，藥量25 g，穿深462 mm，孔徑9.9 mm。

2.2 測(cè)試壓裂施工過(guò)程

CX井加砂壓裂之前進(jìn)行了測(cè)試壓裂施工作業(yè)，測(cè)試曲線見(jiàn)圖3和圖4。圖3中1～1001 s是鹽水?dāng)D注測(cè)試階段泵速為2 m3/min時(shí)泵壓為69 MPa，環(huán)空壓力在20 MPa附近波動(dòng)；1001～6001 s是泵速為0時(shí)的泵壓和環(huán)空壓力的壓降曲線；6001～6051 s是膠聯(lián)液擠注測(cè)試階段泵速為3 m3/min時(shí)泵壓和環(huán)空壓力的變化；6051～10001 s為停泵后泵壓和環(huán)空壓力的壓降曲線；10001～11001 s為關(guān)閉地面閥門(mén)截?cái)嚆@桿/油管后泵壓和環(huán)空壓力曲線。圖4中包含3種測(cè)試的擠注測(cè)試曲線：階梯升測(cè)試、階梯降測(cè)試和平衡測(cè)試；即通過(guò)階梯升排量至測(cè)試排量，然后階梯降至停泵后的階梯降測(cè)試曲線，停泵后泵壓及環(huán)空壓力變化曲線為平衡測(cè)試曲線。

2.3 近井筒摩阻分析與計(jì)算

圖3 CX井測(cè)試壓裂施工曲線圖

圖4 CX井測(cè)試壓裂分析曲線圖

本井圖3的測(cè)試數(shù)據(jù)利用FracCADE軟件對(duì)地層各個(gè)參數(shù)進(jìn)行分析，其中利用以下理論知識(shí)對(duì)近井筒摩阻進(jìn)行分析。

通過(guò)階梯降測(cè)試中相應(yīng)泵速下的壓力與瞬間停泵時(shí)壓力之差可以得出管柱總摩阻，管柱總摩阻又等于近井筒摩阻與管線流體摩阻之和，近井筒摩阻等于彎曲摩阻與射孔孔眼摩阻之和。

所以，首先從測(cè)試壓裂的數(shù)據(jù)中準(zhǔn)確地提取瞬間停泵時(shí)的壓力求得管柱總摩阻，再利用式(1)、式(2)求得管線流體摩阻和射孔孔眼摩阻，從而，近井筒摩阻就等于管柱總摩阻與管線流體摩阻之差，彎曲摩阻等于近井筒摩阻與射孔孔眼摩阻之差。分析結(jié)果見(jiàn)圖5。

DataFrac軟件管線流體摩阻計(jì)算：

ΔPpipe fric=fH(Q/A)1.1～1.7

(1)

式中：ΔPpipe fric——管線流體摩阻，MPa；f——摩擦系數(shù)，f根據(jù)圖板查出具體數(shù)值；H——井深，m；Q——注入排量，m3/min；A——油管內(nèi)截面積，in2。

炮眼摩阻計(jì)算：

(2)

圖5 近井筒摩阻分析結(jié)果

式中：Ppf——炮眼摩阻，10-1MPa；ρ————壓裂液密度，kg/m3；Q——注入排量，m3/min；n——射孔炮眼數(shù)量；d——炮眼平均直徑，mm；ISIP——停泵瞬間的壓力，MPa。

2.4 確定裂縫閉合壓力

確定裂縫的閉合壓力常有2種方法，一種是平衡測(cè)試試驗(yàn)法，另一種是工程計(jì)算法求取。平衡測(cè)試試驗(yàn)法是在擠注測(cè)試階梯降排量時(shí)推測(cè)出合適的排量使得泵入的液體量等于裂縫中液體的濾失量，在這種狀態(tài)下裂縫會(huì)慢慢閉合，當(dāng)裂縫閉合后，泵入的液量將向基巖濾失，此時(shí)滲流阻力會(huì)突然增大，表現(xiàn)在壓力曲線上即為泵壓曲線走平一段時(shí)間后突然上升，此上升點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的壓力即為裂縫的閉合壓力。此種方法雖然簡(jiǎn)單，但實(shí)際操作很困難，壓裂工程師要對(duì)地層很了解才能找到合適的排量使得泵入的液量等于裂縫濾失的液量?，F(xiàn)場(chǎng)大多是通過(guò)工程計(jì)算得出裂縫的閉合壓力。

CX井采用工程計(jì)算法求取閉合壓力如圖6所示。圖3中的測(cè)試數(shù)據(jù)先對(duì)泵壓P和時(shí)間T曲線進(jìn)行擬合得到數(shù)學(xué)函數(shù)，再將此函數(shù)線性化如圖6中實(shí)線所示，并從線性化曲線上找到拐點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的壓力值即為裂縫的閉合壓力。從圖3測(cè)試壓裂曲線中提取瞬時(shí)降泵速的壓力Psd為81.00 MPa，瞬間停泵壓力ISIP為75.81 MPa，平衡壓力Peq為76.58 MPa，從而擬合出裂縫閉合壓力為75.81 MPa。

2.5G函數(shù)分析法完善壓力降曲線分析

流體濾失更好的表達(dá)方法是Castillo(1987年)常采用的G曲線，CX井分析如圖7。測(cè)試壓裂停泵以后，初始裂縫穿透的擴(kuò)展會(huì)增加液體濾失的速度，相應(yīng)地會(huì)使G圖的初始斜率變得陡峭，隨后在撤退中壓降速率的減少，主要由于裂縫面積的減少或因在裂縫端部區(qū)或相對(duì)較高的液體損失的消除。結(jié)果在泵注期間裂縫穿透變化在G圖上一凹向剖面，其斜率mG是連續(xù)變化的。對(duì)3個(gè)裂縫幾何模型，該條件發(fā)生在擴(kuò)展和退回傳遞附近。大量的數(shù)值模擬表明，當(dāng)井筒靜壓力達(dá)到停泵時(shí)靜壓力Pnet.si值大約3/4時(shí)這種條件產(chǎn)生：

圖6 閉合壓力估算圖

Pnet/Pnet.si=3/4

(3)

圖7 在關(guān)井期間對(duì)于非理想裂縫特征條件下G圖動(dòng)態(tài)概念

G圖的斜率可被設(shè)計(jì)為m3/4且由3/4點(diǎn)來(lái)估算。此斜率被用于消除停泵期間裂縫穿透變化的影響。在3/4點(diǎn)選擇斜率的正確性由Pater等(1996年)根據(jù)實(shí)驗(yàn)方法建立的。利用FracCADE軟件分析得出CX井的液體濾失效率為0.27。

2.6 主壓裂設(shè)計(jì)

利用以上得出的數(shù)據(jù)，選擇合適的壓裂模型應(yīng)用FracCADE軟件再次獲取地層相關(guān)參數(shù)，初步模擬施工參數(shù)，優(yōu)化施工曲線，在最佳無(wú)因次裂縫導(dǎo)流能力下計(jì)算裂縫的縫長(zhǎng)縫寬，確定主壓裂加砂多少以及施工規(guī)模，做主壓裂施工設(shè)計(jì)，如表2所示。

表2 CX井壓裂施工設(shè)計(jì)

(1)通過(guò)支撐劑敏感性測(cè)試，發(fā)現(xiàn)支撐劑在該井儲(chǔ)層效果明顯，儲(chǔ)層對(duì)其承受能力強(qiáng)，作業(yè)可使用較高砂比，5PPA為此井的最高砂比設(shè)計(jì)；

(2)為降低作業(yè)壓力，主壓裂前置液期間可放入支撐劑段塞打磨孔眼；

(3)儲(chǔ)層具有低滲透性，物性差的特點(diǎn)，不具有好的遮擋層，主壓裂應(yīng)使用低粘清潔壓裂液，既能減少對(duì)儲(chǔ)層的傷害，又能對(duì)縫高進(jìn)行控制；

(4)在27%的低壓裂效率情況下，主壓裂設(shè)計(jì)應(yīng)采用3.2 m3/min左右的較大排量，來(lái)達(dá)到液體濾失減少，造縫效率提升的效果；

(5)在83.36 MPa的破裂壓力，0.022 MPa/m的壓力梯度，3.2 m3/min的作業(yè)排量條件下，井口壓力預(yù)計(jì)約為79.9 MPa，因此，選擇105 MPa井口，使用3臺(tái)2000型主壓車(chē)進(jìn)行作業(yè)。

3 結(jié)論

(1)本次CX井通過(guò)擠注測(cè)試中的階梯升排量測(cè)試可以確認(rèn)地層的破裂壓力為83.36 MPa，壓力梯度為0.022 MPa/m。隨后進(jìn)行鹽水頂替階段確定管柱水力摩阻、近井筒摩阻、裂縫閉合壓力，通過(guò)用壓裂軟件進(jìn)行壓力降曲線分析并用平方根分析法和G函數(shù)分析法加以完善，準(zhǔn)確確定地層巖石性質(zhì)參數(shù)。隨后結(jié)合本井儲(chǔ)層特性及預(yù)計(jì)施工壓力，確定最終的壓裂施工參數(shù)。從本口井壓裂施工結(jié)果來(lái)看，壓裂測(cè)試分析技術(shù)取得的參數(shù)準(zhǔn)確可靠，施工過(guò)程中諸多參數(shù)與設(shè)計(jì)相符，施工過(guò)程順利，為該油田同層位儲(chǔ)層的下步開(kāi)發(fā)積累豐富的經(jīng)驗(yàn)。

(2)測(cè)試壓裂分析是壓裂施工設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，所得關(guān)鍵參數(shù)裂縫閉合壓力可以通過(guò)多種方法求得。

(3)儲(chǔ)層的延伸壓力梯度可由階梯升排量分析得出，孔眼摩阻、近井筒摩阻參數(shù)可由階梯降排量測(cè)試得出，通過(guò)以上數(shù)據(jù)可對(duì)井口施工壓力進(jìn)行估算，為壓裂井口及車(chē)組的選擇提供依據(jù)。

(4)壓降測(cè)試分析是獲取壓裂液效率參數(shù)、儲(chǔ)層裂縫特征、閉合應(yīng)力的重要方法。

(5)根據(jù)獲取的資料可進(jìn)行有針對(duì)性地壓裂施工設(shè)計(jì)，從而能夠進(jìn)行合理規(guī)模的壓裂施工設(shè)計(jì)，有效地減少施工風(fēng)險(xiǎn)。

[1] ?？酥Z德斯，諾爾特.油藏增產(chǎn)措施(第三版)[M].張保平，等譯.北京：石油工業(yè)出版社，2002.

[2] 王鴻勛.水力壓裂原理[M].北京:石油工業(yè)出版社,1987.

[3] 萬(wàn)仁溥，羅英俊.采油技術(shù)手冊(cè)(第七分冊(cè))[M].北京:石油工業(yè)出版社，1991:24-28.

[4] 中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司油氣開(kāi)發(fā)部[C]// 壓裂酸化技術(shù)論文集.北京：石油工業(yè)出版社，1999.

[5] 中國(guó)石油學(xué)會(huì)石油工程學(xué)會(huì)鉆井工作部[C]// 低滲透油田鉆井、完井及測(cè)試技術(shù)研討會(huì)論文選集.北京：石油工業(yè)出版社,1999.

[6] 賀甲元，李鳳霞，黃志文.裸眼水平井壓裂裂縫高度確定方法[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2013，13(30):179-181.

[7] 徐慶巖，朱大偉，凌浩川.特低滲透油藏壓裂水平井衰竭開(kāi)采參數(shù)優(yōu)選研究[J].非常規(guī)油氣，2014，1(2)：37-42.

[8] 龍?jiān)鰝?兩井地區(qū)超低滲透油田整體壓裂技術(shù)研究[J].非常規(guī)油氣，2014，1(2)：67-72.

[9] 劉海龍，吳淑紅.煤層氣井壓裂效果評(píng)價(jià)及壓裂施工工程因素分析[J].非常規(guī)油氣，2014，1(3)：64-71.

[10] 張紅妮，陳井亭.低滲透油田蓄能整體壓裂技術(shù)研究——以吉林油田外圍井區(qū)為例[J].非常規(guī)油氣，2015，2(5)：55-60.

[11] 劉秉謙，張遂安，李宗田.壓裂新技術(shù)在非常規(guī)油氣開(kāi)發(fā)中的應(yīng)用[J].非常規(guī)油氣，2015，2(2)：78-86.

[12] 趙少偉，楊進(jìn)，范白濤，等.含水率對(duì)稠油出砂冷采的影響[J].石油科技論壇，2010，5(1):25-27.

[13] 趙少偉，楊進(jìn)，范白濤，等.渤海稠油油藏出砂冷采工作制度優(yōu)化模擬實(shí)驗(yàn)研究[J].石油科技論壇，2010，5(1):28-31.

[14] 趙少偉，范白濤，楊秋榮，等.海上油氣田低效井側(cè)鉆技術(shù)[J].船海工程，2015，(6):144-148.

[15] 董長(zhǎng)銀，張琪.礫石充填防砂工藝參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].中國(guó)石油大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2006，30(5):57-62.

[16] 周建宇.高壓礫石充填防砂工藝參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)方法研究[J].西安石油大學(xué)學(xué)報(bào)，2005，20(3):79-82.

Application of Mini-frac Analytical Technique in B Oilfield of Bohai/

ZHANGBin-qi

(CNOOC China Limited, Tianjin Branch, Tianjin 300452, China)

The mini-frac analytical technique is a means of obtaining the reservoir physical parameters and the analysis on fracturing fluid properties before the hydraulic fracturing construction and is also the technical assurance of smooth fracturing construction. This paper introduces the application process and theoretical basis of the test fracturing from the field construction work and briefly introduces several mathematical methods to find the formation closure pressure. Closure pressure is one of the key parameters of fracturing construction, which are not the same for being derived from different mathematical methods; the reliable values should be selected according to the actual test results. The pressure drop curve fitting is a method to reversely calculate the key formation parameters in the model. After fitting, the fracturing model for the construction stratum is obtained. On this basis, the main fracturing design and the fracture prediction are relatively accurate, the construction is also safe.

high pressure and low permeability reservoir; hydraulic fracturing; test-frac; squeeze injection test; fracture closure pressure

2016-08-08；

2017-02-14

國(guó)家科技重大專項(xiàng)“海上稠油油田高效開(kāi)發(fā)示范工程”(編號(hào)：2011ZX05057)

張彬奇，男，漢族，1979年生，從事海洋石油鉆完井技術(shù)和管理工作，天津市塘沽區(qū)渤海石油路海洋石油大廈B座，zhangbq2@cnooc.com.cn。

TE242

A

1672-7428(2017)06-0033-05