蘇布雷水電站主廠房橋機(jī)梁現(xiàn)澆工藝設(shè)計(jì)與研究

宋 建 威, 王 建 正， 劉 艷 麗

(中國(guó)水利水電第五工程局有限公司，四川 成都 610066)

?

蘇布雷水電站主廠房橋機(jī)梁現(xiàn)澆工藝設(shè)計(jì)與研究

宋 建 威, 王 建 正， 劉 艷 麗

(中國(guó)水利水電第五工程局有限公司，四川 成都 610066)

蘇布雷水電站主廠房橋機(jī)T梁施工選擇在高空薄壁墻體上布置支撐體系以實(shí)現(xiàn)高空現(xiàn)澆。對(duì)該施工工藝的關(guān)鍵點(diǎn)進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計(jì)，從PVC高分子模板使用、到支撐體系布置逐一進(jìn)行受力計(jì)算與分析。鑒于支撐體系對(duì)高空墻體產(chǎn)生的較大偏心荷載，引入了有限元分析理念，采用Midas Gen軟件，對(duì)高空薄壁墻體進(jìn)行了安全性受力分析研究。

蘇布雷水電站；橋機(jī)梁；高空；托架；現(xiàn)澆；PVC高分子模板；MIDAS

1 工程概述

科特迪瓦蘇布雷水電站主廠房為壩后式廠房，設(shè)置有三臺(tái)單機(jī)容量為90 MW水輪機(jī)組，前后設(shè)有副廠房，滿足輔機(jī)設(shè)備安裝、控制、辦公等功能需求。主廠房結(jié)構(gòu)類型為排架結(jié)構(gòu)，地面以下部分深度為39 m，地面以上部分高度為20 m，主廠房屋面為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，跨度為21.5 m，坐落在主廠房上下游混凝土邊墻上。

主廠房上下游墻長(zhǎng)度為109.3 m，間距為21.5 m，上下游墻最大高度為36.6 m，其中地面(高程115.5 m)以下部分為17.1 m，地面以上部分為19.5 m，從高程108.7 m至125.75 m按設(shè)計(jì)間距布置排架柱，其余部分均為實(shí)心混凝土墻，墻體厚度有三種：從98.4 m至108.7 m高程混凝土墻體厚度為1 m，從108.7 m至133 m高程墻體厚度為0.5 m，從133 m至135 m高程墻體厚度為0.4 m。在125.75 m高程上(即排架牛腿上)布置了2 m高的混凝土T型梁，在T型梁上安裝鋼軌，作為400 t橋機(jī)的行走軌道，上下游墻剖面尺寸見圖1。

2 施工方案初選

橋機(jī)T梁共有28榀，其中單榀最大重量為36 t，在主廠房施工區(qū)域安裝有型號(hào)為MQ900B的門機(jī)一臺(tái)，但門機(jī)最大起吊能力為30 t。若選擇汽車吊，則受廠房周邊場(chǎng)地狹小的因素影響，尤其是下游尾水平臺(tái)無車輛行走通道，因此，主廠房橋機(jī)T梁的施工必須選擇現(xiàn)澆方式完成。對(duì)于現(xiàn)澆方式的支撐體系，若采用滿堂紅腳手架支撐體系，存在高寬比過大、安全風(fēng)險(xiǎn)大等因素，且下部為蝸殼等金屬結(jié)構(gòu)，存在施工相互干擾的問題，因此，我們提出了一種在高空薄壁混凝土墻上設(shè)置支撐體系的現(xiàn)澆方式，在保障施工安全、墻體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的情況下，免除了與蝸殼金屬結(jié)構(gòu)安裝的相互干擾。

圖1 主廠房上下游墻剖面總圖

3 高空現(xiàn)澆方案的設(shè)計(jì)

在T梁高空現(xiàn)澆方案設(shè)計(jì)中，支撐體系和模板設(shè)計(jì)為最重要的兩項(xiàng)內(nèi)容，其中支撐體系又分高空托架設(shè)計(jì)和小型滿堂紅設(shè)計(jì)，T梁現(xiàn)澆方案組成結(jié)構(gòu)見圖2。

3.1 高空托架設(shè)計(jì)

高空托架是支撐體系的核心，是關(guān)系到整個(gè)現(xiàn)澆施工工藝安全性的關(guān)鍵，因此，每項(xiàng)細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)都至關(guān)重要。高空托架采用方鋼加工，呈三角形，短邊為1.6 m，長(zhǎng)邊為2 m，剛度和強(qiáng)度高，受力合理。高空托架與墻體的連接通過預(yù)埋爬錐實(shí)現(xiàn)。預(yù)埋爬錐件承受所有上部荷載且受力點(diǎn)集中，同時(shí)，鑒于墻體厚度僅為0.5 m，因此，需要特制L型爬錐預(yù)埋件以延長(zhǎng)爬錐桿件埋入混凝土墻中的深度。

L型爬錐預(yù)埋件采用高強(qiáng)螺紋鋼制作，長(zhǎng)邊40 cm，短邊25 cm，短邊朝向下側(cè)埋設(shè)。爬錐和三角托架埋設(shè)的間距需要與頂部小型滿堂紅腳手架的縱距保持一致，以便于腳手架的搭設(shè)與固定，因此，爬錐和三角托架的設(shè)計(jì)間距初選為0.5 m，二者的布置高程為123.55 m(即T梁底部2 m處)，預(yù)留出小型滿堂架和操作平臺(tái)的搭設(shè)空間。

3.2 小型滿堂架的設(shè)計(jì)

小型滿堂架在整個(gè)支撐體系中起著承上啟下的作用，既承受T梁施工過程中的恒載、活載和施工荷載，又將上部所有荷載按照立桿間距均勻向下傳遞，因此，小型滿堂架的設(shè)計(jì)要遵循“對(duì)稱、合理、安全”的原則。小型滿堂架的設(shè)計(jì)參數(shù)初選如下：桿件材質(zhì)采用φ48×3.5型號(hào)鋼管，立桿橫距為0.5 m，立桿縱距為0.5 m，立桿步距為0.8 m，同時(shí)，立桿上下分別使用頂托和底托，以優(yōu)化荷載分散。

3.3 橋機(jī)T梁模板的設(shè)計(jì)

橋機(jī)T梁外側(cè)為永久外露面。為保證混凝土外觀質(zhì)量，選擇PVC高分子材料作為T梁外模。PVC高分子模板為新一代環(huán)保建筑材料，具有外表光滑平整、高阻燃、吸水不變形、重復(fù)次數(shù)多及可回收使用等特點(diǎn)，與傳統(tǒng)模板材料相比，具有較高的優(yōu)越性。通過表1對(duì)比得知：PVC高分子模板各項(xiàng)性能指數(shù)均優(yōu)，但模板剛度不足，為了彌補(bǔ)這一缺點(diǎn)，我們對(duì)模板支撐體系進(jìn)行了設(shè)計(jì)，選擇40 mm×60 mm、2.5 mm厚的輕型方鋼管加工制作模板龍骨排架，龍骨排架水平間距為0.3 m，用鉚釘將高分子PVC模板固定在龍骨排架上，形成單塊長(zhǎng)度為1.8 m的整體式模板，以便于轉(zhuǎn)運(yùn)與安拆。PVC高分子模板加固采用高強(qiáng)度螺桿對(duì)拉的方式。高強(qiáng)度對(duì)拉螺桿具有強(qiáng)度高、可周轉(zhuǎn)、模板開孔數(shù)量少等優(yōu)點(diǎn)，在混凝土薄壁結(jié)構(gòu)的模板加固中優(yōu)先選擇。在PVC高分子模板加固工藝中，M14高強(qiáng)螺桿間距初選為0.7 m×1 m，在橋機(jī)T梁內(nèi)側(cè)布設(shè)PVC套管，以便于在橋機(jī)T梁澆筑完成后拆除高強(qiáng)螺桿。

表1 PVC高分子模板與其他材質(zhì)模板綜合指標(biāo)對(duì)比表

4 力學(xué)驗(yàn)算

4.1 PVC高分子模板的驗(yàn)算

4.1.1 混凝土對(duì)模板側(cè)壓力的計(jì)算

新澆筑混凝土作用于模板上的最大側(cè)壓力計(jì)算是驗(yàn)算模板系統(tǒng)的基礎(chǔ)，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》，最大側(cè)壓力值取兩個(gè)公式計(jì)算結(jié)果的最小值，計(jì)算公式及結(jié)果如下：

式中 pc為新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力，單位kN/m2；γc為混凝土重力密度，取26kN/m3；t0為新澆筑混凝土的初凝時(shí)間，取6h；β1為外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2為混凝土塌落度影響修正系數(shù)，取1.15；V為混凝土的澆筑速度，取0.5 m/h；

4.1.2 高強(qiáng)度螺桿的驗(yàn)算

M14高強(qiáng)對(duì)拉螺桿性能級(jí)別為8.8級(jí)，抗拉強(qiáng)度為800 MPa，所能承受的拉應(yīng)力計(jì)算公式及結(jié)果如下：

式中σl為單根M14高強(qiáng)度螺桿所承受的拉應(yīng)力,單位為kN/m2；pc為新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力，取33.5 kN/m2；s為M14高強(qiáng)度螺桿的截面面積，取153.86×10-3m2；a為M14高強(qiáng)度螺桿布置的橫距，取1 m；b為M14高強(qiáng)度螺桿布置的橫距，取0.7 m；[σl]為M14高強(qiáng)度螺桿的抗拉強(qiáng)度，取800 MPa。

圖2 T梁現(xiàn)澆方案設(shè)計(jì)圖

從以上計(jì)算結(jié)果判斷：高強(qiáng)度對(duì)拉螺桿的布置間距合理，滿足安全性要求。

4.1.3 PVC高分子模板的驗(yàn)算

PVC高分子模板的強(qiáng)度計(jì)算公式及結(jié)果為：

式中σm為PVC高分子模板截面強(qiáng)度，單位為N/mm；M為PVC高分子模板計(jì)算的最大彎矩，單位為N·mm；W為PVC高分子模板的抵抗矩，計(jì)算取值為66 667 mm3；q1為作用在PVC高分子模板的線性荷載(考慮振動(dòng)荷載作用)，計(jì)算取值為45.8 N·m；l為龍骨排架的水平間距，取0.3 m；[σm]為PVC高分子模板的抗拉強(qiáng)度，取15 MPa。

PVC高分子模板的剛度計(jì)算公式及結(jié)果為：

式中wm為PVC高分子模板的計(jì)算撓度，單位為mm；q2為作用在PVC高分子模板的線性荷載(不考慮振動(dòng)荷載作用)，計(jì)算取值為33.5N·m；l為龍骨排架的水平間距，取值為0.3 m；E為PVC高分子模板的彈性模量，取值為4 180 MPa；I為PVC高分子模板的截面慣性矩，計(jì)算取值為

666 667mm4；[wm]為PVC高分子模板的允許撓度(l/400)，計(jì)算取值為0.75 mm。

根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果、在龍骨排架間距選擇為0.3 m的情況下，PVC模板的強(qiáng)度和剛度計(jì)算均滿足要求。

4.2 支撐系統(tǒng)的驗(yàn)算

4.2.1 三角托架的受力計(jì)算

三角托架共承受三部分荷載，即恒載Q1、均布活載Q2和施工荷載Q3。其中，恒載Q1包括T梁混凝土自重、模板自重及滿堂架自重等，施工荷載Q3包括混凝土下料荷載和振搗荷載。在單個(gè)三角托架受力模型分析中，我們假設(shè)所有荷載按最不合理組合后，在四個(gè)立桿位置以集中力P的形式傳遞到三角托架上，三角托架受力模型如圖3所示，集中力P計(jì)算結(jié)果為：

式中 P為通過立桿傳遞至托架上的集中力，單位kN；Q1為三角托架以上的所有恒載，取51.1kN/m；Q2為三角托架以上所有的均布活載，取3.9kN/m；Q3為三角托架以上所有的施工荷載，取9.1kN/m；L0為三角托架縱向間距，取0.5m。

三角托架采用100mm×100mm×5mm的方鋼管加工制做而成，桿件在荷載作業(yè)下發(fā)生撓度變形，經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算，桿件1的最大撓度v=2.5mm，而桿件撓度允許值[v]=L/400=3.8(mm)，即托架桿件變形值滿足設(shè)計(jì)要求，三角托架位移分析見圖4。

4.2.2L型爬錐預(yù)埋件的受力計(jì)算

L型爬錐預(yù)埋件采用科特迪瓦當(dāng)?shù)匦吞?hào)為FeE-500的螺紋鋼制作，屈服強(qiáng)度為500MPa，符合法國(guó)規(guī)范NF-A-50-016要求。預(yù)埋件直徑為25mm，呈直角彎鉤狀埋入混凝土中，錨固總長(zhǎng)度為650mm如圖5所示。L型爬錐預(yù)埋件所承受的拉力以及爬錐所承受的剪力來自于三角托架，因此，可以通過建立受力模型、經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算獲得三角托架支座處的所有受力(圖6)，其計(jì)算結(jié)果如下：

N1=14.91kN;N2=19.88kN;N3=14.91kN

式中 N1為三角托架對(duì)爬錐及預(yù)埋件產(chǎn)生的拉力；N2為三角托架對(duì)爬錐產(chǎn)生的拉力;N3為三角托架對(duì)混凝土墻體產(chǎn)生的局部壓力。

圖3 三角托架受力模型圖

圖4 三角托架位移分析圖

圖5 L型爬錐預(yù)埋件簡(jiǎn)圖

L型爬錐預(yù)埋件的受力驗(yàn)算可以通過計(jì)算預(yù)埋件與混凝土的粘結(jié)力并與所承受的水平拉力進(jìn)行對(duì)比，計(jì)算結(jié)果如下：

Fa=πdlmτb=127.6 kN>N1

式中Fa為L(zhǎng)型爬錐預(yù)埋件與混凝土的粘結(jié)力，

圖6 三角托架支座處受力模型圖

單位為kN；d為L(zhǎng)型爬錐預(yù)埋件直徑，取25 mm；lm為L(zhǎng)型爬錐預(yù)埋件長(zhǎng)度，取650 mm；τb為L(zhǎng)型預(yù)埋件與混凝土粘結(jié)強(qiáng)度，取2.5 N/mm2。

從計(jì)算結(jié)果得知：L型爬錐預(yù)埋件與混凝土粘結(jié)力大于所承受的水平拉力，判斷L型爬錐預(yù)埋件受力計(jì)算結(jié)果滿足要求。

4.2.3 爬錐受力計(jì)算

爬錐主要承受三角托架對(duì)其產(chǎn)生的剪應(yīng)力和拉應(yīng)力，對(duì)爬錐的抗剪、抗拉驗(yàn)算如下：

式中 τp為爬錐計(jì)算剪應(yīng)力，單位為N/mm2；σp為爬錐計(jì)算拉應(yīng)力，單位為N/mm2；A1為爬錐截面面積，取1 071.4mm2；τ0為爬錐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取450N/mm2；σ0為爬錐抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取900N/mm2。

從計(jì)算結(jié)果得知：爬錐所承受的實(shí)際剪應(yīng)力和拉應(yīng)力均小于設(shè)計(jì)值，受力計(jì)算結(jié)果滿足要求。

4.2.4 混凝土局部受壓計(jì)算

由于三角托架底部支座直接壓在混凝土墻上，且因二者接觸面積較小，故有必對(duì)混凝土局部受壓承載力進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算公式及結(jié)果如下：

N0=1.35β1βcfcA2=290.3(kN)>N3

式中 N0為三角托架支座范圍內(nèi)的混凝土局部受壓承載力，單位為kN；β1為混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)，取2；βc為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，取0.94；fc為混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取14.3N/mm2；A2為三角托架支座與混凝土墻的接觸面積，取8 000mm2。

從計(jì)算結(jié)果得知：三角托架支座范圍內(nèi)的混凝土局部受壓承載力大于托架傳遞來的壓力，因此，三角托架底部支座處的混凝土局部抗壓驗(yàn)算滿足要求。

4.3 高空薄壁墻體安全性驗(yàn)算

在高空薄壁墻體上搭建支撐體系平臺(tái)并完成T梁混凝土澆筑，其各類荷載組合對(duì)高空薄壁墻體本身結(jié)構(gòu)安全性的影響務(wù)必進(jìn)行建模驗(yàn)算。鑒于高空薄壁墻體結(jié)構(gòu)復(fù)雜且荷載方向具有空間多向性，我們考慮采用MidasGen軟件進(jìn)行三維有限元建模，模擬各類荷載工況與組合，系統(tǒng)分析高空薄壁墻體各部位內(nèi)力分布狀況及結(jié)構(gòu)物變形位移。

4.3.1 三維有限元建模

Midas Gen軟件具有強(qiáng)大的三維建模功能，根據(jù)高空薄壁墻體的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)尺寸，定義結(jié)構(gòu)物的特征節(jié)點(diǎn)和單元并定義各單元相對(duì)應(yīng)的材料特性、墻體厚度和截面形式，經(jīng)過單元分割、材料和截面分配后，最終形成三維有限元模型。在建模過程中，可以通過三維透視、消隱和渲染功能下實(shí)時(shí)查看建模狀況，可以對(duì)出現(xiàn)偏差的單元進(jìn)行實(shí)時(shí)檢查與糾正，高空薄壁混凝土墻體三維有限元模型見圖7。

圖7 墻體三維有限元模型圖

4.3.2 荷載及支承分布

上游墻所承受的外部荷載主要是通過三角托架支座傳遞而來，在Midas Gen有限元模型荷載定義時(shí)，考慮了三種外部荷載、一種最不利荷載組合。三種外部荷載，即：恒載、活載和施工荷載；而最不利荷載組合=1.2恒載+1.4(活載+施工荷載)。各類外部荷載按照實(shí)際位置進(jìn)行布置，形成整個(gè)高空薄壁墻體荷載分布模型。墻體有限元支承布置均按底部固結(jié)考慮，高空薄壁墻體荷載及支承分布情況見圖8。

圖8 模型荷載及支承分布圖

4.3.3 墻體及排架柱內(nèi)力分析

Midas Gen軟件可以查看在各類荷載或荷載組合作用下的單元內(nèi)力信息，所有數(shù)值可以在三維有限元模型上以數(shù)字、等值線及顏色填充的方式展現(xiàn)，必要時(shí)可以沿三維模型任意方向和角度切割，繪制內(nèi)力縱斷面，把整個(gè)三維有限元模型上受力最不利的位置反映出來。鑒于高空薄壁墻體承受偏心外部荷載，在三維有限元模型分析中，著重關(guān)注墻體所承受的最大彎矩值，并以此彎矩值計(jì)算出相應(yīng)位置的理論配筋面積，理論配筋面積與實(shí)際配筋面積的對(duì)比結(jié)果將決定高空薄壁墻體的安全性。

從墻體內(nèi)力圖(圖9)和排架柱內(nèi)力圖(圖10)中得知：在最不利荷載作用下，最大彎矩值出現(xiàn)在墻體厚度變化處，最大彎矩值Mmax=125.58 kN·m/m。根據(jù)歐洲the concrete center 認(rèn)證的spreadsheet計(jì)算程序獲得該部位理論配筋面積AS0=662 mm2，而實(shí)際墻 體 配 筋 面 積AS1=2 090 mm2，大于理論配筋面積，因此而判斷墻體內(nèi)力驗(yàn)算滿足要求。

圖9 墻體內(nèi)力分布圖

圖10 排架柱內(nèi)力分布圖

5 結(jié) 語

通過對(duì)蘇布雷水電站利用高空薄壁混凝土墻實(shí)現(xiàn)橋機(jī)T梁現(xiàn)澆工藝的設(shè)計(jì)與論證，同時(shí)結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該方案實(shí)施后的反饋，可以總結(jié)出以下幾點(diǎn)：

(1)安全方面。

無論是通過理論計(jì)算和分析，還是實(shí)踐過程中的觀察與反饋，該工藝的安全性符合要求，支撐體系牢固可靠，對(duì)高空墻體結(jié)構(gòu)物的影響非常小，不會(huì)對(duì)永久結(jié)構(gòu)物發(fā)生破壞的現(xiàn)象及可能性。

(2)施工方面。

該高空托架操作平臺(tái)搭設(shè)簡(jiǎn)便易行，同時(shí)不侵占廠房?jī)?nèi)部空間，不影響廠房?jī)?nèi)部蝸殼的安裝和焊接，既節(jié)約土建施工的工期和成本，又為金結(jié)機(jī)電安裝提前創(chuàng)造了良好的工作空間，對(duì)水電站主廠房整體工程進(jìn)度的確保做出了巨大貢獻(xiàn)。

(3)材料方面。

該工藝采用了PVC高分子模板新材料，實(shí)踐證明：橋機(jī)T梁混凝土外觀質(zhì)量達(dá)到優(yōu)良級(jí)別，在確保外觀質(zhì)量的前提下，實(shí)現(xiàn)了成本可控、綠色環(huán)保的宗旨，為新材料的實(shí)踐與推廣做出了新的嘗試與努力。

(責(zé)任編輯：李燕輝)

西藏開建世界上海拔最高的電網(wǎng)工程

總投資達(dá)162億元(人民幣，下同)的西藏電網(wǎng)藏中聯(lián)網(wǎng)工程于4月6日在西藏林芝開工。該工程是世界上海拔最高、海拔跨度最大的高原輸變電工程，建成后將實(shí)現(xiàn)青藏聯(lián)網(wǎng)工程與川藏聯(lián)網(wǎng)工程互聯(lián)，進(jìn)一步滿足西藏中部的電力需求。藏中聯(lián)網(wǎng)工程由西藏藏中和昌都電網(wǎng)聯(lián)網(wǎng)工程、川藏鐵路拉薩至林芝段供電工程組成，起于西藏昌都市芒康縣，止于山南市桑日縣，跨越西藏三市地十縣區(qū)，計(jì)劃于2018年建成投運(yùn)。藏中聯(lián)網(wǎng)工程地處青藏高原中東部，工程沿線平均作業(yè)海拔超過4 000米，最高塔位東達(dá)山海拔5 295米，芒康500千伏變電站海拔4 295米，建成后將分別成為世界海拔最高的500千伏輸電塔位和世界海拔最高的500千伏變電站。目前，占林芝市面積約70%的墨脫縣、波密縣和察隅縣尚未納入西藏主電網(wǎng)覆蓋范圍，藏中聯(lián)網(wǎng)工程可實(shí)現(xiàn)該3縣8萬余人納入主電網(wǎng)，從而擴(kuò)大西藏主電網(wǎng)覆蓋區(qū)域并為西藏農(nóng)村電網(wǎng)升級(jí)改造提供電源保障。2011年與2014年，西藏分別建成青藏聯(lián)網(wǎng)工程與川藏聯(lián)網(wǎng)工程，基本解決了西藏中部和東部缺電問題。而藏中聯(lián)網(wǎng)工程的建設(shè)將成為連接青藏和川藏電網(wǎng)的中樞，保障未來川藏鐵路、滇藏鐵路的供電需要。藏中聯(lián)網(wǎng)工程建設(shè)指揮部總指揮王抒祥指出，今年建設(shè)藏中聯(lián)網(wǎng)和拉林鐵路的配套工程，將使整個(gè)西藏形成和內(nèi)地連起來的大電網(wǎng)，既滿足西藏經(jīng)濟(jì)社會(huì)對(duì)電力的需求，也能滿足西藏豐富光伏資源、大量水電資源的開發(fā)，具有重要的戰(zhàn)略意義。

2017-04-23

TV7;TV52;TV51

B

1001-2184(2017)03-0104-06

宋建威(1986-)，男，河南周口人，項(xiàng)目總經(jīng)理助理，工程師，學(xué)士，從事水利水電、公路與鐵路等國(guó)際工程項(xiàng)目技術(shù)與管理工作;

王建正(1991-)，男，河北南宮人，項(xiàng)目科長(zhǎng)，助理工程師，從事水利水電工程機(jī)電安裝及金屬結(jié)構(gòu)安裝技術(shù)與管理工作;

劉艷麗(1990-)，女，河南開封人，項(xiàng)目副科長(zhǎng)，助理工程師，從事水利水電工程設(shè)計(jì)與管理工作.