一種帶側(cè)法蘭閥體鍛件的制造工藝

文／宋昌哲·二十二冶集團精密鍛造有限公司

一種帶側(cè)法蘭閥體鍛件的制造工藝

文／宋昌哲·二十二冶集團精密鍛造有限公司

本文基于多向模鍛成形技術(shù)，結(jié)合計算機數(shù)值模擬結(jié)果，提出了一種帶側(cè)法蘭閥體鍛件的制造工藝，并進行了生產(chǎn)驗證，最終產(chǎn)品優(yōu)于設(shè)計要求。

目前，帶法蘭高中壓閥門廣泛應(yīng)用于石油、化工系統(tǒng)。而閥體是閥門的主要部件。根據(jù)美國石油協(xié)會《井口裝置和采油樹設(shè)備規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)，石油閥體常常需要在高壓、高腐蝕氣體、高氣密性條件下工作，工況條件惡劣。長期以來，制造帶法蘭的閥體通常有焊接、鑄造及鍛造三種工藝。焊接工藝一般是閥體主體鍛造、法蘭盤部分焊接，其缺點是焊縫容易產(chǎn)生氣孔及熱裂紋，并且焊接工序復(fù)雜，生產(chǎn)效率低。鑄造工藝的劣勢是鑄件內(nèi)部易產(chǎn)生氣孔、夾雜、疏松和裂紋等缺陷。鑒于石油化工類閥門上所用閥體的額定工作壓力達13.8MPa～138MPa，針對焊接工藝和鑄造工藝存在氣密性不足及承壓不理想、成品合格率不高的缺陷，鍛造工藝生產(chǎn)石油閥體鍛件被越來越多的采用。

目前，帶法蘭閥體一般采用分體鍛造形式，然后閥體和法蘭通過焊接形式對接，但其焊接部位易出現(xiàn)缺陷，影響閥門整體質(zhì)量；也有部分廠商采用分步鍛造、局部成形的胎膜鍛造工藝，該工藝的缺點是操作工序繁多，且要求制坯過程中分料準(zhǔn)確，否則極易造成鍛件報廢；而這些方法也無法成形外形結(jié)構(gòu)復(fù)雜、接近零件尺寸的鍛件；因此有廠商采用棒材直接加工成零件形狀，但由于金屬流線破壞嚴(yán)重，閥體機械性能極不穩(wěn)定。而多向模鍛技術(shù)能夠很好的解決上述存在問題，通過一次鍛造，可成形結(jié)構(gòu)復(fù)雜、帶凸臺或中空的鍛件。

因此本文闡述了一種帶側(cè)法蘭閥體鍛件基于多向模鍛成形技術(shù)的制造工藝，可一火次鍛造形狀復(fù)雜，帶內(nèi)孔的閥體鍛件，鍛造流線完整，然后進行必要的鍛后處理，保證了閥體的整體性能，為此種或相似閥體制造工藝的應(yīng)用提供新思路。

表1 鍛件機械性能要求

工藝技術(shù)路線

本文研究的為Q345B材質(zhì)的帶側(cè)法蘭的閥體鍛件的制造工藝，該閥體零件主要應(yīng)用于石油化工領(lǐng)域，其傳統(tǒng)工藝是采用棒材直接加工而成，機械性能要求如表1。從圖1中可以發(fā)現(xiàn)：閥體內(nèi)部由垂直和水平相互垂直的兩個孔腔組成；閥體垂直面投影面積大于水平面；閥體的側(cè)法蘭體積大，較難鍛造成形；閥體結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜，不規(guī)則。因此鍛造成形工藝擬采用多向模鍛技術(shù)，鍛造完成后進行熱處理，保證閥體機械性能達到要求。

結(jié)合零件形狀、性能要求、液壓機能力，設(shè)計圖2所示的閥體鍛件結(jié)構(gòu)形式，擬在40MN多向模鍛液壓機及輔助設(shè)備上進行制造。確定主要工藝技術(shù)路線為：①計算機數(shù)值模擬→②坯料準(zhǔn)備→③坯料加熱→④模具準(zhǔn)備→⑤多向模鍛成形→⑥鍛件無損檢測→⑦鍛件熱處理→⑧鍛件拋丸，其中①和⑤為重點控制環(huán)節(jié)。

圖1 零件示意圖

圖2 帶側(cè)法蘭閥體鍛件結(jié)構(gòu)示意圖

鍛件計算機模擬

結(jié)合閥體鍛件成形工藝參數(shù)的要求，運用SolidWorks軟件對坯料、上模、下模、凸模三維造型，如圖3所示，將三維模型格式轉(zhuǎn)化后導(dǎo)入Deform-3D軟件中進行鍛件成形過程模擬分析。

圖3 鍛件與模具三維圖1-垂直凸模 2-上模 3-鍛件 4-水平凸模 5-下模

在有限元模擬過程中，坯料選擇棒材，始鍛溫度為1150 ℃，模具溫度為200 ℃。坯料設(shè)定為塑性體，模具設(shè)定為剛性體，成形過程采用剛粘塑性流動模型，坯料與模塊間選用剪切摩擦模型，摩擦因子0.15。

在利用多向模鍛技術(shù)成形鍛件過程中，凸?？梢詮母鞣较蛳蚰＞咧械呐髁鲜┘訅褐屏?，可以任意組合凸模的運動順序、運動行程及位移等。這種組合方式對鍛件成形效果、載荷大小以及模具壽命影響極大。根據(jù)此閥體鍛件結(jié)構(gòu)形狀分析，法蘭盤部分容易充填不完全，成形較為困難，因此綜合分析，采用的多向模鍛成形過程為：上下合?！酵鼓＿\動→垂直凸模運動→復(fù)位。

在多向模鍛過程中，凸模的運動順序影響鍛件內(nèi)部材料質(zhì)點流動和位移場。此閥體零件的水平孔腔直徑較小，經(jīng)模擬計算，成形水平孔腔時凸模受力較大，超出設(shè)備能力，且水平凸模變形大，不易拔模，容易發(fā)生斷裂。因此通過調(diào)整垂直凸模的位移可以在較小的變形力下使坯料有序的充滿型腔，同時可避免鍛件內(nèi)部撕裂和表面折疊。

綜上所述，先將坯料橫放在下模型腔，上下合模；然后左右水平凸模聯(lián)合擠壓運動指定位移，如圖4b所示；整個過程可以看到金屬首先流向側(cè)法蘭處，坯料中間沿垂直方向形成鼓狀，如圖4a、4b所示；水平凸模到達指定點后，法蘭盤外側(cè)圓角和鍛件下底面未完全充填金屬，如圖4c，此時通過垂直凸模運動對坯料擠壓使金屬充滿模具型腔，如圖4d。模擬結(jié)果顯示鍛件成形效果較好，無缺陷產(chǎn)生，需要的合模力為20MN，垂直凸模壓制力為3.2MN，水平凸模壓制力為5.6MN。通過比對，選用的鍛造設(shè)備能力可以滿足設(shè)計要求。

圖4 金屬流動過程

坯料與模具

坯料選擇φ145mm軋制棒材，技術(shù)要求符合GB/T 1591、GB/T 702的要求，采用鋸床下料，計算下料重量時需要考慮氧化燒損率及鋸切損耗，下料重量需精確控制在76.2～76.5 kg。

根據(jù)工廠條件可選用室式爐或中頻加熱爐對坯料進行加熱，加熱溫度為1200℃，保證始鍛溫度在1150℃以上，加熱后必須進行除鱗。

模具的預(yù)熱溫度應(yīng)在200℃以上，模具潤滑劑使用水基石墨乳。

多向模鍛成形

該鍛件帶側(cè)法蘭，其多向模鍛成形工藝與普通三通類鍛件明顯不同，因此上下模、垂直及水平凸模采用壓力控制，在成形過程中根據(jù)情況調(diào)節(jié)水平缸、垂直缸的壓力，獲得最佳的工藝參數(shù)；而側(cè)法蘭依靠水平凸模成形，成形過程中要保證水平方向?qū)ΨQ凸模的同步性。

其具體的成形過程如下：

①上、下模合?！谧笥宜酵鼓＿\動至指定行程位置→③垂直凸模運動至指定行程位置→④垂直凸模復(fù)位→⑤水平凸模復(fù)位→⑥上模復(fù)位→⑦鍛件脫?！噙M入下一循環(huán)。

其主要的多向模鍛成形控制參數(shù)見表2。

鍛件后處理

鍛件冷卻后依據(jù)GB/T 6402對鍛件外表面進行100%超聲檢測，未見缺陷。鍛件進行910℃正火處理，保溫時間5h。熱處理后鍛件表面進行拋丸，去除氧化皮，拋丸主要參數(shù)見表3。

表2 主要成形控制參數(shù)

表3 拋丸主要參數(shù)

生產(chǎn)驗證

根據(jù)工藝方案，在40MN多向模鍛液壓機上對該類產(chǎn)品進行了試制，從鍛件實際結(jié)構(gòu)形狀觀察，鍛件成形與模擬結(jié)果基本一致，一火次鍛造出合格產(chǎn)品，法蘭充填飽滿，經(jīng)檢驗產(chǎn)品各項機械性能均優(yōu)于設(shè)計要求，見表4，鍛件外觀質(zhì)量良好，見圖5。

表4 鍛件的機械性能

圖5 試制產(chǎn)品情況

在試制基礎(chǔ)上進行了小批次生產(chǎn)，一次合格率達到91%。同時在在設(shè)計過程中充分考慮凸模在金屬變形中受力情況，使用壓制力較小，未出現(xiàn)垂直凸模金屬堆積、模具型腔沒有明顯溝痕劃傷，提高了模具使用壽命。

結(jié)論

⑴采用計算機數(shù)值模擬的方式對帶側(cè)法蘭閥體鍛件的成形過程進行模擬，分析金屬流動的規(guī)律，應(yīng)力分布及變形狀況，為實際生產(chǎn)提供了技術(shù)支持。

⑵根據(jù)此方案可以制造出質(zhì)量合格的帶側(cè)法蘭的閥體鍛件，與數(shù)值模擬結(jié)果吻合。

⑶基于多向模鍛成形工藝為核心技術(shù)的閥體制造技術(shù)，可以一火鍛造成形鍛件，鍛件機械性能和外觀質(zhì)量優(yōu)良，且節(jié)能節(jié)材。

⑷通過模具與凸模合理的運動順序、位移、壓制力對坯料進行多向聯(lián)合擠壓鍛造，可以成形類似帶法蘭閥體鍛件。