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    盾構H13E刀圈的熱處理工藝研究

    2017-05-11 02:54:22唐歡杜水明
    鑿巖機械氣動工具 2017年4期
    關鍵詞:刀圈沖擊韌性淬火

    唐歡,杜水明

    (株洲鉆石鉆掘工具有限公司,湖南 株洲 412000)

    1 前言

    H13E鋼因其具有良好的熱強性、紅硬性、較高的韌性和抗熱疲勞性能,因而非常適用于制造盾構滾刀刀圈。文獻[1]對滾刀的失效形式及H13鋼刀圈胚做了簡要分析,文獻 [2-3]對刀圈用5Cr5MoSiV1鋼的熱處理特性及熱處理工藝進行了研究,文獻[4]介紹了國內外刀圈4Cr5 MoSiV1、40CrNiMo、5Cr5MoSiV、50CrMoV、6Cr4Mo2W2V、9Cr2Mo等材料的化學成分及熱處理工藝。

    由于H13鋼刀圈在盾構掘進中存在不耐磨、開裂、崩裂等問題,本文通過對H13鋼的缺點進行剖析,并對改善成分后的H13E鋼的性能進行分析和研究,在此基礎上提出一套全面提升H13E材質刀圈性能的熱處理工藝。

    2 H13E鋼的鍛造及預備熱處理

    金屬熱處理工藝大體可分為整體熱處理、表面熱處理和化學熱處理三大類。根據加熱介質、加熱溫度和冷卻方法的不同,每一大類又可區(qū)分為若干不同的熱處理工藝。同一種金屬采用不同的熱處理工藝,可獲得不同的組織,從而具有不同的性能。

    2.1 鍛造

    H13E鋼是在國產4Cr5MoSiV1基礎上改進的一種全新特鋼。H13E鋼采用了較先進的生產工藝技術,鋼質純凈,組織均勻,偏析輕微,等向性好,具有更高的韌性及熱疲勞性能。實驗表明,H13E鋼改鍛后刀圈壽命與改鍛前基本相當,因此改鍛意義不大[5]。但對H13E鋼必須進行改鍛,以擊碎大塊非金屬夾雜物,消除碳化物偏析,從而獲得均勻的微觀組織和良好的力學性能,達到提高刀圈壽命的目的。

    H13E鋼含碳量明顯比4Cr5MoSiV1高,而且合金元素含量高,導熱性差,共晶溫度又較低,易引起過燒。因此,加熱時要控制好爐溫,且加熱要緩慢均勻。對于直徑≥φ200 mm的坯料,應先在800~900℃區(qū)間預熱,然后再加熱至始鍛溫度1060~1180℃,使得材料充分奧氏體化。預熱加熱速度為1.2~1.5 mm/min,高溫加熱速度為0.8~1 mm/min。為保證加熱均勻,坯料在爐膛內要翻轉180°不少于3次。鍛造時,采用“二輕一重”鍛造法,進行多次拔長鐓粗[6],總鍛造比≥3,各工序鐓粗比≥2。

    2.2 預備熱處理

    H13E鋼常規(guī)預備熱處理工藝為鍛后球化退火,目的是均勻組織、降低硬度,改善切削性能。由于合金元素的影響,H13E鋼本質上為過共析鋼,一般采用等溫球化退火。H13E鋼等溫球化退火工藝為:加熱至845~900℃保溫1 h+l mim/mm,爐冷至720~740℃等溫2 h+l min/mm,隨爐冷至500℃以下出爐空冷,組織為粒狀珠光體[7](見圖 la),硬度≤250HBS。

    H13E鋼通過擴散退火及球化退火,能消除一次碳化物,改善偏析,使二次碳化物呈球狀均勻分布在鐵素體基體上,這種微觀組織能顯著提高鋼的橫向沖擊韌性。試驗表明,H13E鋼經高溫均勻化處理,橫向沖擊功超過95 J,淬火回火態(tài)沖擊功超過23 J,其沖擊功較未擴散退火處理的材料提高1倍以上,達到或接近4Cr5MoSiV1鋼的水平[8](其沖擊功分別為78 J和23 J)。文獻[9]介紹,H13E鋼通過1060℃×100min油冷+920℃×6 h爐冷+760℃×8 h爐冷的擴散退火加球化退火的預備熱處理,然后經常規(guī)淬火+回火處理,模具具有較高的硬度及沖擊韌性和最佳的使用壽命。雖然該工藝時間和經濟成本稍有增加,但結合使用壽命對成本的重要影響考慮,該項工藝成本還是最低的。

    H13E鋼也可采用調質 (1160℃淬火+720℃回火)代替球化退火[10]。研究表明,隨著奧氏體化溫度升高,H13E鋼硬度及斷裂韌性升高,但沖擊韌性下降。若采用調質作為預備熱處理,可在幾乎不降低沖擊韌性的條件下得到最大的斷裂韌性,有利于提高H13E刀圈的抗疲勞性能,硬度值也有所提高。

    3 H13E鋼的熱處理工藝

    盾構刀圈的制造工藝一般為:下料——鍛造——球化退火——機械加工——熱處理——精加工。本文主要針對刀圈的整體熱處理工藝,包括:退火、正火、淬火和回火四種基本工藝進行介紹。

    3.1 淬火

    H13E鋼淬火工藝一般要進行兩次預熱[7]:第一次為 650℃×(30 min+l min/mm),第二次為850℃×(10 min+0.5 min/mm),達到預熱溫度后,再升溫至奧氏體化溫度,避免造成過大的熱應力,防止變形開裂,并能有效地促進奧氏體均勻化。

    H13E鋼較合適的淬火溫度[7]為1060℃×(20~25 s/mm)。淬火后組織為淬火馬氏體 (見圖ld)。對于盾構刀圈,要求紅硬性高,可采用上限溫度淬火。對于盾構刀圈,要求良好的強韌性及耐磨性,可采用下限溫度淬火。H13E鋼淬火加熱后要在高溫時立即淬火,不宜停留時間太長,否則過冷奧氏體在珠光體轉變區(qū)緩冷時會從中直接析出碳化物,使沖擊韌性下降[10]。

    3.2 回火

    H13E鋼淬火后冷至100℃左右應立即回火并回火二次以上。425~500℃為回火脆性區(qū),為避免該溫度區(qū)間,一次回火溫度一般為520~540C。一次回火后的組織為回火馬氏體 (見圖lb)。二次回火溫度選擇一般取決于刀圈的工作條件及硬度要求。對于不同巖層選擇不同硬度的刀圈,二次回火溫度根據不同的地質刀圈硬度要求而不同。二次回火后的組織為回火馬氏體+少量索氏體(見圖lc)。硬度是確定回火溫度的重要依據,具體關系見表1所示。

    圖1 H13E不同熱處理工藝后微觀組織

    表1 H13E刀圈回火溫度與硬度的關系[9]

    一般刀圈的硬度要求為56~58 HRC,硬度越高,熱疲勞性能越好,但韌性變差,一般取硬度≤58HRC,最佳為55HRC。對于熱疲勞性能要求高的可取上限58 HRC;對于韌性要求高的可取下限55HRC。大尺寸刀圈淬火后難以得到高硬度,同時為保證韌性,硬度一般取下限。

    采用H13E鋼制作的刀圈,由于其成分偏析,經常規(guī)處理后會出現回火不足及殘余奧氏體帶狀組織,導致熱疲勞性能下降,使刀圈出現早期破壞。適當提高回火溫度(600℃)可消除帶狀組織。因此采用常規(guī)處理工藝時,設計硬度指標可提高2~3 HRC,以便降低回火溫度。改鍛后經過擴散退火及球化退火預備熱處理,能夠改善帶狀組織,提高性能。

    3.3 退火

    H13E鋼淬透性良好,在硬度為60~62 HRC時,沖擊韌性極低,脆性極高。鑒于國內盾構施工刀圈異常失效形式多為開裂和崩刃,對H13E鋼制刀圈進行硬度梯度化處理,能有效改善刀圈的使用性能。

    (1)退火刀圈內圈退火工藝

    H13E內圈采用局部加熱的辦法,使得內圈表面溫度達到840-860℃,迅速放進回火爐回火4h,回火溫度520±10℃。實測后刀圈內表面硬度45-50HRC,能達到較為理想的狀態(tài)。

    (2)退火刀圈的性能

    鋼制刀圈硬度一般控制在55-58 HRC,刀圈硬度高,則其抗沖擊能力下降、耐磨性略有提升。因此在硬質巖或軟硬極不均勻的巖層采用下限硬度刀圈,提高刀圈的抗崩刃能力;在強風化等軟質巖層采用上限硬度刀圈,體現其耐磨性。

    梯度化刀圈能確保刀圈刃部具有極高的硬度60-62HRC(見圖2),這種硬度能有效對抗外部極其惡劣的工作環(huán)境(即石英砂含量極高的地層)。同時內圈部位的硬度為45-50HRC,這樣的硬度能保證極好的抗沖擊性能,有效吸收外界沖擊力,防止刀圈整體開裂和崩刃。中部硬度為53-58 HRC,自由過渡,呈梯度變化,這樣當遇到石英砂含量較高時,需要刀圈既具備良好耐磨性同時地層含有孤石漂石需要刀圈具備優(yōu)良抗沖擊韌性的時候,這種刀圈的優(yōu)勢就凸顯出來。同時在盾構大推力大貫入度情況下也不容易出現刀圈開裂的現象。

    圖2 梯度刀圈示意圖

    4 工程應用

    案例一:在中鐵三局南京地鐵項目中,線路呈S形曲線,最大坡度為30‰,最小坡度為3‰。區(qū)間最大埋深約22.8米,最小埋深約8.4米。采用兩臺直徑為φ6420德國產海瑞克復合式土壓平衡盾構機施工,刀具配置見表1。地質情況為全斷面砂巖,夾雜少量砂卵石,巖石單軸抗壓強度為30-50 MPa,石英含量高達85%,普通刀圈硬度56-57 HRC,掘進距離為60-80環(huán)。而采用特制梯度刀圈 (刃口硬度60-62 HRC)實現掘進距離220環(huán)的成績,未出現崩刃和開裂的現象。

    普通刀圈在遇到砂卵石地層的強力磨損和沖擊后,出現了刀圈不耐磨,刀圈崩刃及刀圈開裂三種問題(見圖3)。且這三種問題導致的滾刀失效比例超過60%,梯度化熱處理刀圈的使用效果良好,很大程度上提高了滾刀使用壽命(見圖4)。

    案例二:在莞穗城際中鐵十八局項目中,采用德國海瑞克直徑8.83 m土壓平衡盾構,區(qū)間隧道最大線路縱坡為30‰,隧道頂部最小埋深8.6 m,最大埋深40 m,地層軟硬不均非常嚴重,多處出現掘進掌子面上部為全風化花崗巖,下部為中微風化花崗巖的情況,巖石最大抗壓強度140 MPa,隧道上方有民屋、河道、繁華市區(qū)高層建筑物等,存在著巨大的安全風險。施工中采用新型梯度刀圈有效解決了刀圈崩塊和開裂現象,保證了工程安全,刀具布置見表2。

    由圖5、圖6可以看出:通過梯度化熱處理,刀圈崩刃及刀圈開裂現象較標準刀圈明顯改善。

    表1 刀具配置表

    圖3 標準刀圈使用后效果

    圖4 梯度刀圈使用后效果

    表2 刀具配置表

    圖5 標準刀圈使用后效果

    圖6 梯度刀圈使用后效果

    5 結語

    隨著科學技術的發(fā)展,超大直徑、超長距離隧道盾構掘進施工越來越多,刀具的正常使用是順利、安全施工的保證。由于盾構機復雜的工作環(huán)境,采用梯度刀圈可有效解決刀具過早失效問題,但仍應繼續(xù)針對熱處理設備、工裝進行改進,對工藝方法進行改進,尋求一條更為簡潔、穩(wěn)定的途徑,實現刀圈硬度梯度化分布的特性。在我國熱處理及材料落后于西方的現實情況下,實現另辟蹊徑,異曲同工。

    參考文獻:

    [1]張占普,杜文華等.盾構滾刀的實效分析及H13E刀圈坯新材料[J].河北冶金,2011(10):16-18.

    [2]陳磊.TBM滾刀刀圈用5Cr5MoSiVl鋼的熱處理特性研究[D].南昌:南昌大學,2012.

    [3]白小波.具有硬度梯度的刀圈材料的熱處理工藝研究[D].南昌:南昌大學,2012.

    [4]程巨強,盾構滾刀材料及其熱處理工藝[J].建筑機械,2015(2):96-99.

    [5]于廣洋.H13鋼模坯取消改鍛工藝試驗[J].輕合金加工技術,1998,26(3):30-34.

    [6]黃春峰.新型熱作模具鋼H13的熱加工工藝研究[J].緞壓技術,1995(2):8-13.

    [7]朱宗元.我國熱作模具鋼性能數據集(續(xù)Ⅺ)[J].機械工程材料,2001,25(12):36-40.

    [8]唐文軍,吳曉春,閔永安,等,高溫均勻化對H13鋼強韌性的影響[J].上海金屬,2002,24(2):14-17.

    [9]李茅坪.H13鋼的熱處理改進[J].金屬熱處理,2003(3):56-59.

    [10]黃春峰.國外新型熱作模具鋼及其熱處理[J].模具技術,2000(3):89-93.

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