熱濕處理對(duì)親水滌綸復(fù)絲低模量化的影響與分析

夏遠(yuǎn)東， 吳佳駿， 張弘楠， 覃小紅

(東華大學(xué)a.紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室； b.紡織學(xué)院，上海 201620)

近年來(lái)，為克服滌綸吸濕性低、易靜電、手感較硬等缺點(diǎn)，許多學(xué)者對(duì)滌綸差別化進(jìn)行了深入研究，這往往需要綜合運(yùn)用超細(xì)化、異線密度異收縮長(zhǎng)絲復(fù)合、親水改性等方法[1-7].但改性加工的絲束，特別是倍捻加工后，仍存在模量較高、內(nèi)應(yīng)力較大、捻度不穩(wěn)定的缺陷，若對(duì)其直接進(jìn)行加工，會(huì)引起絲束間受力不勻及后續(xù)加工的纏結(jié)和歪斜[8].因此，在整經(jīng)之前有效降低絲束模量，增加伸長(zhǎng)率，降低定伸長(zhǎng)負(fù)荷，對(duì)提高最終產(chǎn)品質(zhì)量非常重要.

絲束模量與紡織制品的耐磨、耐疲勞、手感、懸垂性和起拱性密切相關(guān)[9].服用面料要求具有較低的模量，這有利于變形加工.改變滌綸模量的方法較多，如改變生產(chǎn)工藝和引入新的單體[10-11]屬于源頭控制；絲束機(jī)械卷曲[9]、等離子處理[12]屬于前處理；堿減量處理[13]屬于后處理.由于熱濕處理簡(jiǎn)單方便、一次處理量大且污染少，利于高速生產(chǎn)[8]，工業(yè)上常用該方法來(lái)改變纖維的模量.目前關(guān)于紗線的熱濕處理主要集中于吸濕性較大的羊毛、棉紗、黏膠紗等[14-15]，而對(duì)于回潮率較低的滌綸，此前的熱濕處理研究表明其對(duì)霧粒尺寸的控制較差，處理效果不理想，且研究較少[16-17]，同時(shí)熱濕處理對(duì)滌綸模量的研究也較少.隨著滌綸差別化研究的進(jìn)一步探索，研究熱濕處理對(duì)滌綸復(fù)絲低模量化的影響有一定的實(shí)際意義.

本文采用FDY 22.22 dtex/24f+POY 28.89 dtex/48f滌綸復(fù)絲在不同時(shí)間(30、 45、 60 min)、不同溫度(70、 80、 90、 100 ℃)條件下，進(jìn)行熱空氣、水浴、蒸氣、霧化蒸汽處理.采用自制的超聲霧化裝置進(jìn)行霧化加濕，該裝置能在常壓較低溫度下產(chǎn)生粒徑為1～10 μm的霧粒，改進(jìn)了加濕方式，加濕更均勻柔和，可獲得性能均一化的絲束，并結(jié)合相應(yīng)的力學(xué)性能、內(nèi)部結(jié)構(gòu)及熱學(xué)性能的影響分析其低模量化的機(jī)理.

1　試驗(yàn)部分

1.1　試驗(yàn)材料

FDY 22.22 dtex/24f+POY 28.89 dtex/48f滌綸復(fù)絲，捻度為310捻/10 cm，江蘇今達(dá)紡織實(shí)業(yè)有限公司；去離子水；鐵網(wǎng)圓筆筒(高為9.8 cm，直徑為9.1 cm)；進(jìn)口硅膠管(內(nèi)徑為32 mm，外徑為38 mm)；HH-2型數(shù)顯恒溫水浴鍋，精度≤±0.5 ℃；HG225-DHG-9123A型鼓風(fēng)干燥機(jī)，精度≤±0.5 ℃.

1.2　熱濕裝置的搭建和絲束的處理

自制的霧化加熱裝置如圖1所示.首先，按照超聲波霧化加濕器→甬道→增壓風(fēng)機(jī)→硅膠管→鼓風(fēng)干燥機(jī)→通風(fēng)廚的順序搭建好霧化蒸汽的濕熱裝置，以備霧化蒸汽加熱使用.然后，將滌綸絲束在自制的退繞裝置上退繞并重新纏繞在直徑為9.1 cm的筆筒上，卷繞速度為 20 r/min，卷繞約40 m的絲束待用.最后，將絲束分別在熱空氣、水浴、水蒸氣、霧化蒸汽的環(huán)境中進(jìn)行4個(gè)溫度梯度和3種時(shí)間步長(zhǎng)的加熱處理.處理后的絲束都放在標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下調(diào)濕24 h，待測(cè).

圖1　超聲波霧化濕熱裝置設(shè)計(jì)圖Fig.1　Scheme of the ultrasonic wave atomizer humidifying and heating setup

1.3　測(cè)試方法

采用冠亞水分測(cè)定儀和AVANCE 400型核磁共振波譜測(cè)試儀分別測(cè)定原樣的回潮率及化學(xué)組成.采用XL-1A型紗線強(qiáng)伸度儀測(cè)試絲束力學(xué)性能(測(cè)試30次，取平均值)，絲束長(zhǎng)度為500 mm，拉伸速度為500 mm/min.采用D/max-2550 PC型X射線多晶衍射儀(XRD)分析絲束的結(jié)晶結(jié)構(gòu)和取向變化，采用PerkinElmer TGA 4000型熱失重分析儀分析絲束的熱分解溫度，采用PerkinElmer DSC 4000型差示掃描量熱分析儀(DSC)分析絲束的玻璃化溫度、結(jié)晶溫度、熔融溫度.

2　結(jié)果和討論

2.1　未處理滌綸復(fù)絲的回潮率和核磁共振氫譜分析

首先對(duì)原樣做了3次回潮率測(cè)試，其平均回潮率高達(dá)1.60%，高于普通滌綸的0.40%. 為了進(jìn)一步探究其中的原因，對(duì)原樣進(jìn)行了核磁共振氫譜分析. 圖2是原樣的氫譜及分子鏈的化學(xué)結(jié)構(gòu)圖.

圖2　未處理滌綸復(fù)絲的核磁共振氫譜

從圖2可以發(fā)現(xiàn)：譜圖中對(duì)應(yīng)的氫質(zhì)子H1都是來(lái)自于精對(duì)苯二甲酸(PTA)中結(jié)構(gòu)單元的芳香族氫質(zhì)子，其對(duì)應(yīng)的化學(xué)位移在8.15左右；氫質(zhì)子H2都是來(lái)源于乙二醇(EG)結(jié)構(gòu)單元的亞甲基氫質(zhì)子，對(duì)應(yīng)的化學(xué)位移在4.75附近[18]；氫質(zhì)子H3主要來(lái)自二甘醇(DEG)的結(jié)構(gòu)單元中的脂肪族氫質(zhì)子，對(duì)應(yīng)的化學(xué)位移在4.20左右[19]；化學(xué)位移為2.12的H4峰為聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯(PBT)分子鏈中丁二醇鏈段的氫質(zhì)子[20].在PET生產(chǎn)中，部分DEG會(huì)進(jìn)入PET鏈中，破壞滌綸(PET)大分子鏈排列的規(guī)整性，并增加非晶區(qū)，降低纖維的結(jié)晶度[21].當(dāng)PBT鏈段在PET鏈中的含量低于6%時(shí)，柔性的PBT鏈段能較顯著地削弱PET分子鏈段的規(guī)整性[20].滌綸分子鏈的規(guī)整性降低，晶區(qū)減小，滌綸回潮率增大.

2.2　未處理滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

未處理滌綸絲束的力學(xué)性能如表1所示.

表1　未處理滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

2.3　熱空氣處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

熱空氣處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能如圖3所示.由圖3可知，經(jīng)過(guò)熱風(fēng)處理，初始模量降低4.93%～14.08%，定伸長(zhǎng)負(fù)荷減少4.03%～16.44%，

(a) 斷裂強(qiáng)力

(b) 斷裂伸長(zhǎng)率

(c) 定伸長(zhǎng)負(fù)荷

(d) 初始模量

斷裂強(qiáng)度降低0.50%～4.15%，斷裂伸長(zhǎng)率最大可提高10.36%.隨著溫度的升高，斷裂強(qiáng)力、斷裂伸長(zhǎng)率總體上呈現(xiàn)先升后降再升的趨勢(shì).溫度為70 ℃時(shí)，可獲得較優(yōu)的初始模量.處理溫度較低時(shí)，時(shí)間對(duì)定伸長(zhǎng)負(fù)荷和初始模量影響較大.當(dāng)溫度較高時(shí)，時(shí)間對(duì)斷裂伸長(zhǎng)率、定伸長(zhǎng)負(fù)荷、初始模量有較大影響.

文獻(xiàn)[22]認(rèn)為滌綸結(jié)構(gòu)存在結(jié)晶區(qū)與非結(jié)晶區(qū)及原纖結(jié)構(gòu)，并含有少量折疊鏈片晶.在加捻及卷繞狀態(tài)下，絲束內(nèi)部受到拉力，纖維內(nèi)部的彈性勢(shì)能增加，外界加熱，內(nèi)應(yīng)力卻隨著溫度的增加而逐漸減小.隨著能量的傳遞激發(fā)了分子的運(yùn)動(dòng)活性，使得大分子鏈段運(yùn)動(dòng)加強(qiáng)，經(jīng)過(guò)劇烈的熱運(yùn)動(dòng)后鏈段上的側(cè)基往往纏結(jié)得更緊密，晶區(qū)的折疊鏈增加，取向下降[23].但今達(dá)公司實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)表明，干熱處理時(shí)，會(huì)出現(xiàn)絲束容易纏結(jié)、整經(jīng)起毛、織物產(chǎn)生歪斜和收縮的情況.

2.4　水浴處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

水浴處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能如圖4所示.由圖4可知，經(jīng)過(guò)水浴處理，斷裂強(qiáng)力、斷裂伸長(zhǎng)率、定伸長(zhǎng)負(fù)荷及初始模量的離散程度增加，初始模量降低(2.46%～13.38%)，定伸長(zhǎng)負(fù)荷減少0.10%～9.40%，斷裂強(qiáng)力下降0.50%～5.00%，斷裂伸長(zhǎng)率最大可提高3.86%.較低溫度和較短處理時(shí)間可以使紗線保持較高的斷裂伸長(zhǎng)率，當(dāng)處理?xiàng)l件為90 ℃、30 min時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率最小.

(a) 斷裂強(qiáng)力

(b) 斷裂伸長(zhǎng)率

(c) 定伸長(zhǎng)負(fù)荷

(d) 初始模量

比較圖3和4發(fā)現(xiàn)，與熱空氣處理相比，水浴處理后總體上試樣斷裂伸長(zhǎng)率有所下降，斷裂強(qiáng)力、定伸長(zhǎng)負(fù)荷、初始模量增大.在水浴處理過(guò)程中，滌綸纖維受熱和濕的共同作用. 試驗(yàn)中所用滌綸的回潮率較高(1.60%)，吸濕后纖維的塑性變形增加，分子間作用的部分解開(kāi)與調(diào)整使得大分子受力的不均勻性得到改善，強(qiáng)力升高.理論上，一方面，吸濕使得大分子鏈間的相互作用減弱，分子滑移增強(qiáng)，利于構(gòu)象變化，初始模量及定伸長(zhǎng)負(fù)荷下降，伸長(zhǎng)增加，但另一方面，由于絲束長(zhǎng)時(shí)間浸沒(méi)在水中，水分更多地附在纖維外部，使得絲束內(nèi)外存在溫度差，對(duì)纖維破壞作用較大，受熱不勻，冷卻后新的結(jié)晶顆粒粗大，特別是對(duì)于高密度卷繞的筒紗，內(nèi)外濕度差異明顯，易導(dǎo)致絲束質(zhì)量下降.較高溫度處理會(huì)導(dǎo)致水的流動(dòng)性增強(qiáng)，存在氣泡，會(huì)額外增加絲束的所受張力，其絲束差異性增大.綜合考慮后發(fā)現(xiàn)，經(jīng)水浴處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能反而下降.

2.5　水蒸氣處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

水蒸氣處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能如圖5所示.由圖5可知，經(jīng)過(guò)水蒸氣處理后，初始模量降低3.52%～10.21%，定伸長(zhǎng)負(fù)荷減少0～11.07%，斷裂強(qiáng)力基本保持不變，斷裂伸長(zhǎng)率提高2.41%～7.47%.在溫度為70 ℃和加熱時(shí)長(zhǎng)為45 min條件下，滌綸絲束有最小的初始模量和較大的斷裂伸長(zhǎng)率，可以取得最好的柔化效果.

蒸汽處理由于汽、水、空氣的共同作用有利于更均勻地加熱，部分水分子粒徑很小，易于進(jìn)入無(wú)定形區(qū)，甚至砌入不完整的晶格，對(duì)模量的改變及應(yīng)力的降低效果會(huì)更好，有利于增強(qiáng)絲束的韌性.但由于蒸汽易冷凝，在絲束的表面會(huì)有部分水滴，不利于絲束內(nèi)應(yīng)力釋放，可能引起后續(xù)加工的色差問(wèn)題.

(a) 斷裂強(qiáng)力

(b) 斷裂伸長(zhǎng)率

(c) 定伸長(zhǎng)負(fù)荷

(d) 初始模量

2.6　霧化蒸汽處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能

啟動(dòng)自制的霧化加濕裝置加濕1～2 min，然后迅速地將溫度升至需要的溫度，內(nèi)部環(huán)境相對(duì)濕度保持在90%～95%.霧化蒸汽處理后滌綸復(fù)絲的力學(xué)性能如圖6所示.

(a) 斷裂強(qiáng)力

(b) 斷裂伸長(zhǎng)率

(c) 定伸長(zhǎng)負(fù)荷

(d) 初始模量

由圖6可知，經(jīng)過(guò)霧化蒸汽處理后，斷裂強(qiáng)力、斷裂伸長(zhǎng)率、定伸長(zhǎng)負(fù)荷及初始模量的離散程度相對(duì)較小，同一測(cè)試指標(biāo)因不同處理?xiàng)l件的差異也較小.其中，初始模量降低8.10%～13.03%，定伸長(zhǎng)負(fù)荷減少4.36%～10.40%，斷裂強(qiáng)力基本保持不變，斷裂伸長(zhǎng)率最大提高4.58%.處理溫度為90 ℃時(shí)，時(shí)長(zhǎng)對(duì)強(qiáng)力的影響較大.在溫度為70 ℃和加熱時(shí)長(zhǎng)為45 min條件下，初始模量由原樣的28.40 cN/dtex下降到24.70 cN/dtex，下降幅度為13.03%.

對(duì)比3種濕熱處理可知，霧化蒸汽的效果最好.超聲霧化加濕，可將霧粒尺寸控制在1～10 μm，霧粒尺寸小，使加濕更均勻.蒸汽是很好的熱傳介質(zhì)，更容易滲透到纖維內(nèi)部，使絲束得到完全處理，對(duì)于減少捻縮和穩(wěn)定捻度效果更好.水分子能在絲束表面不斷交換，可以使水分分布絕對(duì)均勻，并且釋放能量.多系統(tǒng)加熱保證了受熱的均勻性，抑制了“溫度突變的熱沖擊”，有助于分子鏈的調(diào)整和應(yīng)力的釋放.絲束表面有過(guò)多冷凝液滴會(huì)導(dǎo)致額外的殘余應(yīng)力，引起纖維內(nèi)部結(jié)構(gòu)差異等不利因素，會(huì)造成加熱后冷卻緩慢，纖維內(nèi)部的分子相互位置不能很快固定，易造成部分結(jié)晶顆粒粗大[9]，而霧化蒸汽處理能避免冷凝水的產(chǎn)生，可以快速冷卻，使得內(nèi)部分子間的相互位置很快凍結(jié)下來(lái)，形成較多的無(wú)定形區(qū).

2.7　熱濕處理降低模量機(jī)理探討

為了探究熱濕處理?xiàng)l件對(duì)滌綸復(fù)絲模量影響的機(jī)理，選取了原樣和經(jīng)過(guò)熱空氣、水浴、水蒸氣、霧化蒸汽4種條件處理后模量降低最大的試樣進(jìn)行力學(xué)性能、XRD、 TGA、 DSC測(cè)試，從物理性能、內(nèi)部結(jié)構(gòu)、熱學(xué)性質(zhì)方面對(duì)絲束進(jìn)行了全面表征.試樣1-1，1-2，1-3，1-4，1-5分別為原樣，熱空氣70 ℃處理60 min，水浴90 ℃處理30 min，水蒸氣70 ℃處理45 min，霧化蒸汽70 ℃處理45 min.

2.7.1基本力學(xué)性能比較

選取5種試樣的力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果如圖7所示.由圖7可知，與原樣相比，霧化蒸汽處理時(shí)試樣斷裂強(qiáng)力幾乎不變，而熱空氣、水浴、水蒸氣處理時(shí)試樣斷裂強(qiáng)力都有所下降.對(duì)于斷裂伸長(zhǎng)率而言，水浴處理時(shí)試樣斷裂伸長(zhǎng)率降低了7.23%.考慮定伸長(zhǎng)負(fù)荷時(shí)，熱空氣處理時(shí)其降低了16.44%，水浴、水蒸氣、霧化蒸汽處理時(shí)都降低9.40%左右.比較5種試樣，熱空氣處理后，其初始模量降為24.40 cN/dtex，與原樣相比降低了14.08%，降低幅度最大，其中水蒸氣處理時(shí)初始模量減少幅度最小.

(a) 斷裂強(qiáng)力和斷裂伸長(zhǎng)率

(b) 定伸長(zhǎng)負(fù)荷和初始模量

纖維受熱時(shí)，大分子鏈的規(guī)整性會(huì)受到破壞，結(jié)晶度減小，纖維強(qiáng)力會(huì)有一定程度的下降[14， 23]，但由于霧化蒸汽利于小而均勻結(jié)晶的形成，對(duì)纖維強(qiáng)力下降影響較小.水浴不易控制水分子的量，對(duì)纖維內(nèi)部結(jié)構(gòu)的傷害最大，斷裂強(qiáng)力與伸長(zhǎng)率下降最明顯.熱空氣處理加快纖維內(nèi)部分子的運(yùn)動(dòng)尤為顯著[9]，因此應(yīng)力松弛效果最好，定伸長(zhǎng)負(fù)荷下降最明顯.水蒸氣處理會(huì)產(chǎn)生冷凝斑點(diǎn)，當(dāng)水分完全覆蓋了滌綸絲束的表面后，由于重力和水分子本身的黏附力、張力等作用，進(jìn)入滌綸內(nèi)部的分子數(shù)不會(huì)增多，反而會(huì)阻礙水分子的進(jìn)入，不利于初始模量的降低.

2.7.2X射線衍射分析

5種試樣的X射線衍射圖如圖8所示.由圖8可知，在2θ為5°～60°范圍內(nèi)，5種試樣的X射線衍射圖譜很相似.原樣分別在2θ=17.06°，23.05°，25.02°處出現(xiàn)3個(gè)大的銳峰，在2θ=42.44°處出現(xiàn)一個(gè)小的寬的衍射峰.由此可知，滌綸纖維并不具有簡(jiǎn)單的兩相結(jié)構(gòu)，而是結(jié)晶區(qū)與無(wú)定形區(qū)通過(guò)晶區(qū)伸展鏈連接，同時(shí)有一定的空隙存在，即同時(shí)存在片晶與原纖結(jié)構(gòu)[22].經(jīng)過(guò)不同熱濕處理后，滌綸纖維相應(yīng)的衍射峰有一定的偏移，具體結(jié)果如表2所示.

圖8　5種試樣的X衍射圖Fig.8　XRD patterns of five selected samples

試樣編號(hào)衍射峰位置2θ/(°)第1個(gè)第2個(gè)第3個(gè)第4個(gè)結(jié)晶度/%取向度/%1-117.0623.0525.2042.4437.8257.801-217.4022.8025.5842.2835.7856.311-317.1822.5824.5643.1034.8756.721-417.0622.7025.4442.6635.8356.901-516.9222.5625.4142.2634.3756.20

依據(jù)表2和圖8可以發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)熱濕處理，滌綸纖維結(jié)晶度有所下降.這可能是加熱條件在玻璃化溫度附近，而又沒(méi)有達(dá)到結(jié)晶溫度，使得部分結(jié)晶融化，卻難以形成新的結(jié)晶.通過(guò)X射線衍射測(cè)得纖維聚合物中微晶的取向度，發(fā)現(xiàn)在方位角β為0°與90°測(cè)試的譜圖不同，說(shuō)明試樣中晶粒發(fā)生取向.取向度的測(cè)試結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)適當(dāng)?shù)臒釢裉幚砗缶ЯＨ∠蚨葧?huì)小幅度降低.

2.7.3絲束的熱學(xué)性能

5種試樣的TGA和DTGA(微分熱重分析)曲線如圖9所示.由圖9可知，5種試樣的曲線形狀幾乎沒(méi)有任何改變.由于滌綸的降解溫度高，熱穩(wěn)定性好，受到外界較低溫度的作用時(shí)并不能?chē)?yán)重破壞其內(nèi)部結(jié)構(gòu)，這為較低溫度改善滌綸性能提供理論依據(jù).

(a) TGA圖

(b) DTGA圖

5種試樣的DSC測(cè)試結(jié)果如圖10所示.由圖10可知，熱處理后滌綸絲束的玻璃化溫度降低了接近4 ℃. 143 ℃前后出現(xiàn)放熱尖峰，放熱尖峰的溫度也下降了2 ℃左右，這是由滌綸纖維結(jié)晶所導(dǎo)致的結(jié)果.在溫度為253 ℃附近時(shí)出現(xiàn)了尖峰，這是由于滌綸纖維達(dá)到了熔融溫度.

圖10　5種試樣的DSC圖Fig.10　DSC patterns of five selected samples

玻璃轉(zhuǎn)變區(qū)是一個(gè)溫度變化十分敏感的區(qū)域.通常非晶態(tài)高聚物的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度區(qū)模量比玻璃態(tài)的模量低3～4個(gè)數(shù)量級(jí)，在此溫度區(qū)間改變溫度利于降低模量.纖維的玻璃化溫度有一個(gè)波動(dòng)的范圍，當(dāng)處理溫度達(dá)到玻璃化溫度時(shí)，大分子熱運(yùn)動(dòng)可以克服鏈段旋轉(zhuǎn)的位壘，解除“凍結(jié)”狀態(tài)，使得分子的構(gòu)象發(fā)生變化，原有的結(jié)構(gòu)得到舒解，內(nèi)應(yīng)力得到釋放，取向度降低，而部分不穩(wěn)定的結(jié)晶融化[9]，結(jié)晶度減小，故初始模量降低，強(qiáng)力適當(dāng)下降.同時(shí)溫度效應(yīng)加快了應(yīng)力松弛的過(guò)程，使得部分鏈段形成一個(gè)較好的卷曲狀態(tài)，故伸長(zhǎng)率會(huì)有少許提高.

由于所用滌綸的回潮率較高(1.60%)，故水分子對(duì)絲束的作用不可忽視.由于水浴作用不可以精確控制水分子的量及運(yùn)動(dòng)方式，可能加劇熱作用對(duì)其內(nèi)部結(jié)構(gòu)的破壞，導(dǎo)致絲束質(zhì)量下滑.霧化蒸汽加熱可提供更均勻的熱作用，同時(shí)充分利用水分子進(jìn)入非晶區(qū)、甚至部分晶格和晶體的優(yōu)勢(shì)，降低并改善了結(jié)晶度，增大取向度，利于絲束的柔化處理.

3　結(jié)　論

(1) 通過(guò)對(duì)比4種熱處理?xiàng)l件發(fā)現(xiàn)，在霧化蒸汽加熱的情況下，滌綸絲束的綜合使用性能最優(yōu).滌綸本身的吸濕性較低，只有增加進(jìn)入滌綸分子內(nèi)部的水分才能更好地改善絲束的模量，增加伸長(zhǎng)率.

(2) 總體而言，在較低溫度和較高溫度條件，滌綸絲束的初始模量較大、斷裂強(qiáng)度較大、斷裂伸長(zhǎng)率較低.在低溫時(shí)，處理時(shí)間的改變影響絲束模量變化更明顯.濕熱同時(shí)處理對(duì)降低滌綸絲束的模量更有利.

(3) 在滌綸纖維玻璃化溫度附近改變溫度利于分子活化能的增加，水分子的存在形態(tài)和分布對(duì)結(jié)晶的重排和應(yīng)力釋放有一定影響，熱濕處理?xiàng)l件改變了滌綸分子內(nèi)部的結(jié)晶和取向，從而調(diào)整了纖維模量.

[1] 王玉萍.滌綸工業(yè)絲行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀及應(yīng)用研究[J].合成纖維，2011，40(10)：1-5.

[2] 王府梅.服裝面料的性能設(shè)計(jì)[M].上海：東華大學(xué)出版社，2000：210-213.

[3] HUANG L， MCMILLAN R A， APKARIAN R P， et al. Generation of synthetic elastin-mimetic small diameter fibers and fiber networks[J]. Macromolecules， 2000，33(8)：2989-2997.

[4] 蘇州金輝纖維新材料有限公司.一種高吸濕率仿棉滌綸長(zhǎng)絲及其制備方法：102321934A[P].2012-01-18.

[5] DELDIME M， DEWEZ J L， SCHNEIDER Y J， et al. Reactivity assay of surface carboxyl chain-ends of poly(ethylene-terephthalate)(PET) film and track-etched microporous membranes using fluorine labeled and/or 3H-labelled derivatization reagents: Tandem analysis by X-ray photoelectron spectroscopy(XPS) and liquid scintillation counting(LSC)[J]. Applied Surface Science，1995，90(1)：1-14.

[6] BILTRESSES S， ATTOLINI M， MARCHAND-BRYNAERT J. Cell adhesive PET membranes by surface grafting of RGD peptidomimetics[J]. Biomaterials，2005， 26(22)：4576-4587.

[7] 謝倩，黃莉茜，王學(xué)利，等.一步法POY/FDY滌綸混纖絲異收縮性能的表征[J].東華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2010，36(6)：599-603.

[9] 于偉東，儲(chǔ)才元.紡織物理[M].上海，東華大學(xué)出版社，2009：1-117.

[10] ZHAO M L， LI F X， YU J Y， et al. Preparation and characterization of poly(ethylene terephthalate) copolyesters modified with sodium-5-sulfo-bis-(hydroxyethyl)-isophthalate and poly(ethylene glycol)[J]. Journal of Applied Polymer Science， 2014， 131(3)：39823.

[11] WU N N， HUANG L Q， YU J Y. Structure and properties of novel modified polyester fibers[J]. Advanced Materials Research， 2013， 821/822：55-59.

[13] GONG Y， WANG J S， HU J， et al. Influence of pretreatment on the property of PTT fiber[J]. Dyeing and Finishing， 2007， 33(8)：6-8.

[14] KHAN Z A， WANG X G. Yarn setting and hairiness reduction with a steam jet during winding[J]. Fibers and Polymers， 2009， 10(3)：367-370.

[15] SARDAG S. A study about vacuum steaming processes of yarns and their effects on yarn properties[D]. Bursa： Uludag University， 2008：95， 105-109， 158-160.

[17] KARAKAS H C. Comparison between the thermomechanical and structural changes in textured PET yarns after superheated steam and dry heat treatment[J]. Fibers and Polymers， 2004，5(1)：19-24.

[18] 趙明良.新型仿棉共聚酯和纖維的制備及結(jié)構(gòu)性能研究[D].上海：東華大學(xué)紡織學(xué)院，2013：1-73.

[19] YUE Q F， WANG C X， ZHANG L N， et al. Glycolysis of poly(ethylene-terephthalate)(PET) using basic ionic liquids as catalysts[J]. Polymer Degradation and Stability， 2011，96(4)：399-403.

[20] 劉佑習(xí)，童玉華，黃永青，等.PET-PBT共聚酯的結(jié)構(gòu)與結(jié)晶性能[J].高分子材料科學(xué)與工程，1996，12(5)：102-106.

[21] 王朝生，李建武，韓慶祥，等.二甘醇對(duì)滌綸染色性能的影響[J].合成纖維工業(yè)，2009，32(5)：33-35.

[22] LV J， WANG S Y. Analysis and discussion of the modulus-strain curves of poly(ethylene terephthalate) and polyamide industrial yarns[J]. Journal of Applied Polymer Science，2005，95(4)：859-862.

[23] 蔡磊， 李發(fā)學(xué)，王學(xué)利，等.干濕熱處理對(duì)PET/PTT纖維結(jié)構(gòu)與性能的影響[J].合成纖維工業(yè)，2010，33(2)：18-20.