核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片強(qiáng)度分析

戈寶軍　張巍

摘要：核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)在運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子沖片由于高速旋轉(zhuǎn)受到強(qiáng)大的應(yīng)力作用。為了研究轉(zhuǎn)子沖片的強(qiáng)度和其應(yīng)力的影響因素，以驅(qū)動(dòng)電機(jī)的轉(zhuǎn)子為研究對(duì)象，應(yīng)用有限元法建立其三維模型，設(shè)定其參數(shù)值和約束條件，得出轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力云圖并對(duì)其強(qiáng)度進(jìn)行校核，再針對(duì)不同的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速、不同的轉(zhuǎn)子沖片與軸的平均溫度和兩者不同的配合面間靜態(tài)過(guò)盈量，研究這些因素對(duì)轉(zhuǎn)子沖片與軸配合面間接觸壓力和轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力的影響。結(jié)果表明，轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力的最大值出現(xiàn)在軸向通風(fēng)孔處，其應(yīng)力值超出了材料的抗拉極限。靜態(tài)過(guò)盈量越大、轉(zhuǎn)子沖片與軸的溫差越小，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子沖片與軸接觸面壓應(yīng)力越大，轉(zhuǎn)子沖片的Mises等效應(yīng)力最大值越大；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速越高，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子沖片與軸接觸面壓應(yīng)力越小，轉(zhuǎn)子沖片的Mises等效應(yīng)力最大值越大。

關(guān)鍵詞：驅(qū)動(dòng)電機(jī)；轉(zhuǎn)子沖片；強(qiáng)度

中圖分類(lèi)號(hào)：TM32 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1007-2683（2017）01-0008-07

0 引言

核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)是高溫氣冷堆核電站一回路重要的驅(qū)動(dòng)設(shè)備，推動(dòng)冷卻劑（氦氣）在一回路中循環(huán)，完成堆芯熱量與蒸汽發(fā)生器問(wèn)的熱量交換。大型核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)立式、變頻率、高轉(zhuǎn)速、高壓力、功率大，要求它應(yīng)具有較高可靠性和較長(zhǎng)使用壽命，其質(zhì)量能夠得到保障，對(duì)核電站安全運(yùn)行的意義非常重大。

驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑與軸外徑采用過(guò)盈配合，在高速運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子沖片和軸受到較大離心力作用，轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑的形變量大于軸外徑形變量，使得兩者配合面間產(chǎn)生形變差而導(dǎo)致過(guò)盈量減??；同時(shí)電機(jī)運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子沖片與軸產(chǎn)生溫差，導(dǎo)致形變差增大，過(guò)盈量進(jìn)一步減小。當(dāng)轉(zhuǎn)子沖片與軸配合面間形變差等于靜態(tài)配合過(guò)盈量時(shí)，兩者配合面就會(huì)分離造成故障，所以靜態(tài)過(guò)盈量應(yīng)略大于配合面間最大形變差，但靜態(tài)過(guò)盈量的值不宜過(guò)大，增大接觸面靜態(tài)過(guò)盈量會(huì)使轉(zhuǎn)子沖片所受應(yīng)力增大，當(dāng)其應(yīng)力超出抗拉極限時(shí)會(huì)對(duì)電機(jī)造成損壞，因此轉(zhuǎn)子沖片與軸配合面靜態(tài)過(guò)盈量大小的選取和轉(zhuǎn)子沖片強(qiáng)度的校核至關(guān)重要。

文針對(duì)主氦風(fēng)機(jī)葉輪與主軸之間過(guò)盈量、摩擦系數(shù)以及葉輪轉(zhuǎn)速的變化對(duì)接觸壓力的影響進(jìn)行了研究；文應(yīng)用解析法和有限元法得到高速永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子的應(yīng)力大小并對(duì)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比；文通過(guò)數(shù)值計(jì)算和解析計(jì)算得出主氦風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力大小，但兩種方法計(jì)算結(jié)果相差較大；文采用解析法得出碳纖維護(hù)套和轉(zhuǎn)軸中的徑向應(yīng)力、切向應(yīng)力和等效應(yīng)力，并將解析法的計(jì)算結(jié)果與有限元法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析對(duì)比；文以一臺(tái)100kW、60 000 r/min的高速永磁電機(jī)為例，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的保護(hù)套，并對(duì)不同工況下的轉(zhuǎn)子應(yīng)力的分布進(jìn)行了解析法推導(dǎo)，用有限元法對(duì)電機(jī)冷態(tài)和熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的轉(zhuǎn)子強(qiáng)度進(jìn)行了分析和驗(yàn)證。文指出過(guò)盈配合為非線性問(wèn)題，并運(yùn)用了四種非線性算法對(duì)過(guò)盈配合產(chǎn)生的應(yīng)力進(jìn)行了計(jì)算。文論述了溫度變化對(duì)電機(jī)應(yīng)力的影響；通過(guò)以上文獻(xiàn)可知，應(yīng)用有限元法分析由于部件接觸面的過(guò)盈配合和運(yùn)行時(shí)的旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生應(yīng)力的問(wèn)題已經(jīng)成為一種可行和重要的手段；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)子沖片與轉(zhuǎn)軸的溫度和接觸面靜態(tài)過(guò)盈量是影響轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力大小的重要因素。

本文通過(guò)對(duì)核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片靜態(tài)和高速旋轉(zhuǎn)時(shí)的應(yīng)力分析，校核轉(zhuǎn)子沖片是否能夠承受其所受的應(yīng)力，并采用控制變量法，分析轉(zhuǎn)速、溫度和靜態(tài)過(guò)盈量3種因素與核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力、轉(zhuǎn)子沖片和軸配合面接觸壓應(yīng)力的特性和分布的關(guān)系。

1 驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片強(qiáng)度的校核

1.1 轉(zhuǎn)子有限元三維模型

由于電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)具有對(duì)稱(chēng)性，取其1/20建立模型并在兩端截面上施加法向約束，軸向取一個(gè)通風(fēng)槽板和兩側(cè)轉(zhuǎn)子沖片的各一半并約束其軸向位移，銅條和轉(zhuǎn)軸取相應(yīng)的長(zhǎng)度，各力學(xué)參數(shù)如表1所示，有限元模型如圖1所示。

1.2 接觸分析的有限元法

轉(zhuǎn)子沖片與軸之間采用了過(guò)盈配合，曲面之間過(guò)盈配合屬于非線性力學(xué)問(wèn)題。根據(jù)虛功原理，當(dāng)兩個(gè)彈性接觸面組成的系統(tǒng)處于平衡狀態(tài)時(shí)，系統(tǒng)內(nèi)部應(yīng)變能和外界載荷做功是相等的，那么：

δU=δV

系統(tǒng)內(nèi)部應(yīng)變能包括變形、克服接觸面之間阻力的能量，外界載荷做功包括壓力載荷、慣性載荷和節(jié)點(diǎn)力做功?；谑溅腢=δV可建立在有限元基礎(chǔ)上的穩(wěn)態(tài)靜力學(xué)平衡方程：

u（K+K_e，f）=0式中：u為位移矢量；K為單元?jiǎng)偠染仃?；K_e，f為單元基礎(chǔ)剛度矩陣。

1.3 形狀改變比能理論

Von Mises是一種屈服準(zhǔn)則，其值叫做等效應(yīng)力，應(yīng)用有限元軟件計(jì)算得出的轉(zhuǎn)子沖片的“VonMises Stress”即為其Mises等效應(yīng)力。此應(yīng)力遵循材料力學(xué)第四強(qiáng)度理論（形狀改變比能理論），第四強(qiáng)度理論中認(rèn)為形狀改變比能是引起材料發(fā)生塑性屈服的重要因素，當(dāng)畸變能密度v_d達(dá)到材料單向拉伸屈服時(shí)的畸變能密度v_ds時(shí)，材料會(huì)發(fā)生屈服：

1.4 靜態(tài)過(guò)盈量的計(jì)算

要想確定轉(zhuǎn)子沖片與軸之間的靜態(tài)過(guò)盈量，需要得出轉(zhuǎn)子沖片和軸在過(guò)速旋轉(zhuǎn)（4 200 r/min）時(shí)的半徑形變差：

△R=D_tp+D_tn+D_rt-S_tn其中：D_tp為齒、銅條等過(guò)速旋轉(zhuǎn)時(shí)離心力引起的轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)圓半徑變形；D_tn為軛部過(guò)速旋轉(zhuǎn)時(shí)自身離心力在轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)圓引起的半徑變形；D_rt為過(guò)速旋轉(zhuǎn)時(shí)溫升在轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)圓引起的半徑變形；S_tn為軸在過(guò)速旋轉(zhuǎn)時(shí)自身離心力作用下的半徑變形。

得出轉(zhuǎn)子沖片和軸在過(guò)速旋轉(zhuǎn)時(shí)的半徑形變差等于0.21 mm，為最大形變差，靜態(tài)過(guò)盈量應(yīng)略大于此形變差，則靜態(tài)過(guò)盈量可取0.25 mm。

1.5 強(qiáng)度校核結(jié)果與分析

需要考慮到溫度對(duì)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力的影響，靜止時(shí)整體模型溫度為室溫40℃，額定運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子沖片的軛部和齒部、通風(fēng)槽板和導(dǎo)條四者的平均溫度為83℃，過(guò)速時(shí)四者的平均溫度為90℃。為了計(jì)算方便，額定運(yùn)行時(shí)，設(shè)轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條的溫度為83℃，根據(jù)工廠設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)值，轉(zhuǎn)子沖片與軸的溫差在20℃左右，且轉(zhuǎn)子沖片溫度大于軸溫度，這里取溫差15℃，即軸的溫度為68℃；過(guò)速時(shí)溫度做同樣簡(jiǎn)化：轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條的溫度設(shè)為90℃，軸為75℃。

應(yīng)用有限元法計(jì)算轉(zhuǎn)子在靜止、額定旋轉(zhuǎn)（4 000 r/min）、過(guò)速旋轉(zhuǎn)（4 200 r/min）時(shí)的Mises等效應(yīng)力圖，圖2、3、4為轉(zhuǎn)子沖片在三種工況下的Mises等效應(yīng)力云圖，表2為轉(zhuǎn)子沖片各部分Mises等效應(yīng)力值。

由計(jì)算結(jié)果可看出，不同工況下轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力的最大值均出現(xiàn)在軸向通風(fēng)孔處，其Mises等效應(yīng)力值超出了材料的抗拉極限420 MPa，是由于轉(zhuǎn)子沖片和銅條的離心力以及轉(zhuǎn)子沖片與軸的過(guò)盈量在軸向通風(fēng)孔處產(chǎn)生的應(yīng)力集中造成的。轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力高的區(qū)域除了其軸向通風(fēng)孔還有內(nèi)圓和齒根，齒根最大Mises等效應(yīng)力值為325 MPa，在安全范圍內(nèi)。

2 轉(zhuǎn)速、溫度和靜態(tài)過(guò)盈量的改變對(duì)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力的影響

轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速、溫度和轉(zhuǎn)子沖片與軸配合面間靜態(tài)過(guò)盈量的改變將導(dǎo)致轉(zhuǎn)子沖片與軸的接觸面壓應(yīng)力、轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力的變化。

圖5為額定轉(zhuǎn)速時(shí)，轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條為83℃、軸68℃，轉(zhuǎn)子沖片和軸、通風(fēng)槽板和軸的裝配過(guò)盈量為0.25 mm時(shí)轉(zhuǎn)子沖片與軸、通風(fēng)槽板與軸之間接觸面壓應(yīng)力云圖。從圖中可看出，不同軸面線壓應(yīng)力變動(dòng)幅值不同，這里取壓應(yīng)力變動(dòng)幅值較明顯的軸面線L來(lái)研究以上3種因素的改變對(duì)接觸面壓應(yīng)力的影響，沿軸面線L箭頭所指方向?yàn)檎较?，則0～18 mm、31～50 mm處為轉(zhuǎn)子沖片與軸接觸面的壓應(yīng)力，18 mm～31 mm處為通風(fēng)槽板與軸接觸面壓應(yīng)力。

2.1 溫度對(duì)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力的影響

額定轉(zhuǎn)速下，裝配過(guò)盈量為0.25 mm，不同溫差下（轉(zhuǎn)子整體為83℃；軸78℃、轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條為83℃；轉(zhuǎn)子沖片、銅條和通風(fēng)槽板為83℃、軸73℃；轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條為83℃、軸68℃）相同位置處轉(zhuǎn)子沖片與軸的壓應(yīng)力隨溫差變化趨勢(shì)如圖6所示。

由圖可見(jiàn)，額定運(yùn)行時(shí)，同一位置處轉(zhuǎn)子沖片和軸配合面處的接觸壓力隨著兩者溫差的變大而減小，且溫差與接觸應(yīng)力成線性關(guān)系。原因在于溫度變化對(duì)軸的外徑/轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑形變量的影響因素有：材料的線熱脹系數(shù)、軸初始外徑/轉(zhuǎn)子沖片初始內(nèi)徑尺寸、軸/轉(zhuǎn)子沖片變化后溫度與初始溫度之差。公式為

△d=αd₀（t₂-t₁）式中：△d為外徑/內(nèi)徑形變量；α為線熱漲系數(shù)；d₀為外徑/內(nèi)徑初始尺寸；t₂-t₁為變化后溫度與初始溫度之差。

在研究?jī)烧吲浜厦嫣幱捎跍囟茸兓瘜?dǎo)致的形變量時(shí)近似認(rèn)為軸的外徑和轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑是相等的，由于此轉(zhuǎn)子沖片和軸的線熱脹系數(shù)是相近的且兩者初始溫度相同，則由溫度變化導(dǎo)致的轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑和軸外徑的形變差正比于轉(zhuǎn)子沖片與軸變化后溫度之差，即正比于額定運(yùn)行時(shí)兩者的溫差。由于設(shè)定的轉(zhuǎn)子沖片的溫度不小于軸的溫度，則轉(zhuǎn)速、裝配過(guò)盈量不變時(shí)兩者溫差越大配合面過(guò)盈量減少的越多，壓應(yīng)力也減小的越多，同一位置處轉(zhuǎn)子沖片和軸配合面處的接觸壓力將隨著兩者溫差的變大而減小。

表3為額定轉(zhuǎn)速下轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值隨溫差的變化情況（最大Mises等效應(yīng)力值出現(xiàn)在軸向通風(fēng)孔處），可知，隨著溫差的增大，Mises等效應(yīng)力最大值是變小的。

額定轉(zhuǎn)速、靜態(tài)過(guò)盈量為0.25 mm，相同溫差下（轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條溫度103℃，軸溫度88℃；轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條溫度93℃，軸溫度78℃；轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條溫度83℃，軸溫度68℃；轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條溫度73℃，軸溫度58℃；轉(zhuǎn)子沖片、通風(fēng)槽板和銅條溫度63℃，軸溫度48℃）轉(zhuǎn)子沖片和軸配合面沿軸面線壓應(yīng)力變化規(guī)律圖如圖7所示。

由圖可見(jiàn)，軸和轉(zhuǎn)子沖片溫差不變時(shí)相同位置的壓應(yīng)力基本是不變的。是由于轉(zhuǎn)子沖片與軸變化溫度后的溫差相同時(shí)，配合面間由溫度變化產(chǎn)生的形變差基本相同，當(dāng)轉(zhuǎn)速和裝配過(guò)盈量不變時(shí)兩者配合面同一位置的過(guò)盈量相同，接觸面壓應(yīng)力也相同。

當(dāng)溫差不變時(shí)，觀察轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力云圖可知其Mises等效應(yīng)力最大值（最大值在軸向通風(fēng)孔處）是不變的，為452.1 MPa。

2.2 靜態(tài)過(guò)盈量對(duì)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力的影響

靜止、溫差為0℃，5種不同靜態(tài)過(guò)盈量（0.22 mm、0.23 mm、0.25 mm、0.26 mm、0.27 mm）下，軸與轉(zhuǎn)子沖片、軸與通風(fēng)槽板在軸面線上的接觸壓應(yīng)力分布情況如圖8、9所示。

由圖可見(jiàn)，靜止時(shí)同一位置隨著靜態(tài)過(guò)盈量的增加，轉(zhuǎn)子沖片與軸配合面、通風(fēng)槽板與軸配合面處接觸壓力逐漸增大，接觸壓力與裝配過(guò)盈量基本呈線性關(guān)系。同一靜態(tài)過(guò)盈量下轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑與軸外徑的壓應(yīng)力比通風(fēng)槽板內(nèi)徑與軸外徑的壓應(yīng)力大，由于通風(fēng)槽板剛度小于轉(zhuǎn)子沖片剛度，通風(fēng)槽板的變形大，壓應(yīng)力?。辉谵D(zhuǎn)子沖片和通風(fēng)槽板接觸邊緣處內(nèi)徑與軸外徑的壓應(yīng)力有突然增大現(xiàn)象，是配合面的兩端幾何形狀突變產(chǎn)生接觸邊緣應(yīng)力集中造成的。

表4為靜止時(shí)轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值隨靜態(tài)過(guò)盈量的大小變化情況（最大值在軸向通風(fēng)孔處），可知其最大Mises等效應(yīng)力是隨著靜態(tài)過(guò)盈量的增大而增大的。

額定轉(zhuǎn)速下、溫差為0℃，5種不同裝配過(guò)盈量（0.22 mm、0.23 mm、0.24 mm、0.25 mm、0.26 mm）下軸與轉(zhuǎn)子沖片、軸與通風(fēng)槽板接觸面軸面線上壓應(yīng)力分布圖如圖10所示。

與圖8相比，額定轉(zhuǎn)速時(shí)同一裝配過(guò)盈量下轉(zhuǎn)子沖片與軸、通風(fēng)槽板和軸接觸面的壓應(yīng)力明顯比靜止時(shí)降低了，是由于旋轉(zhuǎn)時(shí)離心力使配合面產(chǎn)生形變差致使過(guò)盈量減??；額定轉(zhuǎn)速時(shí)，同一位置隨著裝配過(guò)盈量的增加，轉(zhuǎn)子沖片與軸、通風(fēng)槽板與軸配合面處的接觸壓力增大；同一裝配過(guò)盈量下轉(zhuǎn)子沖片內(nèi)徑與軸外徑的壓應(yīng)力比通風(fēng)槽板內(nèi)徑與軸外徑的壓應(yīng)力小，是轉(zhuǎn)子沖片的離心力大于通風(fēng)槽板的離心力導(dǎo)致的。

觀察計(jì)算結(jié)果，得到額定轉(zhuǎn)速時(shí)轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值（最大值在軸向通風(fēng)孔處）隨靜態(tài)過(guò)盈量增加的變化趨勢(shì)與靜止時(shí)相似，即隨著靜態(tài)過(guò)盈量的增加而增大。

2.3 轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)力的影響

設(shè)計(jì)裝配過(guò)盈量（0.25 mm）、溫差為0℃，6種不同轉(zhuǎn)速（0，2 500 r/min，3 000 r/min，3 500 r/min，4 000 r/min，4 200 r/min）下軸與轉(zhuǎn)子沖片、軸與通風(fēng)槽板接觸面沿軸向壓應(yīng)力分布如圖11所示。

由圖11可見(jiàn)，裝配過(guò)盈量不變而轉(zhuǎn)速逐漸增加時(shí)，轉(zhuǎn)子沖片與軸、通風(fēng)槽板與軸配合面處的接觸壓力逐漸減小；隨著轉(zhuǎn)速的增加緊鄰?fù)L(fēng)槽板兩端的轉(zhuǎn)子沖片與軸的接觸壓力比遠(yuǎn)離通風(fēng)槽板的轉(zhuǎn)子沖片與軸的接觸壓力要減小得多，是由于緊鄰?fù)L(fēng)槽板處的轉(zhuǎn)子沖片除了承受其自身槽內(nèi)銅條的離心力還要承受通風(fēng)槽板處銅條的離心力，離心力增加變形增大接觸壓應(yīng)力減小。

如表5所示，轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值（最大值在軸向通風(fēng)孔處）是隨著轉(zhuǎn)速的增加而增大的。

3 結(jié)論

由以上對(duì)核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片的強(qiáng)度校核和其應(yīng)力影響因素的分析得出如下結(jié)論：

1）核反應(yīng)堆冷卻介質(zhì)驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)子沖片的Mi-ses等效應(yīng)力超出了其材料的抗拉極限，其強(qiáng)度不合格處出現(xiàn)在軸向通風(fēng)孔，建議采用強(qiáng)度更高的材料、改變軸向通風(fēng)孔節(jié)圓直徑的大小或者直接去掉軸向通風(fēng)孔。去掉軸向通風(fēng)孔可以降低轉(zhuǎn)子沖片的最大應(yīng)力點(diǎn)，但電機(jī)的溫升會(huì)有所升高，可采取強(qiáng)迫通風(fēng)冷卻方式降低電機(jī)的溫升。

2）通過(guò)計(jì)算可知，溫度對(duì)轉(zhuǎn)子沖片應(yīng)力有所影響。針對(duì)本臺(tái)電機(jī)，溫度改變對(duì)轉(zhuǎn)子沖片和軸配合面過(guò)盈量的影響主要體現(xiàn)在兩者溫差上，在轉(zhuǎn)速和靜態(tài)過(guò)盈量不變時(shí)，轉(zhuǎn)子沖片和軸的溫差越大，過(guò)盈量越小，接觸面壓應(yīng)力也隨之減小，轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值隨接觸面壓應(yīng)力減小而減小。

3）當(dāng)轉(zhuǎn)速、溫差相同時(shí)裝配過(guò)盈量越大，軸與轉(zhuǎn)子沖片接觸面壓應(yīng)力越大，轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值越大；當(dāng)溫差、過(guò)盈量相同時(shí)轉(zhuǎn)速越高，接觸面壓應(yīng)力越小，且隨著轉(zhuǎn)速的增加緊鄰?fù)L(fēng)槽板兩端的轉(zhuǎn)子沖片與軸的接觸壓力比遠(yuǎn)離通風(fēng)槽板的轉(zhuǎn)子沖片與軸的接觸壓力要減小得多，轉(zhuǎn)子沖片Mises等效應(yīng)力最大值隨著轉(zhuǎn)速的提高而增大。

（編輯：溫澤宇）