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    加氫裝置加熱爐的運(yùn)行優(yōu)化

    2017-03-21 03:50:09王瑩波
    河南化工 2017年2期
    關(guān)鍵詞:航煤預(yù)熱器熱效率

    王瑩波

    (中國(guó)石化洛陽(yáng)分公司,河南洛陽(yáng) 471012)

    ·生產(chǎn)與實(shí)踐·

    加氫裝置加熱爐的運(yùn)行優(yōu)化

    王瑩波

    (中國(guó)石化洛陽(yáng)分公司,河南洛陽(yáng) 471012)

    對(duì)加氫爐設(shè)計(jì)情況進(jìn)行了介紹,從設(shè)備問(wèn)題、燃料質(zhì)量及性質(zhì)變化、重沸爐負(fù)荷變化、加工負(fù)荷調(diào)整頻繁、附屬系統(tǒng)及儀表控制故障等多方面,針對(duì)運(yùn)行中存在的問(wèn)題進(jìn)行了分析,并對(duì)在生產(chǎn)檢修中過(guò)程中采取的更新設(shè)備、優(yōu)化生產(chǎn)方案、加強(qiáng)重沸爐負(fù)荷控制、優(yōu)化三門(mén)一板操作等優(yōu)化操作措施進(jìn)行了說(shuō)明,介紹了取得的節(jié)能效果,提出了今后優(yōu)化的建議。

    節(jié)能降耗;爐管;熱負(fù)荷;熱效率

    0 前言

    中國(guó)石化洛陽(yáng)分公司三聯(lián)合車間有三套加氫裝置:260萬(wàn)t/a直柴加氫裝置、76萬(wàn)t/a航煤加氫裝置及76萬(wàn)t/a催柴加氫裝置。目前由于催柴加氫裝置處于停工期間,故實(shí)際運(yùn)行加熱爐四臺(tái):直柴反應(yīng)爐F3401及重沸爐F3402,航煤反應(yīng)爐F3201及重沸爐F3202。目前由于加熱爐存在瓦斯組分波動(dòng)大、負(fù)荷變化頻繁、設(shè)計(jì)落后、設(shè)備老化等問(wèn)題,影響了加熱爐的熱效率[1]。

    1 加氫裝置加熱爐簡(jiǎn)介

    1.1 柴油加氫裝置加熱爐

    260萬(wàn)t/a柴油加氫裝置反應(yīng)加熱爐F3401和分餾塔底重沸爐 F3402均是2010年建成投用。F3401設(shè)計(jì)熱負(fù)荷11 800 kW,爐型為單排雙面輻射立管立式爐。該爐通過(guò)空氣預(yù)熱器回收煙氣余熱,配置了相應(yīng)的風(fēng)機(jī)、快開(kāi)風(fēng)門(mén)等輔助設(shè)備。

    F3402為輻射對(duì)流型圓筒爐。設(shè)計(jì)熱負(fù)荷為20 200 kW,設(shè)置了余熱鍋爐等節(jié)能設(shè)備以回收煙氣余熱。F3402設(shè)計(jì)采用油氣混燒火嘴,并在地面上設(shè)置負(fù)荷可調(diào)式空氣預(yù)熱器,和配置的引風(fēng)機(jī)、鼓風(fēng)機(jī)及相應(yīng)控制系統(tǒng)一起實(shí)現(xiàn)火嘴的高效燃燒。

    1.2 航煤加氫裝置加熱爐

    76萬(wàn)t/a航煤加氫裝置反應(yīng)加熱爐F3201和分餾塔底重沸爐F3202均為圓筒爐,設(shè)計(jì)熱負(fù)荷均為7.56 MW。二爐均設(shè)有空氣預(yù)熱器以回收煙氣余熱,配置了相應(yīng)的風(fēng)機(jī)、風(fēng)門(mén)等輔助設(shè)備。

    2 操作中存在問(wèn)題分析

    2.1 F3201和F3202空氣預(yù)熱器、燃燒器等老化、腐蝕

    F3201和F3202空氣預(yù)熱器自20世紀(jì)90年代投用至今,已發(fā)生多處腐蝕穿孔現(xiàn)象,不僅不能實(shí)現(xiàn)空氣預(yù)熱,且由于其泄漏后空氣側(cè)有阻燃?xì)怏w(氮?dú)?,直接影響了火嘴的燃燒狀況,經(jīng)常導(dǎo)致F3201火焰頻繁發(fā)生熄火現(xiàn)象。同時(shí)航煤二爐還存在燃燒器和風(fēng)門(mén)嚴(yán)重老化、燃燒器內(nèi)部襯里嚴(yán)重?fù)p壞、燃燒器外部配件銹蝕嚴(yán)重、風(fēng)道蝶閥密封性能差、爐墻外壁溫度超標(biāo)等問(wèn)題。

    2.2 加熱爐負(fù)荷頻繁調(diào)整

    由于直柴加氫裝置柴油加氫實(shí)施間歇性生產(chǎn)國(guó)四或國(guó)五柴油的方案,因此根據(jù)生產(chǎn)要求,生產(chǎn)國(guó)五柴油期間需要較高的反應(yīng)苛刻度,反應(yīng)器床層溫升較生產(chǎn)普通柴油時(shí)增加較多,這就導(dǎo)致了F3401負(fù)荷大幅降低。因此,加熱爐的燃燒情況也隨加工方案而頻繁調(diào)整,不僅增大了操作難度,也給襯里的長(zhǎng)周期運(yùn)行帶來(lái)了沖擊。

    在生產(chǎn)中由于航煤處理量的提高,航煤反應(yīng)溫度由原來(lái)的265℃提至290℃,直接導(dǎo)致F3201熱負(fù)荷變大。而F3201燃燒器為自然通風(fēng),在負(fù)荷變化時(shí)燃燒工況波動(dòng)較大。具體表現(xiàn)有:燃燒期間火嘴燃燒狀況不盡相同(有發(fā)飄發(fā)黃的、有全藍(lán)的),并有脫火現(xiàn)象發(fā)生;點(diǎn)火過(guò)程中部分火嘴易熄火;調(diào)整過(guò)程中易出現(xiàn)閃爆等。

    同時(shí)隨著裝置處理量的變化,也使加氫裝置的重沸爐F3202及F3402負(fù)荷隨之變化,調(diào)整頻繁。由于航煤加氫裝置處理量及反應(yīng)溫度較原設(shè)計(jì)偏低較多,航煤分餾塔底重沸爐負(fù)荷僅為1.3 MW,占設(shè)計(jì)負(fù)荷(7.56 MW)的17%,氧含量控制異常困難,導(dǎo)致F3202對(duì)流室氧含量長(zhǎng)期在9%上下;實(shí)際生產(chǎn)中直柴加氫裝置原料不足,而且生產(chǎn)方案調(diào)整相對(duì)頻繁,加之上游裝置調(diào)整所帶來(lái)的負(fù)荷變化等原因,導(dǎo)致其重沸爐負(fù)荷在60%~105%間頻繁調(diào)整。

    2.3 加熱爐存在漏風(fēng)現(xiàn)象

    爐子漏風(fēng)點(diǎn)主要是各種爐壁表面的結(jié)合處縫隙、各種表面開(kāi)口處的縫隙。包括對(duì)流室頂、對(duì)流室箱蓋板、輻射室人孔門(mén)、激波吹灰器爆破彎頭密封口、集合管與箱蓋板連接處等。同時(shí)內(nèi)部保溫材料的脫落、損壞也增大了散熱損失。

    2.4 瓦斯系統(tǒng)壓力不穩(wěn)、燃料氣臟,影響加熱爐平穩(wěn)操作

    在運(yùn)行中不僅燃料氣壓力、組分等的變化會(huì)影響各爐的工況,而且由于瓦斯內(nèi)雜質(zhì)燃燒后產(chǎn)生酸性氣體,易產(chǎn)生腐蝕,運(yùn)行中發(fā)生了瓦斯罐底排凝線彎頭出現(xiàn)裂縫、瓦斯軟管泄漏、管線及設(shè)備頻繁堵塞等問(wèn)題,導(dǎo)致了加熱爐調(diào)整的困難。另外直柴重沸爐F3402還專設(shè)了兩個(gè)瓦斯尾氣燃燒火嘴,其量少,且不穩(wěn)定,對(duì)該爐操作也有影響。

    2.5 附屬系統(tǒng)及儀表控制的影響

    各爐應(yīng)用了空氣預(yù)熱器、鼓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)和先進(jìn)控制系統(tǒng),但在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,風(fēng)機(jī)等輔助系統(tǒng)及儀表故障較多,特別是爐F3201和F3202煙道擋板和風(fēng)機(jī)出口蝶閥老化,基本失去調(diào)節(jié)作用;另外由于F3202長(zhǎng)明燈自保閥引壓線測(cè)壓點(diǎn)位置設(shè)置錯(cuò)誤(測(cè)壓點(diǎn)設(shè)置在自勵(lì)式調(diào)節(jié)閥后),導(dǎo)致其正常處于壓力低低聯(lián)鎖自保狀態(tài)(閥聯(lián)鎖關(guān)閉),長(zhǎng)明燈不能投用,給安全生產(chǎn)造成了很大困擾。

    3 優(yōu)化和解決措施

    3.1 采用新型燃燒器、更新空氣預(yù)熱器及附屬管道

    根據(jù)爐F3201的工況,分析其工況惡化的根本原因是加熱爐瓦斯與空氣混合不均勻,現(xiàn)有的燃燒器老化不匹配,為此在線采用了新型鼠籠式結(jié)構(gòu)的后置預(yù)混式燃燒器進(jìn)行了全部更換。同時(shí)增上了瓦斯分支管線就地壓力表和瓦斯調(diào)節(jié)閥后壓力至DCS系統(tǒng)的遠(yuǎn)傳儀表,豐富了監(jiān)控手段。在2015年大檢修中對(duì)航煤爐F3201和F3202擾流子空氣預(yù)熱器及其附屬的腐蝕管道進(jìn)行了整體更換,消除了空氣預(yù)熱器內(nèi)漏現(xiàn)象。

    3.2 優(yōu)化生產(chǎn)方案和操作

    柴油加氫生產(chǎn)國(guó)五柴油期間,由于反應(yīng)苛刻度提高后,反應(yīng)放熱增加,加熱爐負(fù)荷降低,通過(guò)熄滅F3401全部主火嘴,只對(duì)稱留用部分長(zhǎng)明燈的措施,從而節(jié)約瓦斯氣約250 Nm3/h;同時(shí),考慮到只有部分長(zhǎng)明燈燃燒,耗氧極少,通過(guò)停運(yùn)反應(yīng)爐鼓風(fēng)機(jī)及引風(fēng)機(jī),每小時(shí)實(shí)現(xiàn)節(jié)電40.5 kW·h。

    在航煤處理量和反應(yīng)溫度提高的工況下,加熱爐F3201熱負(fù)荷也同步變大。在實(shí)際生產(chǎn)中通過(guò)摸索新型鼠籠式結(jié)構(gòu)的后置預(yù)混式燃?xì)鈬婎^的燃燒經(jīng)驗(yàn),優(yōu)化風(fēng)門(mén)配風(fēng),適當(dāng)?shù)亟档推浠鹧娓叨鹊却胧?shí)現(xiàn)了F3201的高效燃燒。在此基礎(chǔ)上,對(duì)F3202及F3402的進(jìn)料溫度加強(qiáng)監(jiān)控,根據(jù)處理量的變化提前優(yōu)化,特別是對(duì)重沸爐四路進(jìn)料的流量進(jìn)行嚴(yán)格控制,加強(qiáng)了對(duì)爐F3402余熱鍋爐的優(yōu)化操作;并且針對(duì)F3202實(shí)際運(yùn)行負(fù)荷較低的情況,熄掉部分主火嘴,較好地保證了加熱爐在低氧含量情況下火焰的正常燃燒。

    3.3 全面堵漏、爐子內(nèi)襯噴涂反輻射涂料

    為切實(shí)防止漏風(fēng)損失,車間對(duì)各臺(tái)爐子的具體情況進(jìn)行了全面統(tǒng)計(jì)后統(tǒng)一使用漿料、保溫材料等進(jìn)行了集中整改填補(bǔ);同時(shí)在2015年大檢修中對(duì)四臺(tái)加熱爐內(nèi)襯噴涂反輻射涂料,并加強(qiáng)了看火窗的管理,基本消除了漏風(fēng)問(wèn)題。

    3.4 穩(wěn)定瓦斯壓力及組成、通過(guò)檢修中處理管線及閥門(mén)堵塞問(wèn)題

    在運(yùn)行中及時(shí)穩(wěn)定燃料氣壓力、組分等,控制好直柴重沸爐F3402兩個(gè)瓦斯尾氣燃燒火嘴的流量,減少因瓦斯壓力及組成變化引起的加熱爐操作波動(dòng);在檢修中通過(guò)對(duì)航煤瓦斯罐底排液線進(jìn)行了疏通,底部各閥門(mén)進(jìn)行了更換,消除了瓦斯罐底排液管線堵塞的隱患;通過(guò)對(duì)瓦斯系統(tǒng)閥門(mén)進(jìn)行了檢修,對(duì)阻火器及瓦斯噴槍進(jìn)行了全面拆裝清洗,對(duì)所屬管線進(jìn)行吹掃等措施消除了管線及閥門(mén)的堵塞問(wèn)題。

    3.5 增上風(fēng)機(jī)調(diào)速系統(tǒng)、更新?lián)醢宓仍O(shè)備

    在2015年大檢修中對(duì)航煤爐F3201和F3202煙道擋板和風(fēng)機(jī)出口蝶閥進(jìn)行了更換,特別是爐F3202增上了風(fēng)機(jī)永磁調(diào)速系統(tǒng),可有效控制風(fēng)量;同時(shí)對(duì)F3202長(zhǎng)明燈自保閥引壓線測(cè)壓點(diǎn)問(wèn)題進(jìn)行了移位整改,消除了隱患。

    4 直接和間接經(jīng)濟(jì)效益

    經(jīng)檢修和優(yōu)化,加氫各加熱爐的熱效率均控制在較高的水平,直柴加氫裝置按2015年生產(chǎn)模式(一年中120 d生產(chǎn)國(guó)五柴油)計(jì)算:則停用鼓、引風(fēng)機(jī)后,每小時(shí)節(jié)電40.5 kW·h,累計(jì)年節(jié)約:40.5× 24×120×0.58=3.92萬(wàn)元;熄滅F3401全部主火嘴后,該爐節(jié)約瓦斯250Nm3/h,則可節(jié)約:250× 0.68/1 000×24×120×3 464=169.6萬(wàn)元/a(電、瓦斯單價(jià)均按當(dāng)前結(jié)算價(jià)計(jì)),而且停用風(fēng)機(jī)后,縮短了風(fēng)機(jī)的運(yùn)行時(shí)間,提高了設(shè)備的運(yùn)行壽命,節(jié)省了檢維修費(fèi)用。特別是隨著空氣預(yù)熱器、風(fēng)機(jī)永磁調(diào)速系統(tǒng)等節(jié)能設(shè)備的投用,使F3201其反應(yīng)爐熱效率由87.6%提高到了90.1%;航煤F3202在實(shí)際負(fù)荷為1.19 MW(設(shè)計(jì)負(fù)荷7.56 MW)偏低情況下,通過(guò)操作優(yōu)化,熱效率也達(dá)到89.57%,效果顯著。

    表1 2015年優(yōu)化和措施實(shí)施后各爐實(shí)際熱效率與設(shè)計(jì)值比較表

    從表1可看出,F(xiàn)3201等各爐的熱效率達(dá)到和超過(guò)了原設(shè)計(jì)值,節(jié)能效果顯著(因正常運(yùn)行中F3401火嘴全熄,故表格中未列出)。

    5 結(jié)論

    綜上所述,經(jīng)過(guò)裝置技術(shù)改造及優(yōu)化操作,加氫裝置加熱爐熱效率有了明顯提高。在實(shí)際運(yùn)行中,通過(guò)采取加強(qiáng)管理、勤調(diào)三門(mén)一板等措施,保持輻射室拱型部位爐膛負(fù)壓在-20~-10 Pa、對(duì)流室氧含量在3%左右,實(shí)現(xiàn)燃?xì)饬客諝饬康淖罴哑ヅ涫莾?yōu)化控制的要點(diǎn),可有效提高熱效率。同時(shí)采取適當(dāng)措施凈化系統(tǒng)瓦斯,將進(jìn)一步提高爐子燃燒效果,提高熱效率。

    [1] 中國(guó)石油化工集團(tuán)公司人事部編.汽(煤、柴)油加氫裝置操作工[M].1版.北京:中國(guó)石化出版社,2009: 135.

    TQ051.5

    B

    1003-3467(2017)02-0035-03

    2016-12-16

    王瑩波(1971-),男,石油煉制工程師,國(guó)家注冊(cè)安全工程師,從事重整及加氫裝置的生產(chǎn)管理工作,電話:13526988636。

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