邊界層轉(zhuǎn)捩與壓縮拐角分離流動(dòng)的非定常作用

解少飛, 宮 建,*, 高 波, 楊學(xué)軍, 沈 清

(1. 中國(guó)航天空氣動(dòng)力技術(shù)研究院, 北京 100074; 2. 北京宇航系統(tǒng)工程研究所, 北京 100076)

邊界層轉(zhuǎn)捩與壓縮拐角分離流動(dòng)的非定常作用

解少飛1, 宮 建1,*, 高 波2, 楊學(xué)軍2, 沈 清1

(1. 中國(guó)航天空氣動(dòng)力技術(shù)研究院, 北京 100074; 2. 北京宇航系統(tǒng)工程研究所, 北京 100076)

為了認(rèn)識(shí)激波與轉(zhuǎn)捩邊界層之間的相互作用，選取壓縮拐角模型為研究對(duì)象，在高超聲速風(fēng)洞中開(kāi)展了激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾試驗(yàn)研究。試驗(yàn)在FD-20炮風(fēng)洞中進(jìn)行，試驗(yàn)馬赫數(shù)為8，雷諾數(shù)0.5×107～2×107/m。試驗(yàn)采用了薄膜電阻溫度計(jì)和常規(guī)壓力傳感器，分別測(cè)量壓縮拐角周圍的熱流和壓力分布。根據(jù)干擾區(qū)上下游的邊界層流態(tài)，將試驗(yàn)分為兩部分：層流/湍流干擾和轉(zhuǎn)捩/湍流干擾。對(duì)比分析了邊界層轉(zhuǎn)捩發(fā)生在干擾區(qū)時(shí)的熱流分布、壓力分布以及脈動(dòng)熱流的非定常特性。研究結(jié)果表明，激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾的熱流和壓力分布特征，不同于常規(guī)的層流干擾和湍流干擾，其介于二者之間。層流/湍流干擾的熱流和壓力分布特征類似于層流干擾；轉(zhuǎn)捩/湍流干擾的熱流和壓力分布特征類似于湍流干擾?；ルp譜分析結(jié)果表明，當(dāng)邊界層轉(zhuǎn)捩發(fā)生在分離區(qū)時(shí)，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)同時(shí)出現(xiàn)并增長(zhǎng)。當(dāng)兩者幅值足夠大時(shí)，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)會(huì)與分離泡脈動(dòng)發(fā)生非線性耦合作用。這種耦合作用會(huì)誘導(dǎo)出新的頻率特征的脈動(dòng)結(jié)構(gòu)，從而使分離區(qū)內(nèi)的脈動(dòng)量顯著增加。

邊界層轉(zhuǎn)捩；壓縮拐角；轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)；分離泡脈動(dòng)；非定常作用

0 引 言

激波/邊界層干擾是高超聲速飛行器上普遍存在的流動(dòng)現(xiàn)象。在逆壓梯度下誘導(dǎo)邊界層分離，分離區(qū)域出現(xiàn)分離激波、再附激波、激波振蕩等復(fù)雜流動(dòng)現(xiàn)象，飛行器的氣動(dòng)力/熱性能受到嚴(yán)重影響。高超聲速飛行器在飛行過(guò)程中，其激波分離區(qū)附近的邊界層或從層流過(guò)渡到湍流(如再入階段和巡航加速階段)，或是從湍流過(guò)渡到層流(如爬升階段)，轉(zhuǎn)捩邊界層不可避免的會(huì)與激波發(fā)生相互作用。多年來(lái)，研究者對(duì)層流和湍流條件下的激波/邊界層干擾開(kāi)展了大量的實(shí)驗(yàn)和計(jì)算研究[1-4]，然而激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾問(wèn)題較少研究。盡管如此，Dolling[5-6]指出這類激波-邊界層干擾很可能發(fā)生在進(jìn)氣道入口和飛行器其他外部位置。因此，開(kāi)展這項(xiàng)研究在理論上和應(yīng)用上都具有很大的意義。

低超聲速方面，Chapman等[7]實(shí)驗(yàn)研究了低馬赫數(shù)(Ma=0.4～3.6)下的激波/邊界層干擾現(xiàn)象的流動(dòng)規(guī)律，涉及壓縮拐角、前臺(tái)階、入射激波等多種幾何外形。研究發(fā)現(xiàn)，相同來(lái)流條件下，層流和轉(zhuǎn)捩干擾時(shí)分離區(qū)比湍流情況大很多；雷諾數(shù)增加轉(zhuǎn)捩干擾的分離區(qū)長(zhǎng)度減小，但層流和湍流情況下變化不大。

高超聲速方面，Heffner[8]在馬赫數(shù)5條件下研究了雷諾數(shù)對(duì)激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾的影響，并指出雷諾數(shù)增加導(dǎo)致分離區(qū)減小。Kaufman等[9]在研究鈍翼干擾時(shí)發(fā)現(xiàn)來(lái)流邊界層為轉(zhuǎn)捩時(shí)，對(duì)稱面分離區(qū)尺度隨雷諾數(shù)增加而減小。然而，Pate[10]則發(fā)現(xiàn)馬赫數(shù)5條件下的激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾，雷諾數(shù)對(duì)分離區(qū)長(zhǎng)度影響不大。Schuelein[11]在馬赫數(shù)6條件下實(shí)驗(yàn)測(cè)量了入射激波中的轉(zhuǎn)捩干擾。研究發(fā)現(xiàn)，相同雷諾數(shù)下轉(zhuǎn)捩干擾的峰值熱流高于湍流干擾，激波入射位置的來(lái)流邊界層湍流度越高，分離泡越小。Benay等[12]在軸對(duì)稱外形(中空?qǐng)A柱與裙的組合)上也發(fā)現(xiàn)了轉(zhuǎn)捩干擾下熱流高于湍流干擾的現(xiàn)象。Schrijer和Scarano[13]對(duì)這一現(xiàn)象進(jìn)行了解釋，認(rèn)為這是轉(zhuǎn)捩出現(xiàn)在再附點(diǎn)R附近導(dǎo)致的。上述研究雖涉及了激波/邊界層干擾中的轉(zhuǎn)捩問(wèn)題，但僅局限于雷諾數(shù)效應(yīng)、熱流分布等現(xiàn)象研究，對(duì)其非定常特性的研究尚屬空白。

國(guó)內(nèi)李素循研究團(tuán)隊(duì)[14-15]也對(duì)激波/邊界層干擾現(xiàn)象開(kāi)展了系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)和計(jì)算研究，包括不同的邊界層流態(tài)(層流和湍流)，不同外形(鈍舵，壓縮拐角和噴流等)以及不同的實(shí)驗(yàn)狀態(tài)(馬赫數(shù)和雷諾數(shù)等)，但對(duì)激波/邊界層干擾中的轉(zhuǎn)捩問(wèn)題，尚未涉及。

本文在FD-20風(fēng)洞中，以楔角15°的壓縮拐角為研究對(duì)象，利用薄膜電阻溫度計(jì)和壓力傳感器，開(kāi)展激波/邊界層干擾與邊界層轉(zhuǎn)捩的研究，取得邊界層轉(zhuǎn)捩發(fā)生在分離區(qū)周圍時(shí)的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)特征，探索邊界層轉(zhuǎn)捩與壓縮拐角分離流動(dòng)之間的非定常作用。

1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備、模型與狀態(tài)

1.1 風(fēng) 洞

實(shí)驗(yàn)在中國(guó)航天空氣動(dòng)力技術(shù)研究院的FD-20炮風(fēng)洞中進(jìn)行，如圖 1所示。這是一座高超聲速脈沖型風(fēng)洞。驅(qū)動(dòng)段長(zhǎng)10 m，內(nèi)徑160 mm，被驅(qū)動(dòng)段長(zhǎng)15 m，內(nèi)徑130 mm，噴管出口直徑為480 mm，試驗(yàn)段為直徑1.6 m×2 m。該風(fēng)洞可提供馬赫數(shù)為5～15的均勻流場(chǎng)，相應(yīng)的Reynolds數(shù)模擬范圍為Re=1.0×106～6.0×107(1/m)。試驗(yàn)氣流總溫可達(dá)1200 K，根據(jù)不同高低壓匹配運(yùn)行方式，炮風(fēng)洞運(yùn)行時(shí)間為15～60ms，激波風(fēng)洞運(yùn)行時(shí)間為1～5 ms。

1.2 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ团c測(cè)點(diǎn)位置

圖2給出了模型上測(cè)點(diǎn)位置示意圖。平板長(zhǎng)500 mm，寬400 mm；楔板長(zhǎng)200 mm，寬400 mm，楔角15°。楔板前緣(即拐角位置)到平板前緣的距離為300 mm。模型表面沿流向安裝兩列測(cè)點(diǎn)，分別為L(zhǎng)ine-1和Line-2。Line-1上安裝薄膜電阻溫度計(jì)，用于表面熱流測(cè)量；Line-2上安裝壓力傳感器，用于表面壓力測(cè)量。為了盡可能精確的捕捉激波分離點(diǎn)S和再附點(diǎn)R的位置，在Line-1上使用了整體式傳感器。整體式傳感器可以使測(cè)點(diǎn)的間距更小，本次實(shí)驗(yàn)采用的間距為5 mm。其余位置相鄰測(cè)點(diǎn)間距為10 mm。

1.3 實(shí)驗(yàn)狀態(tài)

流場(chǎng)實(shí)際校測(cè)自由來(lái)流馬赫數(shù)為Ma=7.97。驅(qū)動(dòng)段壓力為6 MPa～30 MPa，實(shí)現(xiàn)來(lái)流單位雷諾數(shù)Re=5×106～1.8 ×107/m。風(fēng)洞有效運(yùn)行時(shí)間約為20 ms。詳細(xì)實(shí)驗(yàn)狀態(tài)如表1所示。

表1 實(shí)驗(yàn)狀態(tài)Table 1 Experimental condition

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

激波/轉(zhuǎn)捩邊界層干擾，可能存在兩種情況：1) 初始邊界層為層流(即分離點(diǎn)S上游為層流)，轉(zhuǎn)捩發(fā)生在分離區(qū)內(nèi)；2) 分離點(diǎn)S上游為轉(zhuǎn)捩邊界層。因此，按照分離區(qū)上下游的邊界層流態(tài)，將實(shí)驗(yàn)中的激波/邊界層干擾分為兩類：層流/湍流干擾和轉(zhuǎn)捩/湍流干擾，并對(duì)這兩種激波/邊界層干擾分別討論分析。

2.1 熱流和壓力分布

兩類干擾的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)無(wú)較大差異，均由分離激波、再附激波和分離泡等組成，如圖3所示。主要的差異在于熱流和壓力分布。

圖4顯示了層流/湍流干擾情況下的熱流和壓力分布規(guī)律。Re=5.12×106/m時(shí)，壓力在分離點(diǎn)S(x=-0.075 m)前緩慢上升，分離點(diǎn)S下游出現(xiàn)一個(gè)較長(zhǎng)的壓力平臺(tái)，平臺(tái)壓力大約為未擾動(dòng)靜壓的2倍。在拐角上游，壓力再次上升，在x=0.05 m(P點(diǎn))附近達(dá)到峰值，之后逐漸下降為靜壓9.2倍時(shí)趨于常數(shù)。此時(shí)與二維無(wú)黏流斜激波理論計(jì)算得到的激波前后壓力比p2/p1=9.25基本吻合。熱流在分離前緩慢下降，與基于參考溫度法[16-17]計(jì)算的平板層流理論解吻合。分離點(diǎn)S下游，受到分離泡影響，熱流迅速降低，在分離區(qū)熱流達(dá)到最低點(diǎn)后開(kāi)始上升，形成明顯的“凹”型分布。之后拐角附近熱流迅速上升并達(dá)到峰值，熱流峰值位置與壓力峰值基本一致。雷諾數(shù)增加到Re=6.56×106/m時(shí)，參數(shù)分布形態(tài)基本不變，但分離區(qū)長(zhǎng)度減小。

圖5顯示了轉(zhuǎn)捩/湍流干擾情況下的熱流和壓力分布規(guī)律。Re=1.40×107/m時(shí)，分離區(qū)內(nèi)的熱流凹陷減小，這是轉(zhuǎn)捩或湍流剪切層中脈動(dòng)結(jié)構(gòu)導(dǎo)致的熱流上升和分離泡導(dǎo)致的熱流下降相互作用的結(jié)果，此時(shí)壓力平臺(tái)也減?。籖e=1.75×107/m時(shí)，轉(zhuǎn)捩在分離點(diǎn)S下游附近迅速完成，使得湍流剪切層在分離區(qū)內(nèi)起主導(dǎo)作用，湍流產(chǎn)生的高熱流導(dǎo)致熱流凹陷幾乎消失。

總之，層流/湍流干擾時(shí)，分離區(qū)內(nèi)的剪切層流態(tài)以層流和轉(zhuǎn)捩為主，熱流和壓力受到分離泡的影響較大，熱流和壓力分布類似于純層流干擾的情況，呈現(xiàn)出了熱流凹陷和壓力平臺(tái)的形態(tài)；轉(zhuǎn)捩/湍流干擾時(shí)，分離點(diǎn)S下游附近轉(zhuǎn)捩迅速完成，湍流是分離區(qū)及其下游的主要流態(tài)，此時(shí)分離泡較小，熱流凹陷和壓力平臺(tái)受湍流結(jié)構(gòu)影響逐漸消失。

2.2 非定常作用分析

在高超聲速激波/邊界層干擾過(guò)程中，存在三種擾動(dòng)結(jié)構(gòu)：1) 邊界層內(nèi)的擾動(dòng)，如第二模態(tài)不穩(wěn)定波和G?rtler渦，其頻率最高大約為幾十千到幾百千赫茲量級(jí)；2) 分離區(qū)內(nèi)的擾動(dòng)，主要由不穩(wěn)定的分離泡產(chǎn)生，其頻率大約為幾千到十幾千赫茲量級(jí)；3) 激波振蕩誘導(dǎo)的擾動(dòng)，一般出現(xiàn)在湍流干擾的分離點(diǎn)S和再附點(diǎn)R附近，其頻率大約為幾百到一千赫茲量級(jí)。由于三種擾動(dòng)的頻率跨度較大，很難用一種傳感器同時(shí)捕捉，因此，本部分僅考慮25 kHz以下的擾動(dòng)量變化，分析這些擾動(dòng)的流向分布、主導(dǎo)頻率以及相互作用。傳感器采用薄膜電阻溫度計(jì)，選用50 kHz采樣頻率。需要指出的是，由于激波振蕩擾動(dòng)出現(xiàn)的區(qū)域很小，大約僅為幾倍的邊界層厚度量級(jí)，本文實(shí)驗(yàn)未捕捉到該現(xiàn)象。

· 熱流脈動(dòng)量分布

熱流的均方根值是反映熱流脈動(dòng)程度最直觀的參數(shù)之一。本文利用熱流脈動(dòng)與平均熱流值的比值的均方根值分析不同類型干擾下的熱流脈動(dòng)量分布。

圖6顯示了不同類型干擾下熱流脈動(dòng)量分布與未擾動(dòng)平板熱流脈動(dòng)的比較結(jié)果。圖中，B表示無(wú)擾動(dòng)平板邊界層的轉(zhuǎn)捩起始位置，E表示轉(zhuǎn)捩終止位置，x=0為拐角位置。在無(wú)擾動(dòng)平板上，熱流脈動(dòng)的變化僅受邊界層流態(tài)的影響。層流邊界層中，熱流脈動(dòng)較低，并隨擾動(dòng)波增長(zhǎng)，熱流脈動(dòng)小幅增加；轉(zhuǎn)捩邊界層中，擾動(dòng)波快速增加，熱流脈動(dòng)相應(yīng)增加；隨著擾動(dòng)波的破碎，脈動(dòng)熱流降低，并逐漸進(jìn)入湍流邊界層。圖中可以看出，轉(zhuǎn)捩/湍流干擾時(shí)，轉(zhuǎn)捩在分離點(diǎn)S上游發(fā)生，在分離區(qū)內(nèi)結(jié)束。在分離區(qū)內(nèi)，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)發(fā)生耦合，誘導(dǎo)出更高幅值的熱流脈動(dòng)，因此，熱流脈動(dòng)量峰值稍高于未擾動(dòng)平板的脈動(dòng)峰值。層流/湍流干擾時(shí)，轉(zhuǎn)捩完全發(fā)生在分離區(qū)內(nèi)。轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)的耦合現(xiàn)象更加明顯，熱流脈動(dòng)量顯著增加，熱流脈動(dòng)量的增長(zhǎng)速度也高于未擾動(dòng)平板邊界層?？傮w來(lái)說(shuō)，相對(duì)于轉(zhuǎn)捩/湍流干擾，層流/湍流干擾會(huì)引起更高的脈動(dòng)熱流峰值。

·分離區(qū)內(nèi)脈動(dòng)結(jié)構(gòu)的非線性作用

當(dāng)轉(zhuǎn)捩在分離區(qū)內(nèi)發(fā)生時(shí)，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)在分離區(qū)內(nèi)同時(shí)出現(xiàn)。它們是否會(huì)發(fā)生非線性相互作用，以哪種形式相互作用。本部分將利用互雙譜分析方法[18]對(duì)這一問(wèn)題展開(kāi)討論。

互雙譜分析方法，首先利用連續(xù)小波變換計(jì)算時(shí)間序列信號(hào)中不同頻率下的小波系數(shù)，然后通過(guò)計(jì)算小波系數(shù)之間的相關(guān)系數(shù)，最終得到不同頻率之間的耦合關(guān)系。其基本公式為：

Cbio=

其中，W(f,t)、W(f1,t)和W(f2,t)分別表示時(shí)間序列信號(hào)中不同尺度對(duì)應(yīng)的小波系數(shù)。Cbio表示不同頻率對(duì)應(yīng)的小波系數(shù)的相關(guān)系數(shù)。如果頻率為f、f1和f2的特征信號(hào)相互間是獨(dú)立的，那么相關(guān)系數(shù)近似為0；若相關(guān)系數(shù)較高(一般認(rèn)為大于0.5)，則說(shuō)明這三個(gè)信號(hào)的耦合程度較高；若f1和f2完美耦合，其相關(guān)系數(shù)會(huì)是1，但這僅僅是理想的情況。因此，互雙譜系數(shù)值在0到1之間。

圖7和圖8顯示了層流/湍流干擾(Re=5.12×106/m)時(shí)，不同位置擾動(dòng)波的非線性相互作用云圖。層流邊界層在激波的干擾下，在x=-0.075 m處發(fā)生分離，但分離區(qū)內(nèi)流動(dòng)仍保持層流。在分離泡擾動(dòng)的影響下，x=-0.032 m～-0.022 m附近熱流開(kāi)始增長(zhǎng)，轉(zhuǎn)捩開(kāi)始。轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)的非線性作用首先出現(xiàn)在x=-0.022 m處。擾動(dòng)沿流向發(fā)展，非線性作用逐漸增長(zhǎng)，在x=-0.017 m～-0.012 m附近達(dá)到最強(qiáng)。之后逐漸減弱，在x=-0.007m下游消失。在整個(gè)非線性作用過(guò)程中，分離泡脈動(dòng)的頻率在0～5 kHz之間，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)則在5 kHz～20 kHz左右。

圖9和圖10顯示了轉(zhuǎn)捩/湍流干擾(Re=1.75×107/m)時(shí)，不同位置擾動(dòng)波的非線性相互作用云圖。x=-0.065 m位于分離點(diǎn)S上游的轉(zhuǎn)捩邊界層中，未出現(xiàn)擾動(dòng)的非線性作用。在分離點(diǎn)S附近x=-0.032 m處，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)發(fā)生非線性作用，主要位于f1=3～8 kHz，f2=15～23 kHz范圍內(nèi)，屬于和頻作用。由于激波/邊界層干擾發(fā)生在邊界層轉(zhuǎn)捩后期，邊界層內(nèi)的擾動(dòng)已經(jīng)開(kāi)始衰減，非線性作用也沿流向逐漸降低。在x=-0.022 m處下游消失。需要指出的是，x=-0.027 m處的低頻區(qū)域(f1=-2～2 kHz，f2=2～4 kHz)出現(xiàn)的非線性作用是不同頻段的分離泡脈動(dòng)相互耦合造成的。

3 結(jié) 論

本文利用試驗(yàn)手段對(duì)壓縮拐角誘導(dǎo)的激波/邊界層干擾開(kāi)展研究，對(duì)比了層流/湍流干擾和轉(zhuǎn)捩/湍流干擾的現(xiàn)象差異，發(fā)現(xiàn)上游邊界層流態(tài)會(huì)影響熱流和壓力分布特征。對(duì)比兩種干擾與未擾動(dòng)平板的脈動(dòng)熱流分布，發(fā)現(xiàn)層流/湍流干擾會(huì)導(dǎo)致比轉(zhuǎn)捩/湍流干擾更高的脈動(dòng)峰值。利用互雙譜分析方法，從頻域角度分析了轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)的非耦合作用。研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)轉(zhuǎn)捩發(fā)生在分離區(qū)時(shí)，轉(zhuǎn)捩脈動(dòng)與分離泡脈動(dòng)的相互作用，會(huì)誘導(dǎo)出更高的脈動(dòng)能量。這會(huì)嚴(yán)重影響飛行器舵面、進(jìn)氣道唇口等部位的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。

本文雖對(duì)激波/邊界層干擾問(wèn)題得到了新的認(rèn)識(shí)，但仍留有遺憾。高超聲速邊界層中主要的脈動(dòng)結(jié)構(gòu)頻率很高(約100 kHz以上)，而本文僅對(duì)25 kHz以下的脈動(dòng)結(jié)構(gòu)開(kāi)展了研究。另外，傳感器間距較大，未捕捉到激波震蕩。上述兩點(diǎn)，將是后期研究的重點(diǎn)。

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Unsteady interaction between transitional boundary layer and flow separation in compression corner

Xie Shaofei1, Gong Jian1,*, Gao Bo2, Yang Xuejun2, Shen Qing1

(1.ChinaAcademyofAerospaceAerodynamics,Beijing100074,China; 2.ChinaAstronautResearchandTrainingCenter,Beijing100076,China)

The experiments of shock wave/transitional boundary layer interaction were performed in FD-20 wind tunnel to study the interactions between shock wave and transitional boundary layer. The experimental model was compression corner. The Mach number is 8, and the Reynolds number 0.5×107～2×107/m. Film resistance thermometers and pressure sensors were used in the experiments to measure the distributions of the heat flux and the pressure. According to the state of boundary layer in the upstream and downstream of the separation region, the experiment was divided into laminar/turbulence interference part and transition/turbulence interference part. The distributions of parameters and unsteady characteristics of heat flux fluctuations were compared in separation region where transition occurred. The experimental results show that the characteristics of the distributions of transitional interaction are different from those of the turbulence interaction and the laminar interaction. Cross-bispectrum analysis shows that the transitional fluctuations and the separation bubble fluctuations appear and grow simultaneously with the boundary layer transition occurring in separation region. The transitional fluctuations may interact with the separation bubble fluctuations nonlinearly, when the amplitudes of the both fluctuations are large enough. The fluctuation structures with new frequency characteristics are induced, leading to remarkable increment of the amplitudes of the fluctuations.

boundary layer transition; compression corner; transitional fluctuations; separation bubble fluctuations; unsteady interaction

0258-1825(2017)01-0129-07

2015-07-21;

2015-11-19

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(基金編號(hào):11372296);武器裝備預(yù)研基金項(xiàng)目(9140A13040413HT71001)

解少飛(1986-),男,河北,博士,工程師,研究方向:高超聲速?gòu)?fù)雜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)及實(shí)驗(yàn)技術(shù). E-mail: flying_1125@126.com

宮建*(1976-),男,遼寧,碩士,研究員,研究方向:高超聲速風(fēng)洞試驗(yàn)技術(shù). E-mail: 13641040905@139.com

解少飛, 宮建, 高波, 等. 邊界層轉(zhuǎn)捩與壓縮拐角分離流動(dòng)的非定常作用[J]. 空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào), 2017, 35(1): 129-135.

10.7638/kqdlxxb-2015.0104 Xie S F, Gong J, Gao B, et al.Unsteady interaction between transitional boundary layer and flow separation in compression corner[J]. Acta Aerodynamica Sinica, 2017, 35(1): 129-135.

V211.3

A doi: 10.7638/kqdlxxb-2015.0104