快速壓縮(膨脹)機的湍流問題和光學診斷優(yōu)化方法

吳東遠， 李雪松， 董雪， 許敏

(1. 上海交通大學汽車電子控制技術(shù)國家工程實驗室， 上海 200240；2. 明尼蘇達大學托馬斯·墨菲發(fā)動機研究實驗室， 明尼阿波利斯 55414)

快速壓縮(膨脹)機的湍流問題和光學診斷優(yōu)化方法

吳東遠1， 李雪松2， 董雪1， 許敏1

(1. 上海交通大學汽車電子控制技術(shù)國家工程實驗室， 上海 200240；2. 明尼蘇達大學托馬斯·墨菲發(fā)動機研究實驗室， 明尼阿波利斯 55414)

回顧了典型快速壓縮(膨脹)機的基本原理和結(jié)構(gòu)特征，并闡述了快速壓縮(膨脹)機運行時缸內(nèi)存在的湍流問題。此外，結(jié)合各研究實例中的典型測試方法，重點介紹了在快速壓縮(膨脹)機研究中用于速度場、溫度和濃度測量的光學診斷技術(shù)，并闡述了目前光學診斷技術(shù)應用于快速壓縮(膨脹)機的測試能力及其局限性。

快速壓縮(膨脹)機； 光學診斷； 湍流； 流場測量

隨著世界范圍內(nèi)對環(huán)境問題以及能源可持續(xù)發(fā)展的進一步關(guān)注，利用新能源，例如電能、氫能、或天然氣等其他替代能源驅(qū)動車輛的方法正在受到較多的關(guān)注。然而，不可否認的是，新技術(shù)尚存在各種各樣的問題，利用新興能源是否可以降低排放仍有待探討。傳統(tǒng)碳氫燃料發(fā)動機在很長的一段時間內(nèi)仍將在汽車行業(yè)中處于主導地位。因此，實現(xiàn)節(jié)能減排不應只是依賴新式能源，同時也應針對現(xiàn)有內(nèi)燃機技術(shù)進行改良，以實現(xiàn)能源優(yōu)化利用的目的。

在直噴汽油機系統(tǒng)中，隨著排放標準的日趨嚴格，研究者們越來越多地關(guān)注顆粒物排放較多的工況，如冷起動[1]。此外，隨著壓縮比的提高，爆震診斷也成為近年來的研究重點。無論是控制顆粒物排放還是抑制爆震，都需要對缸內(nèi)燃燒的瞬態(tài)過程進行充分研究。例如，為尋求減少顆粒物排放的途徑，需要對燃燒反應中某些關(guān)鍵自由基以及炭黑顆粒的瞬態(tài)濃度及溫度分布有充分的掌握。近些年來，國際上越來越多的學者選擇采用快速壓縮(膨脹)機(rapid compression(expansion)machine)作為試驗平臺。快速壓縮(膨脹)機是針對內(nèi)燃機特點設(shè)計的試驗設(shè)備。相比于光學發(fā)動機，其燃燒室結(jié)構(gòu)更簡單，因此更適合用來驗證計算模型；而且缸蓋的可視化設(shè)計更易于進行缸內(nèi)診斷；此外，快速壓縮(膨脹)機的起始條件以及壁溫等邊界條件更容易控制。

快速壓縮機與一般單缸內(nèi)燃機相似，通過控制活塞運動以實現(xiàn)可控燃燒。為了更精確地控制活塞運動，快速壓縮(膨脹)機一般利用液壓控制和氣壓控制實現(xiàn)預期燃燒。快速壓縮(膨脹)機多被用于反應機理研究，然而相比其他燃燒分析設(shè)備，如激波管以及管式反應器，應用快速壓縮(膨脹)機進行機理分析尚存在一定的局限性。造成這種局限性的主要原因之一是快速壓縮(膨脹)機運行過程中在缸內(nèi)存在的湍流問題。盡管快速壓縮(膨脹)機設(shè)計的初衷是消除湍流的影響進行均質(zhì)燃燒， 然而目前的快速壓縮(膨脹)機設(shè)計并不能完全有效消除湍流。這一觀點也逐漸被學術(shù)界加以討論并給予認可[2-6]。

目前，對于快速壓縮機內(nèi)殘余湍流的研究仍處于發(fā)展階段。Grogan等[2]對快速壓縮機缸內(nèi)湍流Re數(shù)及Da數(shù)進行了研究，并將缸內(nèi)燃燒情況按Re數(shù)和Da數(shù)進行燃燒區(qū)域劃分。本研究對多臺不同的快速壓縮(膨脹)機進行工況分析，認為列舉的快速壓縮(膨脹)機試驗中均存在一定程度的湍流干擾，并不能完全實現(xiàn)預期的均質(zhì)燃燒。同樣的結(jié)論也被Jeffery等人[3]加以深入探討。因此，深入了解快速壓縮(膨脹)機內(nèi)的湍流現(xiàn)象對提高設(shè)備性能、深化理論理解等具有重要意義；同時，此項研究會為新一代燃燒模式以及新一代車用發(fā)動機的研制和開發(fā)奠定重要的理論基礎(chǔ)，從而有助于實現(xiàn)我國能源戰(zhàn)略與發(fā)展要求。

由于缸內(nèi)燃燒的強烈瞬態(tài)特性，傳統(tǒng)診斷手段，如熱電偶，由于其侵入性及不理想的時間響應等問題，很難被應用在快速壓縮(膨脹)機的研究中[7]。其他類型傳感器，例如壓力傳感器，僅能提供有限的整體設(shè)備運行信息，而不能提供空間解析能力。近年來，隨著激光和成像技術(shù)的發(fā)展，光學診斷憑借其非侵入式、高時間/空間分辨率、選擇性強的特點，受到了學術(shù)界的廣泛關(guān)注。目前，光學診斷技術(shù)已被廣泛應用在光學發(fā)動機及快速壓縮(膨脹)機缸內(nèi)的瞬時溫度測量、中間產(chǎn)物濃度測量、速度場測量、噴霧診斷、炭煙診斷等方面。雖然光學診斷技術(shù)正在受到科研界的進一步重視，但目前其仍具有局限性。

因此，本綜述將對目前快速壓縮(膨脹)機的現(xiàn)狀和其存在的湍流問題加以介紹，并對應用于快速壓縮(膨脹)機的光學診斷技術(shù)的測試能力及其局限性加以總結(jié)。

1 快速壓縮(膨脹)機原理簡介

快速壓縮(膨脹)機保留實際發(fā)動機中活塞—氣缸結(jié)構(gòu)，不同之處在于活塞不再由曲柄連桿機構(gòu)驅(qū)動，而是由其他方式(主要為液壓或氣壓)驅(qū)動。相比實際單缸發(fā)動機，快速壓縮(膨脹)機能夠保證混合氣溫度、壓力、組分等初始狀態(tài)按試驗者的要求配置，沒有殘余廢氣以及進氣行程引起的湍流等其他干擾因素。另外，一般而言，快速壓縮(膨脹)機缸蓋處通常沒有類似發(fā)動機中的配氣機構(gòu)，需要試驗前充入試驗要求的混合氣體進行預混燃燒。但近年來也有利用快速壓縮機進行直噴燃燒分析的嘗試[8-9]。

世界范圍內(nèi)目前有多家研究機構(gòu)設(shè)計并搭建了各自的快速壓縮(膨脹)機設(shè)備[10-17]。一種典型的快速壓縮機的結(jié)構(gòu)設(shè)計見圖1。該快速壓縮機主要由氣壓腔、液壓腔和燃燒室三部分串聯(lián)組成。連桿將燃燒室活塞、液壓腔活塞以及氣壓腔活塞耦合在一起。試驗前氣壓腔和液壓腔均充入高壓介質(zhì)相互平衡，電磁閥控制液壓腔泄壓，平衡破壞，活塞得以開始運動?；钊臏p速和制動依靠液壓腔內(nèi)配合間隙很小的環(huán)槽結(jié)構(gòu)形成很大的液壓油剪切力來實現(xiàn)。當缸內(nèi)發(fā)生燃燒反應甚至爆震，氣壓腔內(nèi)的高壓空氣也足以將活塞一直保持在上止點位置。本類快速壓縮機的優(yōu)點是設(shè)計相對成熟，控制靈敏度和精確度較高；而其缺點是設(shè)計加工難度較大、控制液壓氣壓傳動相對困難、進行多次壓縮膨脹過程困難等。同時還有針對已有快速壓縮(膨脹)機的改進設(shè)計，例如利用機械方式進行傳動[18]，或者利用自由活塞運動方式的設(shè)計(見圖2)[7,19]。

圖1 典型液壓/氣壓快速壓縮機主體裝配圖[10]

圖2 自由活塞快速壓縮機示意圖[7]

快速壓縮(膨脹)機中最常見的診斷方法為利用壓力傳感器進行缸內(nèi)壓力實時監(jiān)控，同時，針對燃燒產(chǎn)物的采樣，氣相色譜分析也是常見的分析診斷手段。對快速壓縮(膨脹)機的其他重要參數(shù)，例如溫度、反應瞬時中間產(chǎn)物分布和燃燒室內(nèi)速度場等，應用傳統(tǒng)的測量方法并不能得到滿意的測量結(jié)果。在傳統(tǒng)測量方法中(如熱電偶測溫法或熱線測速法)，探測器均需要伸入燃燒腔，這不僅會對燃燒產(chǎn)生影響，同時由于燃燒的惡劣環(huán)境，探測器的正常工作狀態(tài)也經(jīng)常難以維系。為對缸內(nèi)溫度進行分析測量，研究人員常應用絕熱核心假設(shè)(adiabaticcorehypothesis)進行缸內(nèi)溫度估算[13,20-21]：

式中：T1和Tc分別為燃燒腔初始溫度和壓縮后絕熱核心溫度；p1和pc為初始壓力和壓縮壓力；γ為絕熱指數(shù)。絕熱核心假設(shè)認為在快速壓縮機壓縮過程當中，燃燒腔中心部分經(jīng)歷了絕熱等熵的壓縮過程，快速壓縮機熱邊界層并不對其造成影響。盡管絕熱核心假設(shè)經(jīng)常被應用于快速壓縮機相關(guān)理論分析，但數(shù)篇文獻從數(shù)值模擬上和試驗分析中均證明了絕熱核心假設(shè)的應用局限性[6,13,22]?？焖賶嚎s機應用平活塞在壓縮過程中產(chǎn)生的上行渦流引起壁面低溫氣體侵入溫度較為均勻的核心部分，由此導致絕熱核心的破壞(見圖3)。為應對此問題，研究者一般會在活塞設(shè)計中加入容納近壁面渦流的環(huán)槽結(jié)構(gòu)，用于抑制該渦流對燃燒室中心區(qū)域的侵入。即便如此，因燃燒腔設(shè)計和活塞運動帶來的湍流仍然會導致溫度分布的不均勻，而以上擾動很難通過絕熱核心假設(shè)來表達。因此現(xiàn)階段，快速壓縮(膨脹)機的設(shè)計尚不能完美實現(xiàn)流場與化學反應解耦，這也要求研究人員對燃燒腔內(nèi)殘余湍流及預混氣的非均質(zhì)性進行定量分析，從而實現(xiàn)深化理論分析和優(yōu)化試驗設(shè)計的目的。

圖3 應用粒子成像測速法分析燃燒腔內(nèi)渦流現(xiàn)象[6]

2 光學診斷在湍流及不均質(zhì)性診斷中的應用

光學診斷技術(shù)因其優(yōu)異的響應性、非侵入性、多維性等能力，已成為廣泛應用的燃燒診斷技術(shù)。一般而言，該技術(shù)使用脈沖激光或連續(xù)激光作為光源，利用光學相機或光學傳感器作為探測器，獲得光學診斷信息，從而分析燃燒或者流場性質(zhì)。光學診斷技術(shù)常利用各類光學現(xiàn)象進行測量分析，例如基于光線吸收的吸收光譜技術(shù)，基于散射的拉曼散射、瑞利散射和多重散射技術(shù)，基于受激放大輻射的激光誘導熒光技術(shù)，基于化學熒光的診斷技術(shù)，等等。這些技術(shù)旨在解決反應流中的重要參數(shù)測量問題，例如溫度測量、濃度測量、速度場分析、光學性質(zhì)分析等。

然而，現(xiàn)有光學技術(shù)在時間和空間解析度、可測工況范圍等方面仍不能完全滿足對快速壓縮(膨脹)機的測量需求， 因此現(xiàn)有光學診斷技術(shù)仍需要進一步完善。本研究將從不同的測量目的，包括速度場、溫度場和濃度場測量上介紹具有代表性的光學技術(shù)及其在應用中的能力和局限性。

2.1 快速壓縮(膨脹)機中的速度場測量

盡管針對發(fā)動機的速度場測量十分普遍，應用于快速壓縮(膨脹)機中的速度場測量卻并不是十分常見。這主要是因為學術(shù)界認為快速壓縮(膨脹)機內(nèi)的速度場較為簡單且易于估計，因此未能對速度場測量給予足夠的重視。然而，近年來數(shù)量有限的速度場分析均揭露了快速壓縮(膨脹)機中可觀的湍流問題。因此可以預計今后將會有更多的針對快速壓縮(膨脹)機中速度場的分析。

快速壓縮(膨脹)機中的測速方法主要為粒子成像測速法(particle imaging velocimetry, PIV)。粒子成像測速法常利用片狀激光或大直徑激光束照射探測區(qū)域，并在探測區(qū)域添加示蹤粒子，通過觀測不同時間點示蹤粒子對激光的散射來推斷探測區(qū)域的流場。粒子成像測速法主要具有空間和時間解析率高、能夠解析二維和三維速度場分布等優(yōu)點。

在粒子成像測速法相關(guān)工作中，Guibert等人[5]以一臺裝有活塞位置傳感器、以液壓伺服閥控制的快速壓縮機為研究對象，采用粒子成像測速法研究了湍流的形成和分布情況。該研究中使用的RCM主體部分由直徑不相等的壓縮腔和燃燒室組成，燃燒腔采用石英玻璃環(huán)作為光學窗口。為產(chǎn)生不同特征的湍流，試驗中在燃燒室和壓縮腔之間加入一張孔板，通過改變孔板上孔的數(shù)量和大小來形成不同特征的湍流。試驗中采用粒子成像測速法對燃燒腔內(nèi)速度場進行分析。該方法利用527 nm片狀激光作為光源，使用淀粉TWR/溶膠R972混合物作為示蹤粒子。試驗中分別使用1-己烯、PRF90、甲基環(huán)戊烷、PFR100四種滯燃期差別較大的燃料，來分析滯燃期與湍流衰減時間對燃燒點火的影響。該研究通過粒子成像測速法證實了燃燒腔內(nèi)湍流的存在，也推斷了燃燒腔內(nèi)湍流強度對判定快速壓縮機點火燃燒區(qū)域(體積式燃燒或混合式燃燒)具有顯著的影響。在其他研究[6]中，作者還利用粒子成像測速法證實了活塞運動過程中上升渦流的侵入和湍流衰減等現(xiàn)象。Ben-Houidi等人[23]也應用粒子成像測速法觀測到了同樣的上行渦流現(xiàn)象(見圖4)。

在以上試驗中，粒子成像測速法可以高速(高至10 kHz)測量缸內(nèi)二維流場，并清晰顯示出燃燒腔內(nèi)存在的渦流等湍流現(xiàn)象。然而粒子成像測速法仍然存在其不足之處。首先，粒子成像測速法由于應用光的彈性散射現(xiàn)象，干擾信號和噪聲不易被排除；其次，常用示蹤粒子由于其化學性質(zhì)，在燃燒過程中會同時參與反應，導致燃燒階段流場無法識別。

圖4 粒子成像測速法和甲苯激光誘導熒光測溫法結(jié)果[23]

2.2 快速壓縮(膨脹)機中的溫度場測量

由于快速壓縮(膨脹)機中溫度場的不均勻性，對燃燒腔內(nèi)的溫度場測量是目前相對比較熱門的研究課題。溫度測量是燃燒診斷需要解決的關(guān)鍵問題之一，目前也有多種光學診斷技術(shù)被應用于快速壓縮(膨脹)機的溫度分布診斷中。

在已有測溫方法中，應用比較普遍的是激光誘導熒光測溫法(Laser-induced fluorescence thermometry)和瑞利散射測溫法(Rayleigh scattering thermometry)。激光誘導熒光測溫法主要利用示蹤物質(zhì)(如丙酮或甲苯)的熒光量子產(chǎn)率受溫度變化而影響的物理現(xiàn)象進行溫度測量，其優(yōu)勢是可以進行高空間解析度的二維溫度測量。

Mittal等[13]應用激光誘導熒光測溫法對一臺快速壓縮機設(shè)備進行了近似定量測溫的研究。研究中使用的熒光物質(zhì)為丙酮，并利用279 nm激光激發(fā)。該研究對溫度為室溫273 K、壓力4.4 MPa的丙酮/氮氣混合氣體進行了標定，發(fā)現(xiàn)標定誤差僅±4 K。之后該研究又利用上述標定方法、絕熱假設(shè)和實測壓力數(shù)據(jù)對燃燒腔內(nèi)溫度分布進行了近似定量分析。試驗得出的溫度分布結(jié)果表明活塞環(huán)槽結(jié)構(gòu)(見圖5a)有效地減小了燃燒腔內(nèi)的溫度差異(見圖5b與圖5c)，圖中橫坐標0表示氣缸中心。

圖5 丙酮PLIF試驗裝置和結(jié)果[13]

Strozzi等[24]應用了激光誘導熒光法對一臺方形活塞快速壓縮機設(shè)備進行了測溫。這項研究采用甲苯為示蹤物質(zhì)，波長266 nm的激光為激發(fā)光源。該研究利用現(xiàn)有的甲苯熒光量子產(chǎn)率隨溫度變化的曲線，測量了甲苯熒光光譜受燃燒腔內(nèi)壓力變化的影響，從而實現(xiàn)了對快速壓縮機壓縮過程中的溫度測量。該試驗結(jié)果證明了絕熱核心假設(shè)與甲苯測溫法的一致性，但是也表明快速壓縮機在運行過程存在三個階段的非穩(wěn)態(tài)氣動熱過程以及冷區(qū)域，從而也表明了對快速壓縮機進行溫度標定的重要性。

激光誘導熒光測溫法盡管已經(jīng)在快速壓縮(膨脹)機的測溫中得到了初步的滿意結(jié)果，但其仍存在其不足之處。首先，與粒子成像測速法類似，常用的示蹤物質(zhì)會在壓縮過程中通過熱分解[25]或者氧猝滅[26]過程逐漸消耗，進而影響熒光的形成以及信噪比；在燃燒過程中示蹤物質(zhì)會參與化學反應以致測量無法正常進行。其次， 誘導熒光法測溫的靈敏區(qū)間范圍較小，同時本方法的靈敏度會隨溫度升高而降低。最后，加入示蹤物質(zhì)的濃度必須維持在一個合適的范圍之內(nèi)，濃度過低會導致信號強度過低，而濃度過高將導致示蹤物質(zhì)改變?nèi)剂系幕瘜W性質(zhì)。

除激光誘導熒光測溫法之外，瑞利散射測溫法也是常見的快速壓縮機測溫方法。瑞利散射測溫法主要是通過散射現(xiàn)象推斷物質(zhì)的數(shù)量密度，從而根據(jù)氣體定律計算溫度分布。然而，瑞利散射測溫法同樣也是利用光的彈性散射現(xiàn)象，因此噪聲和干擾極大地影響了其精度。為克服以上缺點，能夠有效移除背景噪聲的過濾瑞利散射(filteredRayleighscattering, FRS)方法更經(jīng)常被應用于實際工況下的溫度測量。過濾瑞利散射方法通過吸收效應移除與入射激光相同波長的背景光，吸收介質(zhì)一般為碘蒸氣[27]或汞蒸氣[28]。

Clarkson等[29]同時采用一維瑞利散射和平面激光誘導熒光測溫法對燃燒室的溫度場進行了測定。試驗中使用過氧化二叔丁基(di-t-butyl peroxide，DTBP)，因為該燃料反應過程中自然生成丙酮，因此丙酮被當做激光誘導熒光法的示蹤物質(zhì)。該研究中這兩種方法均未進行標定，所以沒有實現(xiàn)定量測量以及比較。但從試驗結(jié)果上來看，瑞利散射信號未能分辨出此時燃燒室核心區(qū)與邊緣區(qū)約50 K的溫度差異，而激光誘導熒光測溫法體現(xiàn)了這一不均勻性，這指出了激光誘導熒光相比瑞利散射測溫的性能優(yōu)越性。

可調(diào)諧半導體激光吸收光譜技術(shù)(tunablediodelaserabsorptionspectroscopy, TDLAS)作為常見和相對低成本的激光測溫技術(shù)，也被利用于快速壓縮(膨脹)機的溫度測量應用?？烧{(diào)諧半導體激光吸收光譜技術(shù)是一種視線上平均的(line-of-sight)溫度和物質(zhì)量濃度測量技術(shù)，常被用于小分子物質(zhì)，如二氧化碳、水蒸氣、一氧化氮等的溫度和物質(zhì)量濃度測量。該技術(shù)可以實現(xiàn)較高的時間分辨率(20～100 kHz)，溫度計算過程簡便易行，抗干擾能力也比較突出。

Uddi等[30]利用雙線可調(diào)諧半導體激光吸收光譜技術(shù)對一臺快速壓縮機設(shè)備進行了定量測溫的研究。 該試驗采用較低頻率的激光源(100 Hz)對7.6 μm附近水的吸收光譜進行了分析測量，結(jié)果表明標定溫度誤差在5 K以內(nèi)，實際溫度測量不確定性在500～1 300 K，0.1～2 MPa工況下為0.6%～1.6%，此測量能力很大程度上超過了其他的光學溫度測量方法。

可調(diào)諧半導體激光吸收光譜技術(shù)可在其他方法不適用的工況下進行測量，一般也不需要添加額外的示蹤物質(zhì)，但該技術(shù)的缺點也十分明顯。視線測量技術(shù)只能得到激光沿程溫度和量濃度的平均值，也就是說該技術(shù)不具有良好的空間解析能力。這個問題對于應用該技術(shù)對快速膨脹機進行瞬時狀態(tài)測量，尤其對溫度的不均勻性測量是一個巨大挑戰(zhàn)。

還有其他光學技術(shù)也常被應用于溫度測量，例如相干反斯托克斯—拉曼散射等方法，但是由于其在快速壓縮膨脹機測溫中的應用并不廣，因此不在此進行贅述。

2.3 快速壓縮(膨脹)機中的濃度測量

快速壓縮(膨脹)機中的濃度測量對象常為燃燒中間產(chǎn)物，如OH，CH等。常用的診斷方法為激光誘導熒光技術(shù)或化學熒光技術(shù)。一般來講，濃度場一般用來分析火焰燃燒情況，推斷溫度等其他物理量以及反應的進程等，并非測量的最終目的。

M. P?schl等人[31]應用化學熒光方法在一臺快速壓縮膨脹機設(shè)備上研究了缸內(nèi)溫度不均勻性對爆震的影響(見圖6)。本試驗采用幀率15 000 fps的高速相機配以窄帶濾光片捕捉OH和CH化學熒光信號。圖6中p1和p2為布置于燃燒室不同位置的壓力測點，沒有爆震發(fā)生時兩者重合。從圖6中可以看到冷焰過程中出現(xiàn)較強的CH信號，OH信號則出現(xiàn)在隨后發(fā)生的主燃燒階段前期。研究還嘗試在缸蓋上布置50束光學纖維用于捕捉火焰化學發(fā)光信號，這些纖維能覆蓋到活塞光學窗口外的環(huán)形盲區(qū)。此測量用于對溫度不均勻性進行合理的評估。

圖6 缸壓曲線與OH，CH發(fā)光信號[31]

化學熒光診斷技術(shù)的最大優(yōu)勢是不需要使用外部光源，僅靠火焰自身輻射作為診斷依據(jù)。然而化學熒光技術(shù)同樣是一種視線測量技術(shù)，該技術(shù)得到的測量結(jié)果是三維火焰在二維攝像機上的投影，并不能真實合理反映火焰空間分布，所以一般此方法更經(jīng)常被應用于火焰定性分析過程中。

3 結(jié)束語

本研究主要介紹了現(xiàn)有快速壓縮(膨脹)機存在的問題和相應的光學診斷檢測方法?？焖賶嚎s(膨脹)機是用于深度優(yōu)化內(nèi)燃機設(shè)計、改善燃燒狀況的重要試驗設(shè)備。改進優(yōu)化快速壓縮(膨脹)機的工作性能會大幅提高對內(nèi)燃機工作狀況的理解，從而實現(xiàn)高效、清潔燃燒的目的。

本研究介紹的現(xiàn)有針對快速壓縮(膨脹)機的常見的光學診斷方法，主要涵蓋了速度場測量，溫度場測量，以及中間產(chǎn)物濃度測量等多個方面。現(xiàn)階段，光學診斷方法能有效地對快速壓縮(膨脹)機工況進行診斷測量，并得到高分辨率的測量數(shù)據(jù)。同時，光學診斷方法也驗證了燃燒腔內(nèi)湍流和溫度不均勻性的客觀存在。然而，目前并沒有一種合適的光學測量方法可以完全滿足對快速壓縮(膨脹)機燃燒過程的診斷。更進一步說，盡管當前有多種光學診斷方法，目前并沒有一種合適的技術(shù)可以完全滿足廣義燃燒過程的多種診斷需求。合適的光學測溫方法應具備高時間/空間分辨率，能在比較廣的工況下完成測量，同時最低程度地改變反應過程(無示蹤物質(zhì)或少示蹤物質(zhì))。目前光學測量的應用仍存在一系列瓶頸和挑戰(zhàn)，此類問題將是光學診斷技術(shù)發(fā)展需要解決的重要問題。

[1] Zhang S,McMahon W,Toutoundjian H,et al.Particulate mass and number emissions from light-duty low emission gasoline vehicles[C]．SAE Paper 2010-01-0795.

[2] Grogan K P,Goldsborough S S,Ihme M.Ignition regimes in rapid compression machines[J]． Combustion and Flame,2015,162(8):3071-3080.

[3] Scott J S,Goldsborough S.Iso-octane Characterzation Initiative-New Data, New Insights[C]//36th International Combustion Symposium.Seoul:[s.n.],2016.

[4] Ihme M.On the role of turbulence and compositional fluctuations in rapid compression machines: Autoignition of syngas mixtures[J]． Combustion and Flame,2012,159(4):1592-1604.

[5] Guibert P,Keromnes A,Legros G.An experimental investigation of the turbulence effect on the combustion propagation in a rapid compression machine[J]． Flow,turbulence and combustion,2010,84(1):79-95.

[6] Guibert P.Insight of internal inhomogeneities and their consequences in a rapid compression machine combustion process, in First International RCM Workshop[C]．Lemont:[s.n.],2012.

[7] Donovan M T,He X,Zigler B T,et al.Demonstration of a free-piston rapid compression facility for the study of high temperature combustion phenomena[J]． Combustion and flame,2004,137(3):351-365.

[8] Schlatter S,Schneider B,Wright Y,et al.Experimental study of ignition and combustion characteristics of a diesel pilot spray in a lean premixed methane/air charge using a rapid compression expansion machine[C]．SAE Paper 2012-01-0825.

[9] Shiga S,Ozone S,Machacon H T C,et al.A study of the combustion and emission characteristics of compressed-natural-gas direct-injection stratified combustion using a rapid-compression-machine[J]． Combustion and Flame,2002,129(1):1-10.

[10] Di Sante R.Measurements of the auto-ignition of n-heptane/toluene mixtures using a rapid compression machine[J]．Combustion and Flame,2012,159(1):55-63.

[11] Goldsborough S S.Evaluating the heat losses from HCCI combustion within a rapid compression expansion machine[C]．SAE Paper 2006-01-0870.

[12] Griffiths J F,Halford-Maw P A,Rose D J.Fundamental features of hydrocarbon autoignition in a rapid compression machine[J]．Combustion and flame,1993,95(3):291-306.

[13] Mittal G,Sung C J.Aerodynamics inside a rapid compression machine[J]．Combustion and flame,2006,145(1):160-180.

[14] Chen K,Karim G A.Evaluation of the instantaneous unsteady heat transfer in a rapid compression-expansion machine[J]．Proceedings of the institution of mechanical engineers, part A: journal of power and energy,1998,212(5):351-362.

[15] Wurmel J,Simmie J M,Curran H J.Studying the chemistry of HCCI in rapid compression machines[J]．International journal of vehicle design,2007,44(1/2):84-106.

[16] Sung C J,Curran H J.Using rapid compression machines for chemical kinetics studies[J]．Progress in Energy and Combustion Science,2014,44:1-18.

[17] 李小龍.快速壓縮—膨脹機的開發(fā)與實驗研究[D]．天津：天津大學,2013.

[18] Neuman J.Development of a rapid compression controlled-expansion machine for chemical ignition studies[D]．Marquette:Marquette University,2015.

[19] Van Blarigan P,Paradiso N,Goldsborough S.Homogeneous charge compression ignition with a free piston: A new approach to ideal Otto cycle performance[C]．SAE Paper 982484,1998.

[20] Griffiths J F,Jiao Q,Kordylewski W,et al.Experimental and numerical studies of ditertiary butyl peroxide combustion at high pressures in a rapid compression machine[J]．Combustion and flame,1993,93(3):303-315.

[21] Würmel J,Simmie J M.CFD studies of a twin-piston rapid compression machine[J]．Combustion and flame,2005,141(4):417-430.

[22] Goldsborough S S,Potokar C J.The influence of crevice flows and blow-by on the charge motion and temperature profiles within a Rapid Compression Expansion Machine used for chemical kinetic (HCCI) studies[C]．SAE Paper 2007-01-0169.

[23] Ben-Houidi M,Sotton J,Claverie A,et al.Application of high-speed PIV and Toluene PLIF techniques to study aerodynamics and thermal stratification inside a flat piston Rapid Compression Machine[C]//18th International symposium on the application of laser and imaging techniques to fluid mechanics.Lisbon:[s.n.],2016.

[24] Strozzi C,Sotton J,Mura A,et al.Characterization of a two-dimensional temperature field within a rapid compression machine using a toluene planar laser-induced fluorescence imaging technique[J]．Measurement Science and Technology,2009,20(12):125403.

[25] Trost J,L?ffler M,Zigan L,et al.Simultaneous quantitative Acetone-PLIF measurements for determination of temperature and gas composition fields in an IC-engine[J]．Physics Procedia,2010(5):689-696.

[26] Koban W,Koch J D,Hanson R K,et al.Oxygen quenching of toluene fluorescence at elevated temperatures[J]．Applied Physics B,2005,80(6):777-784.

[27] Hoffman D,Münch K U,Leipertz A.Two-dimensional temperature determination in sooting flames by filtered Rayleigh scattering[J]．Optics letters,1996,21(7):525-527.

[28] Zetterberg J,Li Z,Afzelius M,et al.Two-dimensional temperature measurements in flames using filtered Rayleigh scattering at 254 nm[J]．Applied spectroscopy,2008,62(7):778-783.

[29] Clarkson J,Griffiths J F,MacNamara J P,et al.Temperature fields during the development of combustion in a rapid compression machine[J]．Combustion and Flame,2001,125(3):1162-1175.

[30] Uddi M,Das A K,Sung C J.Temperature measurements in a rapid compression machine using mid-infrared H2O absorption spectroscopy near 7.6 μm[J]．Applied optics,2012,51(22):5464-5476.

[31] P?schl M,Sattelmayer T.Influence of temperature inhomogeneities on knocking combustion[J]．Combustion and Flame,2008,153(4):562-573.

[編輯： 袁曉燕]

Turbulence Fault and Optical Diagnosis of Rapid Compression or Expansion Machine

WU Dongyuan1, LI Xuesong2, DONG Xue1, XU Min1

(1. National Engineering Laboratory for Automotive Electronic Control Technology,Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200240, China;2. Thomas E Murphy Engine Research Laboratory, University of Minnesota, Minneapolis 55414, USA)

The working principle and structural feature of rapid compression or expansion machine were first reviewed and the turbulence problem during the compression or expansion was further described. Besides, the key optical diagnostic techniques for measuring the velocity, temperature and concentration were emphatically introduced and the capabilities and limitations of optical diagnostic method were summarized based on the typical test method of each research case.

rapid compression or expansion machine; optical diagnosis; turbulence; flow field measurement

2016-10-28；

2017-02-08

吳東遠(1992—)，碩士，主要研究方向為快速壓縮膨脹機開發(fā)設(shè)計與光學診斷；toneon@sjtu.edu.cn。

10.3969/j.issn.1001-2222.2017.01.001

TK421.2

A

1001-2222(2017)01-0001-07