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    東營凹陷北部陡坡帶復(fù)雜疊置砂礫巖油藏井網(wǎng)優(yōu)化技術(shù)研究

    2017-03-02 08:51:30季迎春
    石油地質(zhì)與工程 2017年1期
    關(guān)鍵詞:通體井距井網(wǎng)

    曹 剛,季迎春

    (中國石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院,山東東營 257015)

    東營凹陷北部陡坡帶復(fù)雜疊置砂礫巖油藏井網(wǎng)優(yōu)化技術(shù)研究

    曹 剛,季迎春

    (中國石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院,山東東營 257015)

    東營北部陡坡帶砂礫巖油藏由多期砂礫巖體疊置而成,砂體空間疊置關(guān)系復(fù)雜、儲層物性差、非均質(zhì)性強(qiáng),單個(gè)連通體儲量規(guī)模小,造成開發(fā)難度大,開發(fā)效果差。以鹽22區(qū)塊中深層砂礫巖體油藏的儲層地質(zhì)特征為基礎(chǔ),綜合考慮連通體規(guī)模、儲層物性及非均質(zhì)性、沉積物源方向、地層主應(yīng)力方向等因素,優(yōu)化建立了井網(wǎng)形式、井距、井排方向及連通體組合開發(fā)方式等。研究認(rèn)為矩形五點(diǎn)注采井網(wǎng)為砂礫巖油藏注水開發(fā)有效井網(wǎng)形式,矩形井網(wǎng)短井排方向與地應(yīng)力方向一致的方式部署井網(wǎng),優(yōu)選一套井網(wǎng)控制儲量,接替開發(fā)。研究成果應(yīng)用于現(xiàn)場,取得了良好的開發(fā)效果。

    東營凹陷北部陡坡帶;鹽22區(qū)塊;砂礫巖油藏;井網(wǎng)優(yōu)化

    砂礫巖油藏通常由多期砂礫巖體疊置而成,巖體空間展布復(fù)雜,儲層物性差、橫向變化快,內(nèi)部非均質(zhì)性強(qiáng),開發(fā)難度大[1-4]。

    東營凹陷北部陡坡帶砂礫巖油藏構(gòu)造位于中央背斜北側(cè),坨莊—勝利村—永安鎮(zhèn)斷裂構(gòu)造帶的東段,與中央背斜帶的東辛油田相連。鹽22區(qū)塊砂礫巖體油藏是東營北部陡坡帶典型的砂礫巖區(qū)塊,屬于多期碎屑流沉積物,水下快速堆積,橫向變化快,儲層埋深大(3 140~ 3 590 m),發(fā)育43個(gè)連通體。這些連通體多為寬度較窄的舌形形態(tài),其中兩個(gè)連通體解釋為干層,41個(gè)是有流體儲集的連通體,面積從0.17 km2到3.54 km2不等,有效厚度最小的只有0.8 m,最大可達(dá)33.9 m,單個(gè)連通體平均有效厚度10.1 m,平均滲透率4.1 ×10-3μm2。以鹽22區(qū)塊儲層地質(zhì)特征為基礎(chǔ),研究適用于砂礫巖體油藏的注采井網(wǎng)配置優(yōu)化方法,確定合理井距及注采井網(wǎng)配置,提高有效驅(qū)替,改善開發(fā)效果,對東營北部陡坡帶砂礫巖油藏的高效開發(fā)具有重要意義。

    1 砂礫巖體規(guī)模與物性雙因素確定井網(wǎng)形式

    形成有效的驅(qū)動是低滲透砂礫巖油藏開發(fā)的基礎(chǔ),合理的井距是建立有效驅(qū)動的根本。砂礫巖油藏連通體的形態(tài)規(guī)模受沉積物源方向影響,不同沉積方向儲層物性不同[5],因此在建立井網(wǎng)井距時(shí)需要綜合考慮連通體規(guī)模及其物性。鹽22區(qū)塊特低滲透砂礫巖連通體多為舌形形態(tài),順物源方向延伸長度為0.5~2.2 km,一般長度為1.0~1.5 km;垂直物源方向延伸較窄,為0.10~0.55 km,一般長度為0.3 km左右(圖1)。物性變化也有相同的規(guī)律,順物源方向滲透率變化較慢,滲透率變化梯度一般為0.5 ×10-3μm2/100 m;而垂直物源方向,隨著距離的延伸,滲透率會迅速降低,滲透率變化梯度一般為2.0~3.5 ×10-3μm2/100 m(圖2)。

    依據(jù)鹽22區(qū)塊有效連通體扇體規(guī)模及物性變化規(guī)律,進(jìn)行雙因素控制下的注采井網(wǎng)形式優(yōu)化,共設(shè)計(jì)五點(diǎn)法、矩形五點(diǎn)法等6套注采井網(wǎng)開展優(yōu)化研究。

    對比6套井網(wǎng)15年開發(fā)效果,其中,矩形五點(diǎn)法注采井網(wǎng)開發(fā)效果最好,采出程度可達(dá)到25.4%(圖3),比其他井網(wǎng)形式高1.4~4.2個(gè)百分點(diǎn)。因此,推薦矩形五點(diǎn)法注采井網(wǎng)為砂礫巖油藏注水開發(fā)部署井網(wǎng)形式。

    綜合考慮砂礫巖連通體非均質(zhì)狀況,利用滲流理論建立極限注采井距與儲層滲透率關(guān)系圖版[6-9],用于預(yù)測砂礫巖體注采井網(wǎng)合理技術(shù)井距(圖4)。

    圖1 有效連通體延伸長度統(tǒng)計(jì)柱狀圖

    圖2 有效連通體滲透率統(tǒng)計(jì)柱狀圖

    圖3 不同井網(wǎng)15年采出程度對比

    圖4 極限注采井距與儲層滲透率關(guān)系圖版

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果,在平均滲透率4 ×10-3μm2的條件下,垂直物源方向滲透率變化梯度為(2~3)×10-3μm2/100 m,則技術(shù)極限井距為90~110 m,順物源方向滲透率變化梯度為0.5 ×10-3μm2/100 m,則技術(shù)極限井距為140~160 m。

    2 扇體發(fā)育方向與地應(yīng)力方向雙因素確定井排方向

    低滲透砂礫巖油藏同時(shí)受地應(yīng)力方向和砂體發(fā)育的影響,滲透率存在各向異性。沿不同方向驅(qū)替水淹速度不同。為了盡可能實(shí)現(xiàn)均衡驅(qū)替,提出了綜合考慮扇體發(fā)育方向與地應(yīng)力方向雙因素來確定井排方向的方法。由于鹽22區(qū)塊沙四段深層特低滲透砂礫巖油藏連通體發(fā)育兩個(gè)非均質(zhì)方向,一個(gè)是物源方向(北西26°),另一個(gè)是地應(yīng)力方向(北東60~70°),兩個(gè)非均質(zhì)方向呈近似90°角。因此,在注采井網(wǎng)部署時(shí),需同時(shí)考慮兩個(gè)非均質(zhì)性方向?qū)ψ⒉闪骶€的影響,設(shè)計(jì)不同注采井網(wǎng)方向的對比方案。 對比不同角度注采井網(wǎng)流線分布情況(圖5),可以看出,角度為0°,說明矩形井網(wǎng)短邊方向與地層主應(yīng)力方向一致時(shí),流線波及范圍最大,分布最均勻,波及系數(shù)為83%,其他三種井網(wǎng)方向波及系數(shù)分別為76%、67%和63%。因此,推薦按矩形井網(wǎng)短井排方向與地應(yīng)力方向一致的方式部署井網(wǎng)。

    圖5 不同井排方向流線分布

    3 縱向連通體組合確保單井控制儲量

    一定的物質(zhì)基礎(chǔ)是一套井網(wǎng)開發(fā)取得經(jīng)濟(jì)效益的保證。由于砂礫巖連通體儲量規(guī)模大小不一,從單井控制儲量出發(fā),建立縱向連通體的有效組合方式。

    計(jì)算鹽22區(qū)塊沙四段深層砂礫巖體油藏不同油價(jià)下單井應(yīng)該控制的經(jīng)濟(jì)合理地質(zhì)儲量(圖6)。在油價(jià)60 $/bbl時(shí),所對應(yīng)的單井控制地質(zhì)儲量應(yīng)該達(dá)到10.9 ×104t。而在技術(shù)極限175 m注采井距的矩形五點(diǎn)井網(wǎng)控制下,單個(gè)連通體每口井控制地質(zhì)儲量約為3.62 ×104t,可見單個(gè)連通體條件下的平均單井控制地質(zhì)儲量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于所需的單井經(jīng)濟(jì)控制地質(zhì)儲量。

    厚層復(fù)雜疊置砂礫巖體油藏的主要特點(diǎn)為縱向疊置連通體多,一般單井可鉆遇4~15個(gè)有效連通體,單井平均鉆遇連通體厚度累積可達(dá)到157 m,儲量豐度高達(dá)245 ×104t/km2。因此,可通過縱向有效連通體組合的方式來彌補(bǔ)單個(gè)連通體單井控制地質(zhì)儲量不足的矛盾,實(shí)現(xiàn)特低滲透砂礫巖體油藏的經(jīng)濟(jì)有效開發(fā)。

    圖6 單井控制儲量與油價(jià)關(guān)系曲線布

    根據(jù)地質(zhì)研究,部分縱向連通體間發(fā)育滲透能力極低或不滲透的滲流隔層,一般厚度為2~30 m(圖7),選擇厚度大于10 m,且分布面積占含油面積80%以上的不滲流隔層作為連通體組合的劃分界限,有利于保證連通體組合的開發(fā)效果。對比統(tǒng)計(jì)得到鹽22區(qū)塊發(fā)育的不滲流隔層共有3個(gè),縱向可劃分為1~4個(gè)連通體組合。

    圖7 砂礫巖連通體間滲流隔層分布

    按照不滲流隔層進(jìn)行縱向組合劃分及優(yōu)化,設(shè)計(jì)四套組合方案。

    第一套方案:一套開發(fā)層系,一套井網(wǎng),一次射開全部儲層,一次投產(chǎn),平均單井控制地質(zhì)儲量為35.33 ×104t。

    第二套方案:分兩套開發(fā)層系,兩種動用方式。第一種,一套井網(wǎng)接替開發(fā),當(dāng)單井達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限日產(chǎn)油量或井組達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量時(shí)上返,接替一次。第二種,兩套井網(wǎng)同時(shí)投產(chǎn),各控制上下兩套儲層,下套井網(wǎng)單井控制地質(zhì)儲量19.58 ×104t,上套井網(wǎng)單井控制地質(zhì)儲量15.75 ×104t,符合油價(jià)60$/bbl時(shí)單井經(jīng)濟(jì)極限控制地質(zhì)儲量要求。

    第三套方案:分三套開發(fā)層系,兩種動用方式。第一種,一套井網(wǎng)接替開發(fā),當(dāng)單井達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限日產(chǎn)油量或井組達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量時(shí)上返,接替兩次。第二種,三套井網(wǎng)同時(shí)投產(chǎn),各控制上、中、下三套儲層。自下而上每套井網(wǎng)單井控制地質(zhì)儲量分別為15.75×104t、11.03×104t和11.25×104t,同樣滿足油價(jià)60 $/bbl時(shí)單井經(jīng)濟(jì)極限控制地質(zhì)儲量要求。

    第四套方案:分四套開發(fā)層系,兩種動用方式。第一種,一套井網(wǎng)接替開發(fā),當(dāng)單井達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限日產(chǎn)油量或井組達(dá)到經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量時(shí)上返,接替三次。第二種,四套井網(wǎng)同時(shí)投產(chǎn),各控制一套儲層。自下而上每套井網(wǎng)單井控制地質(zhì)儲量分別為8.33 ×104t、6.75 ×104t、11.03 ×104t和11.25 ×104t,下面兩套井網(wǎng)單獨(dú)開采不能夠滿足油價(jià)60 $/bbl時(shí)單井經(jīng)濟(jì)極限控制地質(zhì)儲量的要求。

    經(jīng)過數(shù)模研究和經(jīng)濟(jì)評價(jià),第三套方案中的接替上返方式,盡管15年末采出程度小于第三方案中的三套井網(wǎng)同時(shí)投產(chǎn)方式和第四套方案的采出程度,但其投入產(chǎn)出比最大,經(jīng)濟(jì)效益最好(表1)。

    因此,優(yōu)選的組合開發(fā)方式為一套井網(wǎng)控制儲量,接替兩次開發(fā)。15年末采出程度16.6%,投入產(chǎn)出比為2.17。

    表1 方案效果對比

    從經(jīng)濟(jì)角度確定上返時(shí)機(jī)。以目前油價(jià)60 $/bbl為基準(zhǔn),計(jì)算單井經(jīng)濟(jì)極限日產(chǎn)油量為1.7 t。當(dāng)日產(chǎn)油量低于1.7 t時(shí),效益為負(fù)增長。因此,當(dāng)單井日產(chǎn)油量或井組平均單井日產(chǎn)油量小于1.7 t時(shí),上返接替。

    4 礦場應(yīng)用效果

    鹽22區(qū)塊2009年開始實(shí)施小井距注水。截至2014年底,投產(chǎn)37口井。結(jié)合井網(wǎng)部署優(yōu)化分段加砂,改善注采剖面,增加了水驅(qū)控制程度,實(shí)現(xiàn)厚層砂礫巖水驅(qū)的有效動用。

    通過優(yōu)化井網(wǎng),動液面由1 154 m上升到1 390 m,上升了236 m;日產(chǎn)液量由99 t提高到374 t,提高了3.8倍;日產(chǎn)油量由57 t提高到249 t,提高了4.4倍;綜合含水率從30.2%變?yōu)?3.5%,基本穩(wěn)定。

    5 結(jié)論

    (1)考慮扇體規(guī)模、物性雙因素確定井網(wǎng)形式時(shí),矩形五點(diǎn)注采井網(wǎng)為砂礫巖油藏注水開發(fā)有效井網(wǎng)形式。

    (2)考慮扇體發(fā)育方向與地應(yīng)力雙因素確定井排方向時(shí),推薦按矩形井網(wǎng)短井排方向與地應(yīng)力方向一致的方式部署井網(wǎng)。

    (3)采用縱向有效連通體組合的方式來彌補(bǔ)單個(gè)連通體單井控制地質(zhì)儲量的不足,優(yōu)選一套井網(wǎng)控制儲量,接替兩次開發(fā)。

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    編輯:王金旗

    1673-8217(2017)01-0092-04

    2016-09-28

    曹剛,高級工程師,1966年生,1988年石油大學(xué)(華東)畢業(yè),現(xiàn)從事油氣田開發(fā)工作。

    TE348

    A

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