超聲波法檢測混凝土裂縫注膠質(zhì)量*

宋福春， 王 彬

(沈陽建筑大學(xué) 交通工程學(xué)院， 沈陽 110168)

超聲波法檢測混凝土裂縫注膠質(zhì)量*

宋福春， 王 彬

(沈陽建筑大學(xué) 交通工程學(xué)院， 沈陽 110168)

為了研究混凝土構(gòu)件的裂縫注膠質(zhì)量，進(jìn)行了超聲波法檢測試驗(yàn).根據(jù)裂縫所處位置的具體情況，分別采用了單面平測法和雙面斜測法進(jìn)行檢測試驗(yàn)，通過將實(shí)際聲時與理論聲時進(jìn)行比較，并輔以波形和波速對注膠質(zhì)量進(jìn)行判斷，得出了單面平測法和雙面斜測法測得的實(shí)際聲時與理論聲時的差別.結(jié)果表明，超聲波在裂縫及裂縫表面抹膠情況下傳播路線基本一致，在相同測距情況下，當(dāng)灌縫混凝土實(shí)測聲時與完好混凝土理論聲時差在5%以內(nèi)時，認(rèn)為混凝土灌膠已密實(shí).

混凝土結(jié)構(gòu)； 超聲波； 裂縫； 單面平測法； 雙面斜測法； 聲時； 波形； 聲速

混凝土是土木工程領(lǐng)域廣泛應(yīng)用的建筑材料，由于其施工技術(shù)、溫差、干縮老化及長期沖擊載荷等因素，使得混凝土裂縫不斷地產(chǎn)生和發(fā)展.裂縫已成為混凝土結(jié)構(gòu)中很常見的缺陷，也是當(dāng)前工程質(zhì)量的熱點(diǎn)難題.因此，必須重視混凝土裂縫的檢查、分析及處理[1-4].

按照現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50367-2013)[5]，檢驗(yàn)裂縫修補(bǔ)質(zhì)量應(yīng)采用鉆取芯樣并對芯樣進(jìn)行劈裂試驗(yàn)的方法進(jìn)行檢測，取芯造成的孔洞，立即采用強(qiáng)度等級較原構(gòu)件提高一級的細(xì)石混凝土填實(shí).采用鉆芯檢測可以直觀地評價所取部位的修補(bǔ)質(zhì)量，但會對結(jié)構(gòu)造成二次破壞，不便于大范圍檢查裂縫的修補(bǔ)質(zhì)量，具有一定的局限性.本文應(yīng)用超聲波技術(shù)對混凝土裂縫灌膠修補(bǔ)質(zhì)量進(jìn)行檢測，并驗(yàn)證其可行性和有效性，這對擴(kuò)大混凝土修補(bǔ)質(zhì)量無損檢測的應(yīng)用范疇，增加混凝土加固工程檢測效率和提高工程質(zhì)量具有重要意義[6-10].

1 超聲波檢測基本原理

利用超聲波法進(jìn)行混凝土裂縫灌注質(zhì)量檢測的兩個前提條件是：

1) 裂縫處的混凝土與其周圍完好混凝土的質(zhì)量(密實(shí)度、強(qiáng)度等)基本相同；

2) 跨縫測量的首波信號傳播路徑從發(fā)射換能器繞過裂縫的末端到達(dá)接收換能器，波形對比如圖1所示.

圖1 波形對比圖Fig.1 Comparison in waveform

裂縫注膠之前，超聲波在混凝土中傳播時繞行裂縫的端部，這樣使傳播距離增長，相應(yīng)的聲時隨之增大.裂縫注膠密實(shí)后，超聲波傳播路線與完好混凝土超聲傳播路線相同，不再繞行裂縫端部，如圖2所示.由于裂縫寬度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于超聲測距，故裂縫寬度內(nèi)化學(xué)漿液的波速變化對測量結(jié)果基本無影響[11-13].

圖2 超聲波在混凝土中的傳播路線Fig.2 Ultrasonic propagation path in concrete

2 試驗(yàn)概況

2.1 試件設(shè)計(jì)加工

試驗(yàn)試件總共分為2件，具體尺寸、參數(shù)見表1.試件混凝土強(qiáng)度等級為C25，用回彈儀檢測試件強(qiáng)度為25.2 MPa，其配合比為m水泥∶m砂∶m石∶m水=1∶1.5∶2.92∶0.56.

試件制作：首先按照設(shè)計(jì)圖紙加工木模板；然后澆筑混凝土，混凝土用振搗棒振搗密實(shí)；接著把事先裁剪并涂抹潤滑油的鍍鋅鐵皮插入試件設(shè)計(jì)裂縫的位置；最后在混凝土養(yǎng)護(hù)期間，為避免混凝土硬化時鋼板與混凝土粘結(jié)，每隔1 h晃動鐵皮并注油，12 h后適當(dāng)增長擾動間隔時間.澆筑混凝土試件如圖3所示.

表1 試件參數(shù)Tab.1 Parameters for specimen mm

圖3 裂縫試件Fig.3 Specimen with cracks

2.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)采用NM-4A非金屬超聲檢測分析儀進(jìn)行測量.在采集數(shù)據(jù)之前，先對試件測試表面進(jìn)行打磨，保證測試面的平整，這樣換能器表面與混凝土表面之間才能保持良好的耦合進(jìn)而保證測試結(jié)果的準(zhǔn)確性；然后在測試表面上畫網(wǎng)格，網(wǎng)格的交叉點(diǎn)為數(shù)據(jù)采集點(diǎn)，網(wǎng)格大小均為50 mm×50 mm.測試時在換能器和混凝土表面涂抹凡士林作為耦合劑.測試面如圖4所示(單位：mm).

圖4 單面平測法測試面網(wǎng)格Fig.4 Test surface meshes in single plane detection

將T、R換能器放在測試面上進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，數(shù)據(jù)采集分為不跨縫采集和跨縫采集.不跨縫數(shù)據(jù)采集時把T、R換能器放在鄰近裂縫的完好區(qū)域進(jìn)行采集，兩個換能器的間距需要按等差不斷增大；跨縫數(shù)據(jù)采集時把T、R換能器對稱地放在被測裂縫的兩側(cè)進(jìn)行采集，其間距按等差不斷增大.圖5為采集數(shù)據(jù)操作圖.

圖5 單面平測法數(shù)據(jù)采集Fig.5 Data acquisition in single plane detection

雙面斜測法數(shù)據(jù)采集之前的準(zhǔn)備工作同單面平測法.測試面網(wǎng)格如圖6所示.

圖6 雙面斜測法測試面網(wǎng)格Fig.6 Test surface meshes in double plane detection

將T、R換能器放在兩個對應(yīng)的測試面上進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，采集時兩測面的測點(diǎn)要根據(jù)名稱一一對應(yīng)，分為a-a′、b-b′、c-c′、d-d′、e-e′、f-f′、g-g′、h-h′一共8組(有4組是通過裂縫的，其余4組不通過裂縫)，每組有7個測點(diǎn).按照圖6劃分的網(wǎng)格圖采集試驗(yàn)數(shù)據(jù).

2.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集

試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集分三次進(jìn)行.第一次數(shù)據(jù)采集在試件拆模后，混凝土養(yǎng)護(hù)時間超過28 d，在試件測試面畫好測試網(wǎng)格采集數(shù)據(jù).第一次采集數(shù)據(jù)后把調(diào)好的粘鋼膠涂抹在裂縫表面，并在裂縫兩端留有注膠孔，如圖7所示.間隔24 h，期間混凝土表面不得受到擾動，待粘鋼膠已經(jīng)固化，自然養(yǎng)護(hù)至完全固化，固化時間不得少于5 d，然后進(jìn)行第二次數(shù)據(jù)采集，采集順序及測點(diǎn)位置都與第一次相同.數(shù)據(jù)采集完成后，人工拌制灌縫膠，充分?jǐn)嚢杈鶆?，并按同一方向攪拌，避免引入氣泡，拌制的漿液從配置到用完盡量控制在0.5 h以內(nèi).把試件傾斜放置，使得兩個預(yù)留的注射孔一個在上一個在下，手持注射器加壓注射.縫內(nèi)灌封膠飽和后保持壓力穩(wěn)定一段時間，以保證裂縫內(nèi)膠體充分滲透，如圖8所示.灌漿結(jié)束后，待縫內(nèi)漿液接近初凝而不外流時，觀察補(bǔ)縫效果和質(zhì)量.如發(fā)現(xiàn)縫內(nèi)漿液凹陷、未充滿時應(yīng)進(jìn)行末次補(bǔ)灌，漿液24 h后固化.自然養(yǎng)護(hù)至完全固化，期間混凝土表面不得受到擾動，固化時間不得少于5 d，然后進(jìn)行第三次數(shù)據(jù)采集.

圖7 裂縫表面抹膠圖Fig.7 Surface adhesive for crack

圖8 裂縫內(nèi)部注膠圖Fig.8 Internal glue-injection for crack

2.4 試驗(yàn)結(jié)果

2.4.1 理論聲時

平測時超聲波實(shí)際傳播距離既不是兩個換能器內(nèi)邊緣距離，也不是兩個換能器中心的距離，其中存在一個測距修正量m.以完好混凝土各測距l(xiāng)i與對應(yīng)的聲時ti進(jìn)行直線回歸分析，可求出直線方程[14]為

l=vt+m

(1)

(2)

表2 完好混凝土各測點(diǎn)測距、聲時及聲速Tab.2 Distance，sound time and sound velocity at measuring points of intact concrete

圖9 “時距”曲線Fig.9 Time-distance curve

(3)

式中：l為超聲波實(shí)際傳播距離；v為超聲波傳播波速；li為各測段換能器中心距；ti為各測段超聲聲時；n為測試組數(shù).

由式(2)回歸后得出線性方程為l=3.805 03t，可計(jì)算出超聲波在該混凝土試件完整處的理論波速約為3.805 03×103m/s，測距修正量為0.523 5 mm.根據(jù)公式可以推算出測距分別為300～900 mm完好混凝土理論聲時，計(jì)算結(jié)果見表3.

表3 完好混凝土理論聲時
Tab.3 Theoretical sound time of intact concrete

超聲測距mm理論聲時μs30079 0400105 3500131 5600157 8超聲測距mm理論聲時μs640168 3700184 1800210 4900236 7

2.4.2 單面平測法

檢測注膠前跨縫兩點(diǎn)聲時，測量結(jié)果如表4所示.從表中可以看出，跨縫兩點(diǎn)間聲時隨著測距增大而增大，實(shí)測的聲時與理論聲時相差比較大，可以明顯看出，聲波由于繞縫傳播，測距和聲時均相應(yīng)增加，其增加量與裂縫引起的測距增量相符.

表4 單面平測法第一次檢測跨裂縫各測點(diǎn)聲時
Tab.4 Sound time at measuring points for cross cracks in first inspection with single plane detection

測距mm測點(diǎn)實(shí)測聲時/μsabcdefg平均值完好混凝土理論聲時μs實(shí)際值與理論值相差%300197 5105 398 8103 8106 3100 5107 4102 879 030 14002138 4140 8143 2148 7149 6142 3149 2144 6105 336 85003182 3184 6178 2171 7175 8183 4180 5179 5131 536 66004200 5193 6201 1202 6195 2197 6196 8198 2157 825 67005275 6276 8282 4281 6280 1273 5271 1277 3184 150 68006289 5295 7290 5293 5288 3286 9293 3291 1210 438 49007369 2372 5373 1366 8375 4367 2374 2371 2236 756 8

第二次裂縫表面抹粘膠的測試數(shù)據(jù)結(jié)果如表5所示.從表中可以看出，第二次實(shí)測聲時與第一次實(shí)測聲時相比較相差不大，幾乎相同.在裂縫表面抹膠時，裂縫內(nèi)部仍為空區(qū)，超聲在混凝土內(nèi)部傳播路徑與跨縫傳播路線基本一致.因此，裂縫灌注質(zhì)量較差時，可通過超聲波法進(jìn)行檢測.

第三次數(shù)據(jù)采集結(jié)果如表6所示.從表中可以看出，由于裂縫內(nèi)部灌膠密實(shí)，超聲波的傳遞路徑與密實(shí)混凝土相近，檢測波形較跨縫波形更為完整，首波更易判斷，同時聲時有明顯的減小，與測距線性關(guān)系明顯.

從同一對測點(diǎn)灌漿前后超聲聲時的變化上看，由于灌漿后超聲波傳播路線的改變，灌漿后聲時值比灌漿前有了明顯的減小，測距較近的情況尤為明顯.灌漿后裂縫兩側(cè)超聲波實(shí)際聲時與完好混凝土理論聲時之間的差別基本在5%以內(nèi).經(jīng)過切割混凝土試件發(fā)現(xiàn)，灌漿密實(shí)，測量結(jié)果也真實(shí)地反應(yīng)了灌漿效果.

表5 單面平測法第二次檢測跨裂縫各測點(diǎn)聲時
Tab.5 Sound time at measuring points for cross cracks in second inspection with single plane detection

測距mm測點(diǎn)實(shí)測聲時/μsabcdefg平均值完好混凝土理論聲時μs實(shí)際值與理論值相差%300195 2103 597 3101 1102 696 8104 1100 079 026 64002127 2136 3141 7144 8146 1139 9145 3140 2105 333 15003183 1182 5180 2175 5173 1176 6177 4178 3131 535 66004197 2194 4196 3201 9192 7193 9198 5196 4157 824 57005262 3264 1269 8270 4271 3264 5260 2266 1184 144 48006283 1288 3283 3285 7281 9279 7286 4284 1210 435 09007357 3359 1360 6358 2362 8356 4361 7359 4236 751 8

表6 單面平測法第三次檢測跨裂縫各測點(diǎn)聲時
Tab.6 Sound time at measuring points for cross cracks in third inspection with single plane detection

測距mm測點(diǎn)實(shí)測聲時/μsabcdefg平均值完好混凝土理論聲時μs實(shí)際值與理論值相差%300180 179 481 279 680 480 879 980 279 01 54002106 2108 4106 4106 8108 8109 2107 4107 6105 32 25003134 1136 2133 8135 4134 5136 6135 8135 2131 52 86004163 2161 3165 4161 8164 8162 4163 5163 2157 83 47005192 0190 8193 2193 8191 8194 2192 4192 6184 14 68006218 2217 8220 2216 8219 6217 4218 8218 4210 43 89007246 4247 4244 2248 2243 8245 8247 6246 2236 74 0

圖10 單面平測法聲時比較圖Fig.10 Comparison in sound time with single plane detection

2.4.3 雙面斜測法

雙面斜測法操作與單面平測法基本一致，斜測法的測距均為640 mm，分別進(jìn)行了兩次數(shù)據(jù)采集.第一次是拆完模板后采集，第二次是裂縫注膠后采集，結(jié)果如表7、8所示.表中，a-a′、b-b′、c-c′、d-d′為不跨縫測量，其余4組為跨縫測量.

從表7中可以看出，跨縫兩點(diǎn)間實(shí)測的超聲波聲時與理論聲時相差比較大，不跨縫兩點(diǎn)間實(shí)測的超聲波聲時與理論聲時基本一致.從表8中可以看出，跨縫兩點(diǎn)間實(shí)測的超聲波聲時及不跨縫兩點(diǎn)間實(shí)測的超聲波聲時與理論聲時基本一致，差別基本在5%以內(nèi)，檢測結(jié)果可以表明灌膠的質(zhì)量.

表7 雙面斜測法第一次檢測各測點(diǎn)聲時
Tab.7 Sound time at measuring points in first inspection with double plane detection

測點(diǎn)實(shí)測聲時/μs1234567平均值完好混凝土理論聲時μs實(shí)際值與理論值相差%a?a′169 8172 8173 2171 6173 8171 8172 4172 7168 32 6b?b′170 8171 6169 6171 2173 6170 2172 8171 4168 31 8c?c′167 2165 6166 8167 4166 2168 2167 6167 0168 3-0 8d?d′172 5170 4169 9171 7173 7170 9172 8171 7168 32 0e?e′213 8215 6212 6213 2212 2214 6211 8213 4168 326 8f?f′233 2230 7231 8232 5234 5235 2233 8233 1168 338 5g?g′218 6217 8218 4222 3220 6219 4221 5219 8168 330 6h?h′226 2228 4227 4224 8227 0225 4227 7226 7168 334 7

表8 雙面斜測法第二次檢測各測點(diǎn)聲時
Tab.8 Sound time at measuring points in second inspection with double plane detection

測點(diǎn)實(shí)測聲時/μs1234567平均值完好混凝土理論聲時μs實(shí)際值與理論值相差%a?a′173 2171 6174 1173 4172 1172 8173 8173 0168 32 8b?b′170 8171 6169 8172 6171 8169 9170 5171 0168 31 6c?c′166 4165 8168 3167 9165 3165 1167 4166 6168 3-1 0d?d′172 4171 5173 5170 7172 9171 2171 8172 0168 32 2e?e′173 1175 8171 8174 9172 5173 6174 2173 7168 33 2f?f′175 7177 4176 1174 8176 8173 5174 2175 5168 34 3g?g′174 1176 2173 6175 4172 8174 6172 7174 2168 33 5h?h′175 0176 5173 1173 8174 5175 9175 5174 9168 33 9

根據(jù)兩次雙面斜測法檢測的平均聲時結(jié)果與完好混凝土理論聲時作對比，結(jié)果如圖11所示.從圖中可以看出，灌膠后的平均聲時與理論聲時基本一致，說明注膠已密實(shí).

圖11 雙面斜測法聲時比較Fig.11 Comparison in sound time with double plane detection

3 結(jié) 論

本文通過應(yīng)用超聲波法中的單面平測法和雙面斜測法檢測混凝土裂縫修補(bǔ)質(zhì)量，得出以下結(jié)論：

1) 單面平測法檢測裂縫及表面抹膠裂縫兩種情況時，實(shí)際聲時與理論聲時相差均在25%以上，而且兩者相同測距的實(shí)際聲時相差3%以內(nèi).由此得出超聲波在裂縫中傳播路線與在表面抹膠裂縫中的傳播路線幾乎一致.

2) 注膠效果可以通過同一測點(diǎn)注膠前、表面抹膠和灌膠等狀態(tài)下聲時、波形的變化進(jìn)行分析定性.在實(shí)際工程檢測中，如果不方便在裂縫處理前后都進(jìn)行檢測，可通過檢測裂縫附近完好混凝土得出理論聲時，再與灌縫混凝土檢測聲時對比，若這兩次檢測聲時差在5%以內(nèi)，則判斷裂縫灌膠已密實(shí).應(yīng)用超聲波法對裂縫灌膠質(zhì)量進(jìn)行檢查，超聲波的傳播路徑清晰，試驗(yàn)結(jié)果可靠.

3) 取芯法檢測裂縫注膠效果，可以直觀地評價取芯處裂縫的注膠質(zhì)量，但對結(jié)構(gòu)會造成二次破壞，不便于大面積使用.而采用超聲波法檢測，操作簡單、方便，應(yīng)用范圍廣，對結(jié)構(gòu)不會造成任何損傷，可以與取芯法互相補(bǔ)充，作為混凝土裂縫灌注質(zhì)量的一種檢測手段.

[1]王雪平，劉素瑞，楊久俊，等.混凝土超聲波速與抗壓強(qiáng)度之間關(guān)系的試驗(yàn)研究 [J].混凝土，2015(12)：34-37.

(WANG Xue-ping，LIU Su-rui，YANG Jiu-jun，et al.Experimental study on relationship between ultrasonic velocity and compressive strength for different grades of concrete [J].Concrete，2015(12)：34-37.)

[2]張霖波，王金枝，楊吉新.混凝土裂縫超聲檢測試驗(yàn)研究 [J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)(交通科學(xué)與工程版)，2006，30(4)：693-695.

(ZHANG Lin-bo，WANG Jin-zhi，YANG Ji-xin.Study on ultrasonic testing of crack depth in concretes [J].Journal of Wuhan University of Technology (Transpotration Science & Engineering)，2006，30(4)：693-695.)

[3]晏露超.混凝土結(jié)構(gòu)裂縫的超聲波平測法研究 [D].長沙：中南大學(xué)，2010.

(YAN Lu-chao.Research on crack detecting in concrete structure with ultrasonic single plane detecting method [D].Changsha：Central South University，2010.)

[4]吳佳曄.土木工程檢測與測試 [M].北京：高等教育出版社，2015：157-164.

(WU Jia-ye.Civil engineering inspection and testing [M].Beijing：Higher Education Press，2015：157-164.)

[5]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50376-2013混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范 [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2013.

(Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People’s Republic of China.GB50376-2013 Design code for strengthening concrete structure [S].Beijing：China Architecture & Building Press，2013.)

[6]成勃，崔士起，崔全岳，等.超聲波法檢驗(yàn)混凝土裂縫灌漿質(zhì)量研究 [J].建筑結(jié)構(gòu)，2007，37(增刊)：35-37.

(CHENG Bo，CUI Shi-qi，CUI Quan-yue，et al.Study on quality inspection of chemistry injection in crack of concrete with ultrasonic method [J].Building Structure，2007，37(Sup)：35-37.)

[7]陸洲導(dǎo)，孫慧，余江滔，等.環(huán)氧樹脂修復(fù)混凝土裂縫的斷裂試驗(yàn)研究 [J].建筑材料學(xué)報(bào)，2013，16(6)：1049-1062.

(LU Zhou-dao，SUN Hui，YU Jiang-tao，et al.Wedge-splitting tests on fracture properties of eposy-repaired concrete [J].Journal of Building Materials，2013，16(6)：1049-1062.)

[8]徐仲卿，袁泉，楊振坤，等.早齡期混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)及其單軸本構(gòu)模型 [J].沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2015，37(1)：92-96.

(XU Zhong-qing，YUAN Quan，YANG Zhen-kun，et al.Mechanical property experiment and uniaxial constitutive model for concrete at early age [J].Journal of Shenyang University of Technology，2015，37(1)：92-96.)

[9]張立雄.懷柔區(qū)公路橋梁混凝土裂縫原因及防治 [D].北京：北京工業(yè)大學(xué)，2012.

(ZHANG Li-xiong.Concrete cracks of Huairou district highway bridge：causes and prevention [D].Beijing：Beijing University of Technology，2012.)

[10]林慧東.PC梁橋混凝土裂縫注定修復(fù)技術(shù)研究 [D].重慶：重慶交通大學(xué)，2015.

(LIN Hui-dong.Research on restoration technology of active control of cracks in concrete PC beam bridge [D].Chongqing：Chongqing Jiaotong University，2015.)

[11]周有祿.高寒地區(qū)橋墩混凝土開裂原因及修補(bǔ)技術(shù)應(yīng)用研究 [D].蘭州：蘭州交通大學(xué)，2014.

(ZHOU You-lu.Research on cracking causes and repairing technology application of concrete piers in high altitude cold regin [D].Lanzhou：Lanzhou Jiaotong University，2014.)

[12]劉興隆.梁式橋混凝土裂縫智能修復(fù)研究 [D].重慶：重慶交通大學(xué)，2013.

(LIU Xing-long.Research on self-repairing concrete of concrete beam bridge [D].Chongqing：Chongqing Jiaotong University，2013.)

[13]陳紹磊.混凝土裂縫特征信息識別與辨析研究 [D].長沙：中南大學(xué)，2013.

(CHEN Shao-lei.Recognition and identification research on concrete crack characteristic information [D].Changsha：Central South University，2013.)

[14]中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會.CECS21：2000超聲法檢測混凝土缺陷技術(shù)規(guī)程 [S].北京：中國計(jì)劃出版社，2000.

(China Association for Engineering Construction Standardization.CECS21：2000 Technical specification for inspection of concrete defects by ultrasonic method [S].Beijing：China Planning Press，2000.)

(責(zé)任編輯：鐘 媛 英文審校：尹淑英)

Ultrasonic detection for glue-injection quality of cracks in concrete

SONG Fu-chun, WANG Bin

(School of Transportation Engineering, Shenyang Jianzhu University, Shenyang 110168, China)

In order to research the glue-injection quality of cracks in concrete components, the ultrasonic detection test was carried out. According to the specific situation of crack locations, the detection test was performed with the single plane detection and double plane detection. Through comparing the actual sound time with the theoretical sound time and judging the glue-injection quality with waveform and sound velocity, the difference between the actual and theoretical sound time measured with both single plane detection and double plane detection was obtained. The results show that the propagation path of ultrasonic in the cracks with and without surface adhesive is basically consistent. Under the condition of same distance, the glue-injection ofconcrete is considered to be dense if the difference between the actual sound time of crack grouting concrete and the theoretical sound time of intact concrete is within 5%.

concrete structure; ultrasonic; crack; single plane detection; double plane detection; sound time; waveform; sound velocity

2016-03-14.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51178279/E080801)； 遼寧省高速公路管理局項(xiàng)目(201408)； 住房與城鄉(xiāng)建設(shè)部基金資助項(xiàng)目(2015-K5-021).

宋福春(1971-)，男，遼寧遼陽人，副教授，博士，主要從事組合結(jié)構(gòu)橋梁和車橋耦合振動等方面的研究.

16∶10在中國知網(wǎng)優(yōu)先數(shù)字出版.

http：∥www.cnki.net/kcms/detail/21.1189.T.20160907.1610.050.html

10.7688/j.issn.1000-1646.2017.01.21

TU 279.7

A

1000-1646(2017)01-0109-07