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    微橋膜換能元結(jié)構(gòu)設(shè)計及電阻計算方法

    2017-02-01 07:59:37褚恩義解瑞珍任小明
    火工品 2017年6期
    關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)設(shè)計

    褚恩義,劉 衛(wèi),薛 艷,張 蕊,解瑞珍,劉 蘭,任小明

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    微橋膜換能元結(jié)構(gòu)設(shè)計及電阻計算方法

    褚恩義,劉 衛(wèi),薛 艷,張 蕊,解瑞珍,劉 蘭,任小明

    (陜西應(yīng)用物理化學研究所 應(yīng)用物理化學國家級重點實驗室,陜西 西安,710061)

    針對微結(jié)構(gòu)換能元設(shè)計的規(guī)范化問題,從解析幾何的基本原理出發(fā),建立微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計方法,獲得不同結(jié)構(gòu)微換能元上、下邊界的數(shù)學表達式。同時借助于單元離散的基本思想,將微結(jié)構(gòu)換能元離散成有限數(shù)量個近似方形的微小單元,依據(jù)串、并聯(lián)電阻值計算方法,建立微結(jié)構(gòu)換能元電阻值分析計算模型,并驗證了模型準確性。結(jié)果表明,菱形和圓弧邊界換能元的電阻值隨寬度、特征角度或特征半徑R增加呈冪函數(shù)形式減小,隨長度增加呈冪函數(shù)形式增加。本研究為換能元的結(jié)構(gòu)設(shè)計提供技術(shù)支撐。

    MEMS技術(shù);換能元;結(jié)構(gòu)設(shè)計;參數(shù)化;電阻

    隨著靈巧彈藥的異軍突起,以及微衛(wèi)星、微航天器技術(shù)研究的廣泛開展,MEMS(Micro Electro- Mechanical System, MEMS)火工技術(shù)在國內(nèi)外受到廣泛關(guān)注[1]。作為MEMS火工器件的能量引發(fā)單元,微結(jié)構(gòu)換能元具有換能信息化、結(jié)構(gòu)微型化和序列集成化等特征,是新一代智能化、信息化彈藥發(fā)展的關(guān)鍵基礎(chǔ)技術(shù)。

    根據(jù)結(jié)構(gòu)特點和材料差異,微結(jié)構(gòu)換能元包括金屬單質(zhì)[2]、金屬復合[3-4]、含能金屬復合[5-6]、半導體橋[7-8]等不同類型的微結(jié)構(gòu)換能元。目前的研究多側(cè)重于微結(jié)構(gòu)換能元的材料設(shè)計,而對微結(jié)構(gòu)換能元的結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計的研究報道較少,存在系統(tǒng)性不強、規(guī)范性不足等問題。本文主要針對微結(jié)構(gòu)換能元設(shè)計的規(guī)范化問題以及設(shè)計過程中不同結(jié)構(gòu)帶來換能元電阻的變化,建立微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計方法和微結(jié)構(gòu)換能元電阻值分析計算模型,計算換能元電阻值隨其長度、寬度等結(jié)構(gòu)參數(shù)的變化規(guī)律,為換能元的結(jié)構(gòu)設(shè)計提供技術(shù)和數(shù)據(jù)支撐。

    1 微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計

    1.1 微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計思想

    通常微結(jié)構(gòu)換能元采用濺射工藝制作,該工藝決定了橋區(qū)在任一點處的厚度是相同的。沿長度方向,換能元的兩端與焊盤相連,形狀固定為一條直線。因此,沿寬度方向的兩條自由邊界線(成為上邊界和下邊界)就唯一決定了微結(jié)構(gòu)換能元的形狀,如圖1所示。微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本思想就是采用函數(shù)的形式來表示微結(jié)構(gòu)換能元的兩條自由邊界線,則位于兩條邊界線之間的區(qū)域即為換能元橋區(qū)。

    圖1 微結(jié)構(gòu)換能元形狀表達方法

    1.2 雙線性邊界換能元

    雙線性邊界換能元橋區(qū)的上、下邊界為直線。該型換能元具有左、右軸對稱和上、下軸對稱特征,以兩對稱軸為坐標軸、以兩坐標軸交點為原點建立坐標系,如圖2所示。

    圖2 雙線性邊界換能元

    雙線性邊界換能元橋區(qū)的形狀由、w、和4個參數(shù)決定,和分別為換能元的長度和寬度,w為換能元首、末端寬度,該型橋首末段寬度相同,為兩條邊界直線夾角的一半。圖2中雙線性邊界換能元橋區(qū)的上邊界函數(shù)dia()和下邊界函數(shù)dia()可以利用分段函數(shù)表示為:

    式(1)~(2)中,=tan(90°+),單位為度,并且有∈ (0,180°)。

    對于雙線性邊界換能元,決定其形狀的4個參數(shù)之間的關(guān)系為tan=/(-w)。因此,在決定雙線性邊界換能元形狀的4個參數(shù)之中,只有3個是相互獨立的。對于的取值,當=90°,換能元形狀為方形;當<90°,換能元稱為菱形邊界換能元;當>90°,換能元稱為三角邊界換能元。

    1.3 圓弧邊界換能元

    圓弧邊界換能元橋區(qū)的上、下邊界為圓弧。該型換能元具有左、右軸對稱和上、下軸對稱特征,以兩對稱軸為坐標軸,以兩坐標軸交點為原點建立坐標系,如圖3所示。所示的圓弧邊界換能元橋區(qū)的形狀由、和R3個參數(shù)決定,和分別為換能元的長度和寬度,R為邊界圓弧的半徑。

    圖3 圓弧邊界換能元

    如圖3所示,上邊界圓弧的圓心坐標為(0,/2+ (R2-2/4)1/2),下邊界圓弧的圓心坐標為(0,-/2- (c2-2/4)1/2)。上、下邊界圓的方程分別為:

    從幾何體的邏輯操作方式來說,該圓弧邊界換能元橋區(qū)是由×的矩形“減”2+[-(/2+(R2-2/4)1/2)]2=R2、2+[-(-/2- (R2-2/4)1/2)]2=R2兩個圓而得到。因此,圓弧邊界換能元橋區(qū)的上邊界函數(shù)f ()和下邊界函數(shù)g()可以表示為:

    根據(jù)式(5)~(6),應(yīng)有關(guān)系式≤2R,以保證邊界為完整的圓弧。同時,對于任意,必須有f () >g(),因此,可以得到各形狀參數(shù)之間的限制關(guān)系為:

    實際上,當R>>(2+2)/4時,換能元的形狀越接近于方形。

    2 微結(jié)構(gòu)換能元電阻值計算方法

    2.1 電阻計算模型

    對于任意形狀、大小的薄膜換能元,可以將其沿長度方向和寬度方向離散成有限數(shù)量的方形或近似方形的微小單元,則整個換能元可視為由一系列小單元串聯(lián)、并聯(lián)而成,如圖4所示。由于其厚度遠遠小于其長度和寬度,厚度方向不再離散。以長度方向表示電子運動方向。

    圖4 橋區(qū)離散單元

    對換能元平面建立坐標系,使其長度方向邊界為=1和=2,而將其寬度方向邊界表示成的函數(shù),即1=()和2=()。函數(shù)()和()為該形狀換能元的上、下邊界函數(shù),通常情況下,邊界函數(shù)能夠完全決定換能元的形狀,因此,邊界函數(shù)也可稱為換能元的形狀函數(shù)。將換能元沿長度方向離散成等分,沿寬度方向離散成等分。圖4中,R表示沿寬度方向第列、沿長度方向第列單元電阻,R既代表該單元本身,也表示該單元電阻的大小,且有:

    2.2 模型驗證

    為驗證電阻計算模型,設(shè)計和制作了厚度為1.3μm,不同長度和寬度的NiCr微結(jié)構(gòu)換能元,測量各換能元的電阻值,并計算平均電阻率約為3.77 Ω·μm。選取160μm×80μm ×1.3μm(長×寬×厚)的換能元,根據(jù)式(7)~(10)計算換能元電阻,并測量該換能元電阻值。同時,計算文獻[7-9]所設(shè)計的換能元的電阻值,并與上述文獻中實測電阻值進行比較。結(jié)果如表1所示。從表1可以看出,文獻[7]電阻的計算值與實測值誤差較大,這主要是文獻中并未給出換能元厚度和電阻率等參數(shù),導致計算時誤差較大。其余3組已經(jīng)給出了電阻率或換能元厚度等參量,計算得到換能元的理論值與實測值之間誤差小于5%。因此,本文所建立的微結(jié)構(gòu)換能元的電阻值計算模型準確、可靠,能夠用于分析微結(jié)構(gòu)換能元的電阻值。

    表1 換能元計算阻值與實測阻值的比較

    Tab.1 Comparison of the calculated resistances with measured ones of micro-heater

    注:*文獻中未給出該值;**本文計算得到。

    3 換能元阻值變化規(guī)律研究

    3.1 雙線性邊界換能元

    對于雙線性邊界換能元,研究<90°時換能元電阻的變化規(guī)律。在菱形邊界型換能元長度為80μm,寬度分別為120μm、160μm、200μm和240μm,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ω·m的條件下,根據(jù)模型計算菱形邊界型換能元的電阻值隨角度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出,隨著的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式減小,并且換能元寬度越大,換能元的電阻值越小。

    圖5 β對電阻值的影響

    在菱形邊界型換能元長度為160μm,角度分別為50°、60°、70°和80°,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ω·m的條件下,根據(jù)模型計算菱形邊界型換能元的電阻值隨換能元寬度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖6所示。從圖6可以看出,隨著換能元寬度的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式減小,并且角度越大,換能元的電阻值越小。

    在菱形邊界型換能元長度為160μm,角度分別為50°、60°、70°和80°,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ω·m的條件下,根據(jù)模型計算菱形邊界型換能元的電阻值隨換能元長度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖7所示。

    圖6 寬度對電阻值的影響

    圖7 長度對電阻值的影響

    從圖7可以看出,隨著換能元長度的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式增加,并且角度越大,換能元的電阻值越小。

    3.2 圓弧邊界換能元

    在圓弧邊界換能元寬度為160μm,換能元長度分別為160μm、200μm和240μm,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ω·m的條件下,根據(jù)模型計算圓弧邊界換能元的電阻值隨邊界圓弧的半徑R的變化規(guī)律,結(jié)果如圖8所示。

    圖8 Rc對電阻值的影響

    從圖8可以看出,隨著邊界圓弧的半徑R的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式減小,并且換能元長度越大,換能元的電阻值越大。

    在圓弧邊界換能元長度為160μm,邊界圓弧的半徑R分別為90μm、120μm、160μm和300μm,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ω·m的條件下,根據(jù)模型計算圓弧邊界換能元的電阻值隨換能元長度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖9所示。

    圖9 長度對電阻值的影響

    從圖9可以看出,隨著換能元長度的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式增加,并且換能元邊界圓弧的半徑R越大,換能元的電阻值越小。

    在圓弧邊界換能元長度為160μm,邊界圓弧的半徑R分別為120μm、160μm和200μm,薄膜厚度為0.9μm,薄膜電阻率為1.08×10-6Ωm的條件下,根據(jù)模型計算圓弧邊界換能元的電阻值隨換能元寬度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖10所示。

    圖10 寬度對電阻值的影響

    從圖10可以看出,隨著換能元寬度的增加,換能元電阻呈冪函數(shù)形式減小,并且換能元邊界圓弧的半徑R越大,換能元的電阻值越小。

    4 結(jié)論

    本文建立了微結(jié)構(gòu)換能元參數(shù)化結(jié)構(gòu)設(shè)計方法,獲得了雙線性、圓弧形邊界形式微結(jié)構(gòu)換能元的邊界函數(shù)。同時借助于單元離散的基本思想,依據(jù)串、并聯(lián)電阻值計算方法,建立微結(jié)構(gòu)換能元電阻值分析計算模型。模型計算結(jié)果與文獻和本文測試數(shù)據(jù)誤差小于5%,表明該模型準確可靠。在已知邊界表達式的情況下,計算了菱形邊界型和圓弧邊界型微結(jié)構(gòu)換能元的電阻值,獲得了菱形邊界換能元的電阻值隨特征角度、寬度、長度,圓弧邊界換能元的電阻值隨特征半徑R、寬度、長度的變化規(guī)律。上述研究為換能元的結(jié)構(gòu)設(shè)計提供技術(shù)支撐。

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    Study on Parametrized Structural Design of Micro-heater and Its Resistance Calculation

    CHU En-yi, LIU Wei, XUE Yan, ZHANG Rui, XIE Rui-zhen, LIU Lan, REN Xiao-ming

    (National Key Laboratory of Applied Physics and Chemistry, Shaanxi Applied Physics and Chemistry Research Institute, Xi’an, 710061)

    Based on the basic principles from analytic geometry, a parametrized structural design approach was presented to achieve the standardization design for micro-heater, and the shape of micro- heater was described by two mathematical boundary formulas. The micro-heater was firstly divided into amount of approximate-square elements by the aid of discrete element ideology. A resistance analytical model for micro-heater was then built and validated to be deviated less than 5% from the experiment and the references. The resistancestructure relationships have been investigated to show that the resistance of diamond-boundary and circle-boundary micro-heater decreases with the increasing of the width, angleor radiusR, and increases with the increasing of the lengthof micro-heater. The study provides reference for structural design of micro-heater.

    MEMS technology;Micro-heater;Structural design;Parametric design;Resistance

    TJ450.2

    A

    10.3969/j.issn.1003-1480.2017.06.001

    1003-1480(2017)06-0001-05

    2017-10-21

    褚恩義(1965 -),男,研究員,主要從事高新技術(shù)火工品作用機理與故障抑制技術(shù)研究。

    “十三五”裝備預(yù)先研究項目(41419100102-1)

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