銹蝕鋼筋混凝土梁的力學(xué)性能及拱效應(yīng)分析

王磊， 張鑫， 鐘立恒， 毛亞東

(1. 廣西建筑新能源與節(jié)能重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 廣西 桂林 541004；2. 桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院， 廣西 桂林 541004)

銹蝕鋼筋混凝土梁的力學(xué)性能及拱效應(yīng)分析

王磊1,2， 張鑫2， 鐘立恒2， 毛亞東2

(1. 廣西建筑新能源與節(jié)能重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 廣西 桂林 541004；2. 桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院， 廣西 桂林 541004)

對銹蝕率為0%,3%,6%,9%,12%,15%,18%的鋼筋混凝土梁進(jìn)行力學(xué)試驗(yàn)，分析試驗(yàn)梁的撓度、鋼筋應(yīng)變等指標(biāo)隨荷載及銹蝕率的變化規(guī)律，揭示不同銹蝕率鋼筋混凝土梁受荷過程鋼筋應(yīng)力傳遞規(guī)律，以及荷載等級、鋼筋銹蝕率與銹蝕鋼筋混凝土梁的拱效應(yīng)關(guān)系.結(jié)果表明：鋼筋銹蝕會(huì)引起鋼筋與混凝土間粘結(jié)性能退化，鋼筋應(yīng)力呈現(xiàn)由跨中向兩端傳遞的趨勢，銹蝕梁承載機(jī)理趨于拱效應(yīng),銹蝕鋼筋混凝土梁的拱效應(yīng)隨著荷載等級與鋼筋銹蝕率的增加而增強(qiáng). 關(guān)鍵詞： 拱效應(yīng); 鋼筋混凝土; 粘結(jié)性能; 銹蝕率

當(dāng)混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋受到外界環(huán)境不利因素作用時(shí),往往會(huì)發(fā)生銹蝕現(xiàn)象.銹蝕使鋼筋本身的材性發(fā)生較大變化，堆積的銹蝕產(chǎn)物也會(huì)造成鋼筋與混凝土間粘結(jié)性能退化，從而導(dǎo)致銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能和破壞機(jī)理發(fā)生較大的變化.此類問題一直是國內(nèi)外學(xué)者關(guān)注和研究的熱點(diǎn)[1-12].本文通過分析銹蝕鋼筋混凝土梁中鋼筋不同位置上應(yīng)力的傳遞規(guī)律， 從鋼筋混凝土間粘結(jié)性能的角度闡明銹蝕鋼筋混凝土梁受力過程的承載機(jī)理，揭示銹蝕鋼筋混凝土梁不能完全由“梁效應(yīng)”向“拱效應(yīng)”轉(zhuǎn)化的原因，得出銹蝕鋼筋混凝土梁的拱效應(yīng)與荷載、鋼筋銹蝕率之間的關(guān)系.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

圖1 梁構(gòu)造圖(單位：mm)Fig.1 Beam configuration (unit:mm)

以14根鋼筋混凝土梁(1 300 mm×70 mm×150 mm)為研究對象.混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級為C30.梁縱筋保護(hù)層厚度為25 mm，混凝土配合比為水泥∶砂∶石子∶水=1.00∶1.71∶3.15∶0.49.為了在加速銹蝕試驗(yàn)中增加混凝土的導(dǎo)電能力，采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的NaCl溶液代替水配制混凝土.混凝土立方體抗壓實(shí)測強(qiáng)度為33.32 MPa.受拉縱筋采用直徑為14 mm的HRB400螺紋鋼筋；架立筋采用直徑為10 mm的HPB335光圓鋼筋；箍筋采用直徑為6 mm的HPB335的光圓鋼筋.梁的構(gòu)造圖，如圖1所示.

試驗(yàn)選取鋼筋內(nèi)貼應(yīng)變片的方法.采用線切割方法對縱筋進(jìn)行加工處理后，將應(yīng)變片貼于鋼筋內(nèi)，將長度為1 280 mm的鋼筋沿軸向?qū)Π肱_，用銑床在劈開的兩半鋼筋內(nèi)側(cè)加工尺寸為2.5 mm×5.0 mm(合攏后為5 mm×5 mm)的凹槽，如圖2所示.在鋼筋槽內(nèi)貼箔式電阻應(yīng)變片(基底尺寸為2 mm×3 mm)，如圖3所示.首個(gè)應(yīng)變片與最后一個(gè)應(yīng)變片距端部40 mm，每隔400 mm貼一片，上下交錯(cuò)布置，合攏后應(yīng)變片間距為200 mm，應(yīng)變片從左至右編號為1～7.應(yīng)變片用細(xì)直徑的多股導(dǎo)線從鋼筋內(nèi)部引出，用環(huán)氧樹脂灌滿整個(gè)凹槽，并將兩半鋼筋粘合起來.

(a) 成品圖 (b) 剖切面示意圖 圖2 鋼筋加工成品圖及剖切面示意圖(單位：mm) 圖3 鋼筋應(yīng)變片布置及編號 Fig.2 Steel bar and its section (unit:mm) Fig.3 Steel bar strain gauge arrangement and serial number

圖4 模板制作及混凝土澆筑 Fig.4 Formwork and concrete pouring

制作了銹蝕率分別為3%，6%，9%，12%，15%，18%的混凝土試驗(yàn)梁，標(biāo)記為A～F試件，另將未銹蝕G作為對比試件.采用木模水平澆筑鋼筋混凝土梁，如圖4所示.1 d后拆模，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下,養(yǎng)護(hù)28 d.將試驗(yàn)梁置于質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的NaCl溶液中,采用直流電對鋼筋混凝土梁中鋼筋進(jìn)行加速銹蝕，理論銹蝕率依據(jù)法拉第定律計(jì)算，控制電流大小和時(shí)間，使鋼筋達(dá)到試驗(yàn)所需的預(yù)定銹蝕率.

1.2 試驗(yàn)裝置及加載方式

試驗(yàn)梁簡支于支座上，利用油壓千斤頂和大剛度的分配梁對試件進(jìn)行三分點(diǎn)分級加載，通過壓力傳感器讀取荷載數(shù)值.根據(jù)GB 50152-1992《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，加載初期采用荷載控制方法進(jìn)行加荷，每級加載1.5 kN;后期控制加荷速度，每級加載0.5 kN，直到混凝土壓碎或者鋼筋屈服.支座和跨中位置放置位移百分表，試驗(yàn)裝置如圖5所示.

圖5 試驗(yàn)裝置及AE傳感器布置圖(單位：mm)Fig.5 Test setup and arrangement of AE sensors (unit:mm)

1.3 實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象

試件梁破壞現(xiàn)象，如圖6所示.在荷載水平較低時(shí)，試件梁表面未出現(xiàn)裂縫，隨著荷載增大，試件跨中純彎段和靠近座的彎剪段底部相繼出現(xiàn)與縱筋垂直的受拉裂縫，荷載繼續(xù)增大時(shí),純彎段裂縫寬度向上延伸，彎剪段裂縫向加載點(diǎn)延伸.

當(dāng)試驗(yàn)梁銹蝕率較小時(shí)，試件純彎段裂縫發(fā)展較彎剪段快，隨著荷載繼續(xù)增大，可以看見純彎段一條主裂縫寬度明顯增大，并向上延伸，跨中混凝土逐漸被壓碎剝落，即梁發(fā)生彎曲破壞.

當(dāng)縱筋銹蝕率較大時(shí)，彎剪段裂縫發(fā)展比純彎段快，逐漸形成臨界剪切斜裂縫，荷載繼續(xù)增大臨界裂縫繼續(xù)向加載點(diǎn)延伸，寬度繼續(xù)增大，達(dá)到極限荷載時(shí)，縱筋屈服甚至被拉斷，試件剪壓區(qū)混凝土開始被壓縮，即試件發(fā)生剪壓破壞.

(a) 彎曲破壞 (b) 剪壓破壞圖6 試件梁破壞現(xiàn)象Fig.6 Specimen beam damage

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁荷載-撓度分析

圖7 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁荷載-撓度曲線Fig.7 Load-deflection curve of RC beams with different corrosion ratios

不同銹蝕率鋼筋混凝土梁荷載-撓度(F-Δ)曲線，如圖7所示.由圖7可知：隨著銹蝕率的提高，試驗(yàn)梁的極限承載力與變形均表現(xiàn)出下降的趨勢.在加載初期，撓度曲線呈線性增長，至一定荷載后，撓度增加加快；接近極限荷載時(shí)，在荷載增加較小的情況下，撓度不斷增加，梁的破壞呈延性破壞形式.隨著銹蝕率的不斷增加，較高銹蝕率的試驗(yàn)梁變形能力明顯下降，試驗(yàn)梁在荷載作用下的屈服階段不再明顯存在，由于銹蝕鋼筋的塑性隨著銹蝕量的增大而降低，加之銹蝕鋼筋有效面積減少，高銹蝕率試驗(yàn)梁破壞時(shí)表現(xiàn)為脆性破壞.

此外，各組不同銹蝕率鋼筋混凝土梁在相同荷載值下，梁撓度呈現(xiàn)隨銹蝕率增加而增大的趨勢，這說明隨著銹蝕率的增加，梁剛度逐漸減小.

2.2 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁鋼筋應(yīng)變分析

由各試驗(yàn)梁中受力主筋上鋼筋7個(gè)應(yīng)變片的測量值，可得鋼筋銹蝕率不同的鋼筋混凝土梁荷載-鋼筋(F-ε)應(yīng)變曲線，如圖8所示.

(a) A組

(b) B組 (c) C組

(d) D組 (e) E組

(f) F組 (g) G組圖8 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁荷載-應(yīng)變曲線Fig.8 Load-stress curve of RC beams with different corrosion ratios

由圖8可知：在荷載達(dá)到試驗(yàn)梁的開裂荷載之前，各組梁鋼筋應(yīng)變較小，鋼筋應(yīng)變隨荷載的增加呈線性增加，此時(shí)，應(yīng)力由混凝土與鋼筋共同承擔(dān).荷載達(dá)到開裂荷載時(shí)，曲線產(chǎn)生突變，這是由于混凝土開裂后，混凝土應(yīng)力由裂縫截面處的鋼筋承擔(dān)，故鋼筋上產(chǎn)生較大的應(yīng)變.在加載后期，鋼筋達(dá)到屈服，在承載力增加很小的情況下，鋼筋應(yīng)變?nèi)匝杆僭鲩L，直到梁達(dá)到極限承載力.銹蝕率不同的各組梁鋼筋兩端的應(yīng)變較小，越靠近純彎段鋼筋應(yīng)變越大，純彎段3～5號應(yīng)變片讀數(shù)始終大于其他應(yīng)變片讀數(shù).低銹蝕率鋼筋混凝土梁鋼筋應(yīng)變曲線與三分點(diǎn)加載時(shí)彎矩圖有較好一致性，即純彎段彎矩值最大，對應(yīng)為鋼筋應(yīng)變值大，越往梁端彎矩值越小，對應(yīng)鋼筋應(yīng)變值越小.在加載初期，高銹蝕率梁應(yīng)變曲線與彎矩圖也有較好對應(yīng)性.在加載后期，梁端鋼筋應(yīng)變增長明顯較快，這是由于銹脹裂縫的存在，鋼筋發(fā)生了滑移，鋼筋應(yīng)力由跨中向梁端傳遞.

由圖8可知：低銹蝕率鋼筋混凝土梁的破壞過程可分為梁初始裂縫的形成階段、梁彈性階段、梁破壞階段等3個(gè)階段.Ⅰ階段為梁初始裂縫的形成過程，此階段應(yīng)變曲線呈比例直線變化；在Ⅰ階段與Ⅱ階段交接點(diǎn)，初始裂縫產(chǎn)生，梁開始進(jìn)入彈性階段，此階段為裂縫發(fā)展階段，初始裂縫不斷擴(kuò)展，且新裂縫不斷形成，混凝土開裂后，混凝土應(yīng)力由裂縫界面處的鋼筋承擔(dān)，鋼筋應(yīng)變不斷增長；在Ⅱ,Ⅲ階段的交接處則為梁的屈服點(diǎn).

由圖8還可知：低銹蝕率梁有明顯的屈服點(diǎn)，鋼筋屈服后，梁隨即進(jìn)入Ⅲ階段，即破壞階段，此階段鋼筋應(yīng)變迅速增長，混凝土壓碎，梁發(fā)生延性破壞；高銹蝕率鋼筋混凝土梁無明顯屈服點(diǎn)，鋼筋應(yīng)變隨加載值增大而增大，直至梁破壞，鋼筋延性降低，破壞呈脆性破壞形式.

不同銹蝕率鋼筋混凝土梁各位置應(yīng)變與純彎段應(yīng)變比值，如表1所示.表1中：m為梁端部應(yīng)變與純彎段應(yīng)變的比值；n為梁1/2最大彎矩處應(yīng)變與純彎段應(yīng)變的比值.由表1可知：m,n隨梁的加載值的提高而提高，這說明銹蝕鋼筋混凝土梁中銹脹裂縫的存在，使鋼筋與混凝土的粘結(jié)面粘結(jié)性能退化，粘結(jié)力減弱;隨著荷載的增加，鋼筋需要更多的粘結(jié)段參與工作以獲取更大的粘結(jié)力，呈現(xiàn)出應(yīng)力由跨中向兩端傳遞的趨勢.

表1 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁各位置應(yīng)變與純彎段應(yīng)變比值Tab.1 Strain ratio of different positions to pure bending section in RC beam with different corrosions

鋼筋與混凝土間粘結(jié)應(yīng)力由錨固區(qū)粘結(jié)應(yīng)力提供，梁加載過程中應(yīng)力傳遞，如圖9所示.

(a) 梁加載初期 (b) 梁加載后期 圖9 銹蝕鋼筋混凝土梁加載過程應(yīng)力傳遞圖Fig.9 Stress transfer of corroded RC beams during loading

2.3 銹蝕鋼筋混凝土梁拱效應(yīng)的影響因素

在加載過程中，隨荷載的增加，銹蝕梁中鋼筋與混凝土間粘結(jié)性能逐漸退化，銹脹裂縫寬度逐漸變大，直至混凝土下部保護(hù)層剝離，梁下部混凝土逐漸退出工作，如圖10所示.銹蝕梁的承載機(jī)理逐漸由梁向拱轉(zhuǎn)化，鋼筋銹蝕率越大的鋼筋混凝土梁隨著荷載值的增加，梁臨近破壞時(shí),應(yīng)變比值越大.這是因?yàn)殡S著鋼筋銹蝕率越大，梁臨近破壞時(shí)，剪跨區(qū)域附近的縱筋和混凝土之間的粘結(jié)應(yīng)力隨之變小.

(a) 拱效應(yīng)模型 (b) 受力模型圖10 拱效應(yīng)示意圖Fig.10 Arch effect diagram

由表1可知：應(yīng)變比值的最大增幅只是由初始的0.5左右增至0.7左右，這表明銹蝕梁在加載過程中的承載機(jī)理不是由“梁”完全轉(zhuǎn)化成“拱”，而只是介于梁效應(yīng)與拱效應(yīng)之間，主要存在以下4個(gè)方面的原因.1) 剪跨比對拱效應(yīng)的影響.拱效應(yīng)的的承載力與拱的推力角(θ)有關(guān).其中，推力角則與梁的剪跨比有關(guān)，剪跨比越小，推力角越大，梁的拱效應(yīng)越明顯；剪跨比越大，推力角越小，梁的拱效應(yīng)越弱.試驗(yàn)中，各組銹蝕梁的剪跨比為3.6，剪跨比較大，故梁不能由梁效應(yīng)向拱效應(yīng)完全轉(zhuǎn)化.2) 錨固長度對拱效應(yīng)的影響.銹蝕梁加載至后期，梁內(nèi)的粘結(jié)應(yīng)力主要由錨固區(qū)的粘結(jié)力提供，錨固段越長，拱效應(yīng)越明顯.試驗(yàn)中，鋼筋錨固長度為40 mm,錨固長度較小，也是影響拱效應(yīng)的原因之一.3) 箍筋對縱筋的約束作用.試驗(yàn)中，試驗(yàn)梁內(nèi)箍筋的存在，約束了縱筋的滑移，混凝土的剝離只是與縱筋下表面接觸界面以下部分剝離，縱筋上表面仍是嵌固在混凝土中，縱筋與混凝土間的粘結(jié)力仍然存在.當(dāng)混凝土開裂后，鋼筋與混凝土間的粘結(jié)強(qiáng)度因橫向鋼筋的存在而繼續(xù)增加，使銹蝕梁的承載機(jī)理不能完全由“梁”轉(zhuǎn)為“拱”.4) 鋼筋與混凝土間摩擦力的存在.高銹蝕率鋼筋混凝土梁由于銹脹裂縫的存在，可將其看為兩端錨固，梁跨無粘結(jié)作用的鋼筋混凝土梁.在加載過程中，由于梁端錨固作用，混凝土受壓變形后與底部縱筋接觸產(chǎn)生的摩擦力提供了鋼筋與混凝土間協(xié)同作用所需的力，使鋼筋與混凝土變形保持一致.

(a) 模型a (b) 模型b圖11 銹蝕鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變模型Fig.11 Strain-stress model of corroded reinforcement

2.4 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁拱效應(yīng)的計(jì)算

為了研究銹蝕鋼筋混凝土梁在加載過程中承載機(jī)理的轉(zhuǎn)化過程，采用文獻(xiàn)[9]中銹蝕鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變(δ-ε)關(guān)系的數(shù)學(xué)模型，如圖11所示.

結(jié)合試驗(yàn)加載過程中銹蝕鋼筋應(yīng)變的數(shù)據(jù)，利用相關(guān)計(jì)算公式，對各組不同銹蝕率鋼筋混凝土梁在加載過程中拱效應(yīng)形成時(shí)的拱拉力進(jìn)行計(jì)算與分析，可以得到銹蝕鋼筋屈服強(qiáng)度fy，c、極限強(qiáng)度fu，c計(jì)算式[10]為

(1)

(2)

式(1)，(2)中:ηs，fy，0，fu，0分別為鋼筋銹蝕率、鋼筋名義屈服強(qiáng)度、鋼筋名義極限強(qiáng)度.當(dāng)屈服平臺存在時(shí)，取模型a計(jì)算，屈服平臺消失時(shí)，采用模型b計(jì)算.

表2 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁屈服強(qiáng)度與極限屈服強(qiáng)度Tab.2 Yield strength and ultimate strength of RC beam with different corrosions

根據(jù)式(1)，(2)，可得試驗(yàn)梁銹蝕鋼筋屈服強(qiáng)度fy，c、極限強(qiáng)度fu，c，如表2所示.銹蝕鋼筋混凝土梁在屈服階段與極限破壞階段時(shí)銹蝕鋼筋的拉力Fy，c，F(xiàn)u，c為

(3)

(4)

式(3),(4)中:As為銹蝕鋼筋截面面積.根據(jù)式(3),(4)，由圖11模型可計(jì)算出銹蝕鋼筋混凝土梁在加載過程中各級荷載下銹蝕鋼筋拉力F,并通過各組不同銹蝕率鋼筋混凝土梁梁端與純彎段鋼筋應(yīng)變片比值m，錨固段粘結(jié)力Fa的大小為

(5)

鋼筋混凝土梁受壓區(qū)高度為

(6)

式(6)中:ξ為相對界限受壓區(qū)高度，ξ=0.518;h0為有效截面高度.

拱效應(yīng)作用下的推力角為

(7)

式(7)中:l為彎剪段長度，由式(6),(7)可計(jì)算處推力角θ=11.72°.

拱拉力T為

(8)

各組不同銹蝕率鋼筋混凝土梁拱效應(yīng)作用下的拱拉力值及相關(guān)參數(shù)，如表3所示.由表3可知：隨著荷載等級的增加，拱拉力逐漸增大，拱效應(yīng)逐漸明顯；相同大小的荷載作用下，拱拉力大小隨著銹蝕率的增加而增加；銹蝕率低的梁，梁效應(yīng)高于拱效應(yīng)，銹蝕率為3%的A組銹蝕鋼筋混凝土梁在加載后期拱拉力占梁承載力的29.6%，而隨著銹蝕率的增加，當(dāng)鋼筋銹蝕率≥12%時(shí)，銹蝕鋼筋混凝土梁中拱效應(yīng)大于梁效應(yīng)，銹蝕率為18%的F組試驗(yàn)梁在加載后期拱拉力與承載力比值為68.8%，相對銹蝕率最低的A組梁，拱效應(yīng)提升了39.2%，這說明銹蝕鋼筋混凝土梁在加載過程中,梁效應(yīng)逐漸減弱，拱效應(yīng)逐漸增強(qiáng)，且拱效應(yīng)隨著荷載和鋼筋銹蝕率的增加而增強(qiáng).

表3 不同銹蝕率鋼筋混凝土梁拱效應(yīng)作用下拱拉力值Tab.3 Arch thrust under arch effect of RC beam with different corrosions

3 結(jié)論

1) 在低銹蝕率鋼筋混凝土梁加載的過程中，跨中鋼筋應(yīng)變與撓度的變化規(guī)律具有較好的一致性.高銹蝕率鋼筋由于鋼筋銹蝕、銹脹裂縫的存在，梁在加載過程中,鋼筋滑移導(dǎo)致梁兩端鋼筋的應(yīng)變值明顯增加.

2) 鋼筋銹蝕會(huì)導(dǎo)致鋼筋混凝土梁破壞形式發(fā)生變化，低銹蝕率鋼筋混凝土梁破壞呈現(xiàn)延性破壞形式；而高銹蝕率鋼筋混凝土梁在加載過程中，鋼筋無明顯屈服點(diǎn)，試驗(yàn)梁加載破壞過程無明顯屈服階段，發(fā)生脆性破壞.

3) 隨著鋼筋銹蝕率的增大，鋼筋混凝土梁中鋼筋與混凝土間粘結(jié)性能退化，使鋼筋混凝土梁承載機(jī)理由梁效應(yīng)向拱效應(yīng)轉(zhuǎn)變.

4) 在加載過程中，較高銹蝕率的試驗(yàn)梁隨著粘結(jié)性能的變化，梁承載機(jī)理的轉(zhuǎn)化，梁效應(yīng)逐漸減弱，拱效應(yīng)逐漸增強(qiáng).

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(責(zé)任編輯： 錢筠 英文審校： 方德平)

Analysis of Mechanical Properties and Arch Effect of Corroded Reinforced Concrete Beams

WANG Lei1,2, ZHANG Xin2, ZHONG Liheng2, MAO Yadong2

(1. Guangxi Key Laboratory of New Energy and Building Energy Saving, Guilin 541004, China;2. College of Civil Engineering and Architecture, Guilin University of Technology, Guilin 541004, China)

Based on the mechanical test of the reinforced concrete (RC) beams with different corrosion ratios of the reinforcement, including 0%, 3%, 6%, 9%, 12%, 15% and 18%, the indexes of the deflection and the steel strain of the test beams were analyzed with the various loads and corrosion ratios, to investigate the reinforcement stress of the test beams with different corrosion ratio during the load process, and the relationship among the arch effect of corroded reinforced concrete beams, the load grade and reinforced corrosion ratio. The results show that the reinforcement corrosion degrades the bond performance between steel and concrete; the stress of steel bar transfers from the mid-span to the beam end. In addition, the load-bearing mechanism of corroded beam tends to arch effect; the arch effect of corroded reinforced concrete beam enhances with the increase of the load level and the steel bar corrosion ratio. Keywords： arch effect; reinforced concrete; bond performance; corrosion ratio

10.11830/ISSN.1000-5013.201701005

2016-05-10

王磊(1977-)，男，教授，博士，主要從事混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的研究.E-mail:tianmu77@163.com.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51268009)； 廣西礦冶與環(huán)境科學(xué)實(shí)驗(yàn)室中心項(xiàng)目(KH2011ZD007)

TU 375.1

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1000-5013(2017)01-0024-07