南海西部高溫高壓探井隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)

李中李炎軍楊立平楊玉豪吳江謝露

1.中海石油（中國）有限公司湛江分公司；2.中海油能源發(fā)展股份有限公司；3.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)公司湛江分公司

南海西部高溫高壓探井隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)

李中1李炎軍1楊立平2楊玉豪1吳江1謝露3

1.中海石油（中國）有限公司湛江分公司；2.中海油能源發(fā)展股份有限公司；3.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)公司湛江分公司

南海西部海域鶯-瓊盆地地溫梯度大、壓力系數(shù)高，在高溫高壓井段作業(yè)時往往需要維持較高的鉆井液密度，導(dǎo)致安全密度窗口窄，鉆井過程中易發(fā)生漏、噴同存的復(fù)雜情況。為提高高溫高壓井的鉆井安全和效率，采用隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)，增加套管層次，進(jìn)而為鉆井作業(yè)提供良好安全窗口。以鶯-瓊盆地某高溫高壓井鉆井難點(diǎn)入手，分析了針對目標(biāo)區(qū)域鉆井難點(diǎn)的相應(yīng)對策，并從擴(kuò)眼技術(shù)適應(yīng)性、擴(kuò)眼工具選型、擴(kuò)眼工具與領(lǐng)眼鉆頭尺寸優(yōu)選、擴(kuò)眼鉆具振動分析、水力分析、現(xiàn)場技術(shù)關(guān)鍵等方面對隨鉆擴(kuò)眼工藝進(jìn)行分析，形成了相應(yīng)的隨鉆擴(kuò)眼工藝技術(shù)。

海洋鉆井；非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)；隨鉆擴(kuò)眼；南海西部；高溫高壓

與常規(guī)擴(kuò)眼相比，隨鉆擴(kuò)眼能在套管下部擴(kuò)眼形成大于上層套管內(nèi)徑的井眼，實(shí)現(xiàn)非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)，增加套管層次，提供良好的安全窗口，是解決高溫高壓、深水等窄壓力窗口鉆井問題的一項(xiàng)有效技術(shù)措施。目前，國內(nèi)對隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)的研究較多，但現(xiàn)有公開文獻(xiàn)中多對相關(guān)配套工具發(fā)展情況和力學(xué)理論模型進(jìn)行論述［1-3］，較少涉及該技術(shù)在國內(nèi)海上高溫高壓井中的應(yīng)用設(shè)計(jì)分析研究。結(jié)合南海西部某高溫高壓探井實(shí)際情況，重點(diǎn)分析隨鉆擴(kuò)眼工藝設(shè)計(jì)和現(xiàn)場使用方面的主要考慮因素，形成相應(yīng)的隨鉆擴(kuò)眼工藝技術(shù)，旨在提高高溫高壓鉆井的安全性、作業(yè)效率和降低綜合成本。

1 鉆井難點(diǎn)及對策

Drilling difficulties and countermeasures

（1）高溫高壓并存。某井設(shè)計(jì)井深3 856 m，在井深2 300 m處預(yù)測壓力系數(shù)達(dá)1.8，井底壓力系數(shù)更是高達(dá)2.17，井底靜止溫度超過190 ℃。

（2）窄密度窗口。在高溫高壓井深層作業(yè)中，地層破裂壓力（或漏失壓力）與孔隙壓力比較接近，鉆井液密度調(diào)整范圍小，極易出現(xiàn)又漏又噴的復(fù)雜情況，井控難度極大。從圖1中可以看出：孔隙壓力在1 500 m前為正常壓力系數(shù)1.00～1.05，進(jìn)入目的層前壓力系數(shù)逐漸抬升至2.07，而目的層壓力系數(shù)為2.07～2.17；井深2 500 m以下井段的靜態(tài)作業(yè)窗口不大于0.20 g/cm3，最低為0.1 g/cm3，鉆井液安全窗口窄。

（3）同層位鄰井資料缺乏，深層作業(yè)經(jīng)驗(yàn)少。該高溫高壓探井為所屬區(qū)塊的預(yù)探井，共有6口鄰井。其中，5口鄰井完鉆井深在2 000 m左右，只有1口井的井深達(dá)到4 568 m。相對而言，在該區(qū)塊的高溫高壓深井作業(yè)經(jīng)驗(yàn)偏少，能從鄰井獲取的同層位地質(zhì)資料有限。對于地質(zhì)上尚未有明確的VSP（垂直地震剖面）卡層前，鉆井過程中壓力不確定性極大，遭遇更高溫壓系統(tǒng)的風(fēng)險(xiǎn)極高。

針對以上難點(diǎn)，本井設(shè)計(jì)利用隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)實(shí)現(xiàn)非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)來擴(kuò)大各井段的安全密度窗口。其中，設(shè)計(jì)有2個擴(kuò)眼井段：在?355.6 mm套管下部擴(kuò)?374.65 mm井眼、?298.45 mm尾管下部擴(kuò)?311.15 mm井眼，設(shè)計(jì)井身結(jié)構(gòu)見圖1。

圖1 南海某高溫高壓探井預(yù)測壓力曲線及設(shè)計(jì)井身結(jié)構(gòu)Fig.1 Pressure prediction cure and casing program design of a certain HTHP exploration well in South China Sea

2 隨鉆擴(kuò)眼工藝設(shè)計(jì)分析

Analysis on RWD technology design

隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)屬于非常規(guī)鉆井技術(shù)，存在鉆頭和擴(kuò)眼器2個破巖點(diǎn)。與常規(guī)鉆井相比，隨鉆擴(kuò)眼在工藝設(shè)計(jì)方面考慮因素更多，具有一定獨(dú)特性。

2.1 隨鉆擴(kuò)眼可行性分析

RWD feasibility analysis

以往研究和實(shí)踐表明，隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)在硬地層中的應(yīng)用受到一定限制［4］。一方面，隨鉆擴(kuò)眼鉆進(jìn)時振動風(fēng)險(xiǎn)較高，在地層巖石較硬的條件下更突出；另一方面，在硬地層中擴(kuò)眼的井徑可能相對偏小，尤其對液壓控制的擴(kuò)眼器的影響較大。因此，應(yīng)根據(jù)待鉆地層的巖石力學(xué)特性來對隨鉆擴(kuò)眼可行性做合理評估，進(jìn)而優(yōu)選合適的擴(kuò)眼工具。

目前，待鉆地層巖石力學(xué)特性一般根據(jù)鄰井測井資料、巖石力學(xué)經(jīng)驗(yàn)回歸模型計(jì)算得到。結(jié)合鄰井?dāng)?shù)據(jù)，該高溫高壓探井地層平均抗壓強(qiáng)度35 MPa，平均內(nèi)摩擦角小于30°，地層較軟，可鉆性好，振動風(fēng)險(xiǎn)小，隨鉆擴(kuò)眼可行。

2.2 擴(kuò)眼工具選型及工作原理

Selection and working principle of reaming tools

2.2.1 擴(kuò)眼工具選型 選擇合適的擴(kuò)眼工具是保證擴(kuò)眼鉆進(jìn)順利的重要前提。擴(kuò)眼工具選擇原則為：能否實(shí)現(xiàn)套管下擴(kuò)眼，一趟鉆完成鉆水泥塞和擴(kuò)眼鉆進(jìn)，不平衡力產(chǎn)生的振動風(fēng)險(xiǎn)小，具備倒劃眼齒，擴(kuò)眼器的激活控制簡便，耐高溫以及在南海西部油田的使用情況。綜合考慮，推薦在該高溫高壓探井中選用Rhino XS Reamer系列膨脹式擴(kuò)眼器。該擴(kuò)眼器最高耐溫可達(dá)232 ℃，且在南海西部海域多口深水井應(yīng)用中性能穩(wěn)定，擴(kuò)眼效果良好。

2.2.2 工作原理 Rhino XS Reamer系列膨脹式擴(kuò)眼器屬于同心擴(kuò)眼器，主要由外殼、彈簧機(jī)構(gòu)、擴(kuò)眼刀翼、噴嘴、滑筒、銷釘?shù)冉M成。Rhino XS Reamer系列隨鉆擴(kuò)眼器在正常鉆井作業(yè)狀態(tài)下，擴(kuò)眼器刀翼在彈簧結(jié)構(gòu)的控制下緊貼心軸。當(dāng)鉆進(jìn)至待擴(kuò)眼地層時，投球憋壓，滑筒銷釘被剪斷，滑筒下行改變流體流動通道，流體分流為鉆具內(nèi)和擴(kuò)眼器水眼兩部分。開泵并逐漸提排量，當(dāng)鉆具內(nèi)外壓差達(dá)到5.5 MPa時，推動擴(kuò)眼器活塞，使得擴(kuò)眼刀翼克服彈簧推力并沿本體的Z型槽向上、向外推出，擴(kuò)眼器激活到擴(kuò)眼狀態(tài)。當(dāng)擴(kuò)眼結(jié)束后，停泵，彈簧機(jī)構(gòu)推動擴(kuò)眼器刀翼下行并沿本體槽縮回。Rhino XS Reamer系列隨鉆擴(kuò)眼器非擴(kuò)眼與擴(kuò)眼狀態(tài)下對比情況見圖2。

圖2 Rhino XS Reamer系列隨鉆擴(kuò)眼器結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic structure of Rhino XS Reamer reamer while drilling

2.3 擴(kuò)眼工具與領(lǐng)眼鉆頭尺寸優(yōu)選

Size selection of reaming tools and pilot bits

隨鉆擴(kuò)眼鉆進(jìn)是擴(kuò)眼器與領(lǐng)眼鉆頭同時破巖，若擴(kuò)眼器與領(lǐng)眼鉆頭尺寸選擇不合理，會引起兩者承受的鉆壓/扭矩分配不均［5-6］，進(jìn)而導(dǎo)致擴(kuò)眼器無法有效破巖或者加劇擴(kuò)眼器切削齒的損傷。優(yōu)選擴(kuò)眼工具與領(lǐng)眼鉆頭尺寸時應(yīng)綜合考慮待擴(kuò)井段的要求、合理的鉆壓分配、所用隨鉆擴(kuò)眼器規(guī)格參數(shù)，并且領(lǐng)眼鉆頭盡量選用API標(biāo)準(zhǔn)系列的鉆頭。

根據(jù)該高溫高壓探井的鉆井要求：?355.6 mm套管下部擴(kuò)?374.65 mm井眼、?298.45 mm尾管下部擴(kuò)?311.15 mm井眼。采用雙因素法理論模型［7］對2個井段合理的鉆壓分配進(jìn)行計(jì)算分析，圖3中分別為擴(kuò)眼器尺寸374.65 mm、311.15 mm時，不同領(lǐng)眼鉆頭對擴(kuò)眼器鉆壓分配的影響結(jié)果。

圖3 不同尺寸領(lǐng)眼鉆頭對擴(kuò)眼器鉆壓分配的影響Fig.3 Effect of pilot bit with different sizes on the WOB distribution in reamer

由圖3可知，當(dāng)擴(kuò)眼器直徑為374.65 mm時，?215.9 mm、?241.3 mm、?269.88 mm領(lǐng)眼鉆頭對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配比超過40%，最高達(dá)到66.79%，這可能造成擴(kuò)眼鉆進(jìn)的不平穩(wěn)；?368.3 mm領(lǐng)眼鉆頭對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配比很小，僅為3.36%，可能無法實(shí)現(xiàn)有效破巖；?307.98 mm和?311.15 mm對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配約30%，較為合理。當(dāng)擴(kuò)眼器直徑為311.15 mm時，?215.9 mm、?241.3 mm領(lǐng)眼鉆頭對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配比較高，均超過40%；采用與擴(kuò)眼器尺寸接近的領(lǐng)眼鉆頭（?307.98 mm、?311.15 mm）對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配比接近0；?269.88 mm領(lǐng)眼鉆頭對應(yīng)的擴(kuò)眼鉆壓分配為24.77%，較為合理。

綜上所述，推薦該高溫高壓探井在2個擴(kuò)眼井段中的選擇分別為：?311.15 mm領(lǐng)眼鉆頭&?374.65 mm的11625系列擴(kuò)眼器、?269.88 mm領(lǐng)眼鉆頭&?311.15 mm的10000系列擴(kuò)眼器。

2.4 擴(kuò)眼鉆具振動分析及鉆井參數(shù)確定

Vibration analysis of reaming tools and determination of drilling parameter

與常規(guī)鉆進(jìn)相比，隨鉆擴(kuò)眼振動風(fēng)險(xiǎn)更大。隨鉆擴(kuò)眼鉆進(jìn)過程中鉆頭、擴(kuò)眼器同時切削巖石，當(dāng)鉆進(jìn)不同硬度的地層時會造成擴(kuò)眼器和鉆頭的鉆速不同，從而在鉆柱中產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)和橫向振動；另外，旋轉(zhuǎn)時擴(kuò)眼鉆具不對中等因素使得擴(kuò)眼鉆具與井壁之間的碰撞更激烈［8］。若擴(kuò)眼鉆具設(shè)計(jì)不當(dāng)，那么頻繁振動會造成鉆頭或擴(kuò)眼器過早磨損和井下精密儀器（LWD/MWD）損壞。大量研究表明，鉆柱振動與鉆壓、轉(zhuǎn)速、地層巖石性質(zhì)、井身結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)，鉆井現(xiàn)場通常也是采取改變鉆壓、轉(zhuǎn)速等參數(shù)來減小鉆柱的振動。因此，在設(shè)計(jì)之初，根據(jù)待鉆地層特性，從振動最小化的角度來推薦合理的鉆壓、轉(zhuǎn)速。

對本井?dāng)U眼井段進(jìn)行分析，?374.65 mm擴(kuò)眼井段控制鉆壓45～113 kN、轉(zhuǎn)速60～150 r/min，振動在可接受范圍；?311.15 mm擴(kuò)眼井段控制鉆壓45～136 kN、轉(zhuǎn)速80～150 r/min，振動在可接受范圍。

2.5 擴(kuò)眼鉆具水力分析

Hydraulic analysis of reaming tools

合理的水力參數(shù)能加強(qiáng)水力破巖和清巖效果。隨鉆擴(kuò)眼鉆進(jìn)過程中，鉆井液分流到擴(kuò)眼器和鉆頭兩處，若流量分配不合理，鉆頭處噴射速度和比水馬力不足，可能會造成井眼清潔效率差，甚至鉆頭泥包、水眼被堵等復(fù)雜情況。水力參數(shù)的合理與否與泥漿泵機(jī)泵條件、鉆井液性能、鉆具結(jié)構(gòu)、井眼尺寸、井深大小等因素有關(guān)［9］，當(dāng)這些因素確定后可以通過噴嘴組合的優(yōu)化來對水力參數(shù)進(jìn)行評價(jià)。同時，由于選用的隨鉆擴(kuò)眼器的開啟/關(guān)閉依靠液壓驅(qū)動，當(dāng)鉆柱內(nèi)外的壓差達(dá)到5.5 MPa時擴(kuò)眼刀翼才能完全張開。因此，選擇的排量至少要能滿足刀翼張開的臨界壓差。綜合考慮，?374.65 mm擴(kuò)眼井段選擇?12.7 mm×6（鉆頭）+ ?7.14 mm×3（擴(kuò)眼器）的噴嘴組合，排量3 000 L/min；?311.15 mm擴(kuò)眼井段選擇?11.11mm×6（鉆頭）+ ?6.35 mm×3（擴(kuò)眼器）的噴嘴組合，排量2 800 L/min。

3 現(xiàn)場應(yīng)用

Field application

3.1 隨鉆擴(kuò)眼基本情況

RWD basic situations

該高溫高壓探井實(shí)際鉆井過程中依據(jù)前面的工藝設(shè)計(jì)采用Rhino XS Reamer系列膨脹式擴(kuò)眼器，擴(kuò)眼鉆具組合如下。

?311.15 mm鉆頭 &?374.65 mm擴(kuò)眼井段鉆具組合：?311.15 mm領(lǐng)眼鉆頭+浮閥短節(jié)+ ?203.2 mm LWD/MWD+ ?311.15 mm扶正器+ ?215.9 mm鉆鋌×1根+ ?374.65 mm隨鉆擴(kuò)眼器+ ?215.9 mm鉆鋌×2根+ ?203.2 mm機(jī)械液壓震擊器+ ?215.9 mm鉆鋌×3根+ ?203.2 mm震擊器加強(qiáng)器+ ?215.9 mm鉆鋌×6根+ ?139.7 mm加重鉆桿×18根+ ?139.7 mm鉆桿。

?269.88 mm鉆頭 &?311.15 mm擴(kuò)眼井段鉆具組合：?269.88 mm PDC鉆頭+浮閥短節(jié)+ ?203.2 mmLWD/MWD+ ?266.70 mm扶正器+?209.55 mm鉆鋌×1+?311.15 mm隨鉆擴(kuò)眼+?209.55 mm鉆鋌×2根+機(jī)械液壓震擊器+ ?209.55 mm鉆鋌×3根+ ?203.2 mm震擊器加強(qiáng)器+?209.55 mm鉆鋌×6根+?139.7 mm加重鉆桿×18根+?139.7 mm鉆桿。

該井?311.15 mm &?374.65 mm擴(kuò)眼井段從井深1 909 m處擴(kuò)眼鉆進(jìn)至2 574 m，整個擴(kuò)眼鉆進(jìn)過程中的參數(shù)為：鉆壓45～90 kN，轉(zhuǎn)速90～120 r/min，排量2 900～3 000 L/min，泵壓22.4～25.5 MPa，扭矩9.6～13.8 kN·m；?269.88 mm &?311.15 mm擴(kuò)眼井段從井深2 574 m處擴(kuò)眼鉆進(jìn)至3 299 m，擴(kuò)眼參數(shù)為：鉆壓45～136 kN，轉(zhuǎn)速90～130 r/min，排量3 000～3 200 L/min，泵壓24～31 MPa，扭矩11.1～13.8 kN·m。

3.2 現(xiàn)場技術(shù)關(guān)鍵

Key factors of fields technologies

3.2.1 擴(kuò)眼器測試

（1）地面測試。組合BHA時，擴(kuò)眼器刀翼上纏繞適量膠帶，下至轉(zhuǎn)盤面以下，開泵，勻速提排量，穩(wěn)定排量1～5 min，關(guān)泵，提擴(kuò)眼器至轉(zhuǎn)盤面以上。檢查擴(kuò)眼器并確認(rèn)刀翼未張開、膠帶未崩落后再入井。

（2）下鉆到底后的測試。下鉆到底后，低轉(zhuǎn)速上提下放鉆具，記錄并對比懸重、摩阻和扭矩變化情況，若無太大變化，表明擴(kuò)眼器沒有被意外激活，可進(jìn)行后續(xù)操作。

3.2.2 擴(kuò)眼器激活及判斷

（1）Rhino XS Reamer系列隨鉆擴(kuò)眼器采用投球激活，激活前要合理選擇投球位置。原則如下：確定擴(kuò)眼器進(jìn)入新地層，出管鞋10～15 m左右，以便留足驗(yàn)證擴(kuò)眼器是否被激活的領(lǐng)眼口袋長度，并且投球的位置要進(jìn)入新地層約9 m左右；要方便現(xiàn)場坐卡瓦。

（2）投球前，緩慢開泵，開小轉(zhuǎn)速（30 r/min），并上下活動5 m，記錄泵壓、懸重、摩阻、扭矩。

（3）投球后，接頂驅(qū)開泵送球75%鉆具內(nèi)容積，停泵靜止，使球自由坐落到滑筒上。后續(xù)再開泵，30 r/min低轉(zhuǎn)速下逐漸提排量，并下放鉆具約1 m左右，觀察各扭矩、懸重、鉆壓變化情況。

（4）擴(kuò)眼器激活后，可觀察到明顯的壓降，轉(zhuǎn)動時扭矩增加。

3.2.3 擴(kuò)眼鉆進(jìn)

（1）擴(kuò)眼器激活后，先造型1～2 m，然后按計(jì)劃鉆進(jìn)。由現(xiàn)場工程師配合進(jìn)行鉆井參數(shù)調(diào)整。停止鉆進(jìn)時要先停泵再停轉(zhuǎn)，恢復(fù)鉆進(jìn)時先開轉(zhuǎn)盤再開泵。

（2）每倒擴(kuò)完一柱可選擇進(jìn)行正劃一柱處理，注意勻速緩慢下放，觀察到鉆壓升高應(yīng)立即停止，謹(jǐn)防鉆出新井眼。

3.3 擴(kuò)眼效果分析

Analysis on reaming results

（1）機(jī)械鉆速較快。?311.15 mm &?374.65 mm擴(kuò)眼井段總進(jìn)尺665 m，平均機(jī)械鉆速16 m/h。?269.88 mm &?311.15 mm擴(kuò)眼井段總進(jìn)尺725 m，平均機(jī)械鉆速8 m/h。2個井段隨鉆擴(kuò)眼鉆進(jìn)過程中，工具總體情況穩(wěn)定，MWD隨鉆監(jiān)測到的振動小，扭矩、泵壓等參數(shù)正常。

（2）擴(kuò)眼井段實(shí)際可通過尺寸符合要求。擴(kuò)眼鉆進(jìn)至2個井段的下套管深度后，直接起鉆，起鉆過程中無阻掛。同時，?311.15 mm &?374.65 mm井段下入?298.45 mm尾管、?269.88 mm &?311.15 mm井段下入?273.05 mm+?250.83 mm復(fù)合套管的作業(yè)中也均未有阻掛發(fā)生。

（3）擴(kuò)眼器與領(lǐng)眼鉆頭磨損較小。擴(kuò)眼鉆進(jìn)結(jié)束后，兩趟鉆的擴(kuò)眼器刀翼和鉆頭評級均為1，整體上擴(kuò)眼鉆進(jìn)中擴(kuò)眼器與領(lǐng)眼鉆頭的磨損較小。

（4）井身質(zhì)量優(yōu)良。MWD測斜數(shù)據(jù)顯示，?311.15 mm &?374.65 mm井段最大井斜0.64°，?269.88 mm &?311.15 mm井段最大井斜0.69°，2個擴(kuò)眼井段的井身質(zhì)量優(yōu)良。

4 結(jié)論

Conclusions

（1）采用隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)實(shí)現(xiàn)非常規(guī)井身結(jié)構(gòu)，增加套管層次，提前下入套管，擴(kuò)大壓力窗口是解決高溫高壓等窄壓力窗口鉆井問題的一項(xiàng)有效措施。

（2）隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)屬于非常規(guī)鉆井技術(shù)，在隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)適應(yīng)性、擴(kuò)眼工具選型等方面要基于地層特點(diǎn)、時效及區(qū)域使用情況等做出合理評估，同時加強(qiáng)振動和水力分析以確定合理的鉆井參數(shù)。

（3）合理搭配擴(kuò)眼工具與領(lǐng)眼鉆頭時要綜合考慮待擴(kuò)井段尺寸要求、鉆壓分配、擴(kuò)眼器規(guī)格參數(shù)，且領(lǐng)眼鉆頭盡量選用API標(biāo)準(zhǔn)系列的鉆頭。

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（修改稿收到日期 2016-10-16）

〔編輯 朱 偉〕

RWD technology for HTHP exploration wells in western South China Sea

LI Zhong1,LI Yanjun1,YANG Liping2,YANG Yuhao1,WU Jiang1,XIE Lu3
1.CNOOC China Limited Zhanjiang Branch,Zhanjiang 524057,Guangdong,China;
2.CNOOC Energy Techology &Serνices Limeted,Beijing 100027,China;
3.Zhanjiang Branch,CNOOC EnerTech-Drilling &Production Co.,Zhanjian 524057,Guangdong,China

The Ying-Qiong Basin in the western sea area of South China Sea is characterized by high geothermal gradient and high pressure coefficient,so high-density drilling fluid is needed in HTHP hole sections.However,the application of high-density drilling fluid results in narrow safety density window,and coexistence of leakage and blowout in the process of well drilling.In order to increase drilling safety and efficiency of HTHP wells,reaming while drilling (RWD) technology is used to improve casing program so as to provide the favorable safety window for drilling operation.In this paper,one HTHP well in the Ying-Qiong Basin was taken as an example.Its drilling difficulties and the corresponding countermeasures were investigated.Then,the RWD process was analyzed from the aspects of technical suitability,reaming tool selection,size selection of reaming tools and pilot bits,vibration analysis and hydraulic analysis of reaming tool,and key factors of field technologies.And thus,the RWD technology is developed.

offshore drilling;unconventional casing program;Reaming While Drilling (RWD);Western South China Sea;high temperature and high pressure

李中，李炎軍，楊立平，楊玉豪，吳江，謝露.南海西部高溫高壓探井隨鉆擴(kuò)眼技術(shù)［J］ .石油鉆采工藝，2016，38（6）：752-754.

TE52

B

1000-7393（ 2016 ） 06-0752-05

10.13639/j.odpt.2016.06.007

:LI Zhong,LI Yanjun,YANG Liping,YANG Yuhao,WU Jiang,XIE Lu.RWD technology for HTHP exploration wells in western South China Sea［J］.Oil Drilling &Production Technology,2016,38(6):751-755.

李中（1972-），教授級高級工程師。1994年畢業(yè)于江漢石油學(xué)院，現(xiàn)從事海洋油氣鉆完井的研究和管理工作。通訊地址：（524057）廣東省湛江市坡頭區(qū)22號信箱。電話：0759-3900608。E-mail:lizhong@cnooc.com.cn