南海深水鉆井平臺(tái)錨泊系統(tǒng)預(yù)張力優(yōu)選研究

鄭純亮， 陳國(guó)明， 張 浩， 羅 寧， 劉正禮

(1.中國(guó)石油大學(xué)(華東) 海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心， 山東 青島 266580； 2. 中海石油(中國(guó))有限公司深圳分公司， 廣東 深圳 518067)

南海深水鉆井平臺(tái)錨泊系統(tǒng)預(yù)張力優(yōu)選研究

鄭純亮1， 陳國(guó)明1， 張 浩1， 羅 寧1， 劉正禮2

(1.中國(guó)石油大學(xué)(華東) 海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心， 山東 青島 266580； 2. 中海石油(中國(guó))有限公司深圳分公司， 廣東 深圳 518067)

根據(jù)不同工況對(duì)錨泊系統(tǒng)的不同要求，確定錨泊系統(tǒng)性能優(yōu)化的設(shè)計(jì)變量、優(yōu)化目標(biāo)和約束條件等。以南海某深水半潛式鉆井平臺(tái)為例，采用ANSYS-AQWA軟件建立平臺(tái)-錨泊系統(tǒng)動(dòng)力耦合分析模型，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境載荷劃分工況，并采用AQWA-DRIFT模塊進(jìn)行時(shí)域分析，得到各個(gè)方向上平臺(tái)的最大漂移量、平均漂移量及系泊線最小安全系數(shù)等結(jié)果。基于作業(yè)工況安全作業(yè)窗口最大的優(yōu)化要求，以及現(xiàn)場(chǎng)對(duì)平臺(tái)漂移量和系泊線安全性能要求的優(yōu)先級(jí)順序，確定作業(yè)工況下的最優(yōu)預(yù)張力范圍；選取某極限工況，基于極限工況系泊線安全系數(shù)最大的優(yōu)化要求，確定極限工況最優(yōu)預(yù)張力范圍。

錨泊系統(tǒng)；優(yōu)化要求；工況；預(yù)張力；優(yōu)選

0 引言

隨著我國(guó)南海油氣勘探開(kāi)發(fā)水域日趨加深，對(duì)半潛式鉆井平臺(tái)的需求逐漸增加。錨泊定位為我國(guó)南海半潛式鉆井平臺(tái)的重要定位方式，而錨泊系統(tǒng)的預(yù)張力設(shè)置對(duì)保證深水錨泊系統(tǒng)的安全作業(yè)十分重要。預(yù)張力過(guò)大則系泊線動(dòng)張力大，不利于平臺(tái)安全；預(yù)張力過(guò)小則平臺(tái)漂移量大，不能滿足正常作業(yè)要求。我國(guó)南海工況復(fù)雜，不同工況對(duì)平臺(tái)錨泊系統(tǒng)的要求也不同，因此預(yù)張力的選擇原則也不同。尤其在我國(guó)南海海域環(huán)境惡劣，惡劣的環(huán)境條件極易引發(fā)一系列錨泊系統(tǒng)失效事故。從實(shí)際出發(fā)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)要求研究不同工況下深水錨泊系統(tǒng)的預(yù)張力優(yōu)選很有必要。

錨泊系統(tǒng)的優(yōu)化方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量地研究。Mehdi Shafieefar[1]基于遺傳算法提出一種可以使平臺(tái)響應(yīng)最小的錨鏈布局和錨鏈張力優(yōu)化自動(dòng)程序。Rio de Janeir[2]利用遺傳算法優(yōu)化布錨方案使平臺(tái)漂移量最小。金鴻章等[3]利用改進(jìn)的遺傳算法優(yōu)化系泊線張力。樊磊等[4]以滿足安全校核及水動(dòng)力性能良好為目標(biāo)，采用時(shí)域方法對(duì)半潛式起重平臺(tái)的系泊系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化研究。這些研究豐富了錨鏈系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法，然而由于錨泊系統(tǒng)影響因素多，不同工況對(duì)錨泊系統(tǒng)的要求不同，目前的研究成果不能適用于所有工況形成統(tǒng)一的優(yōu)化方法，研究成果與現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的結(jié)合需進(jìn)一步加強(qiáng)。

該文的研究面向我國(guó)南海深水油氣開(kāi)發(fā)實(shí)際，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)平臺(tái)錨泊系統(tǒng)參數(shù)和環(huán)境數(shù)據(jù)，分析不同工況下錨泊系統(tǒng)的力學(xué)響應(yīng)性能，并對(duì)錨泊系統(tǒng)的預(yù)張力進(jìn)行優(yōu)選，為深水錨泊系統(tǒng)的安全作業(yè)提供技術(shù)支持。雖然多種因素對(duì)平臺(tái)-錨泊系統(tǒng)的水動(dòng)力響應(yīng)都有影響，但是作業(yè)工況和極限工況下的預(yù)張力優(yōu)選思路不變，該文在作業(yè)水深、平臺(tái)外形、錨泊系統(tǒng)布置方案等確定的前提下研究預(yù)張力優(yōu)選方法，符合工程要求。

1 錨泊系統(tǒng)性能優(yōu)化要求

1.1 優(yōu)化表達(dá)式

錨泊系統(tǒng)的預(yù)張力優(yōu)化屬于多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題[5]，多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題的數(shù)學(xué)表達(dá)式為[6]：

設(shè)計(jì)變量：

目標(biāo)：

約束：

式中：ai、bi為第i個(gè)設(shè)計(jì)變量xi的上下限；n為設(shè)計(jì)變量的個(gè)數(shù)；p為非上、下限等式約束的個(gè)數(shù)；l為非上、下限不等式的約束個(gè)數(shù)。

1.2 設(shè)計(jì)變量

錨泊系統(tǒng)力學(xué)性能的影響因素很多，但是現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)過(guò)程中很多因素是不可調(diào)整的，如錨泊系統(tǒng)的類型、設(shè)備選型、系泊線成分等內(nèi)部因素是作業(yè)前提前設(shè)定好的，而環(huán)境載荷等外部因素是不可控的，錨泊方案中的布錨角度、拋錨位置等一旦拋錨完成也很難調(diào)整，而最容易調(diào)整也最符合實(shí)際的因素就是出纜長(zhǎng)度，即通過(guò)調(diào)整出纜長(zhǎng)度控制預(yù)張力，因此，錨泊系統(tǒng)性能優(yōu)化的設(shè)計(jì)變量為系泊線出纜長(zhǎng)度/預(yù)張力。

1.3 優(yōu)化目標(biāo)

作業(yè)過(guò)程中調(diào)整錨泊系統(tǒng)預(yù)張力不但影響作業(yè)效率，造成大量經(jīng)濟(jì)損失，而且在系泊線張力比較大的情況下調(diào)整錨泊系統(tǒng)存在風(fēng)險(xiǎn)，絞車剎車或者止鏈器可能導(dǎo)致嚴(yán)重的破壞。同時(shí)，即使有些預(yù)張力調(diào)整出現(xiàn)在操作手冊(cè)中，但是很少執(zhí)行，因此，作業(yè)過(guò)程中不建議調(diào)整預(yù)張力，除非很有必要執(zhí)行并且應(yīng)在保證平臺(tái)安全的前提下操作。故認(rèn)為作業(yè)工況的預(yù)張力一旦設(shè)定好，工況改變時(shí)不再調(diào)整，預(yù)張力方案應(yīng)盡量滿足多種環(huán)境條件要求，即作業(yè)工況預(yù)張力的優(yōu)化目標(biāo)為安全作業(yè)窗口最大。

由于極限工況下不再作業(yè)，因此對(duì)平臺(tái)漂移量不再要求。極限工況下通常斷開(kāi)隔水管連接，放松錨鏈，保證錨泊系統(tǒng)在臺(tái)風(fēng)等極端載荷下不受損，盡量提高系泊線的安全系數(shù)(系泊線破斷張力/系泊線最大張力)。放松錨鏈的程度應(yīng)根據(jù)氣象預(yù)報(bào)的極限工況載荷大小確定，優(yōu)選極限工況預(yù)張力時(shí)，應(yīng)首先比較所有錨鏈的最小安全系數(shù)，保證最危險(xiǎn)錨鏈的安全；當(dāng)最小安全系數(shù)接近時(shí)，應(yīng)進(jìn)一步比較平均張力的大小，平均張力越小，錨泊系統(tǒng)越安全，即極限工況預(yù)張力的優(yōu)化目標(biāo)為系泊線安全系數(shù)最高。

通常情況下，預(yù)張力越大對(duì)控制平臺(tái)漂移量越有效，預(yù)張力越小對(duì)保證系泊線安全越有益。不同的工況條件下對(duì)平臺(tái)的要求不同，在優(yōu)選預(yù)張力時(shí)需要判斷控制平臺(tái)漂移量和保證系泊線安全性能的優(yōu)先級(jí)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)需求適當(dāng)調(diào)整優(yōu)化目標(biāo)。

1.4 約束條件

深水半潛式平臺(tái)錨泊系統(tǒng)主要用于定位，為保證順利地進(jìn)行鉆井作業(yè)，要求平臺(tái)漂移量不超過(guò)規(guī)定范圍。為保證錨泊系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和功能的完整性，要求系泊線不發(fā)生斷開(kāi)，通常要求系泊線張力的最小安全系數(shù)不大于許用值，此外，要求錨泊系統(tǒng)不發(fā)生走錨、疲勞失效等。走錨的影響因素很多，走錨不一定意味著事故。該文分析對(duì)象屬于移動(dòng)式系泊，疲勞失效分析不是重點(diǎn)，故分析過(guò)程中不考慮走錨和疲勞，錨泊系統(tǒng)性能優(yōu)化的約束條件為平臺(tái)漂移量和系泊線張力滿足作業(yè)要求，平臺(tái)漂移量和系泊線張力的要求參考API-RP-2SK標(biāo)準(zhǔn)[7]。綜合考慮，認(rèn)為作業(yè)時(shí)平臺(tái)的平均漂移量不應(yīng)超過(guò)水深的4%，最大漂移量不應(yīng)超過(guò)水深的8%，錨泊系統(tǒng)完整條件下動(dòng)力分析的系泊線最小安全系數(shù)不應(yīng)小于1.67。

綜上所述，該文錨泊系統(tǒng)力學(xué)性能優(yōu)化以預(yù)張力為控制變量，作業(yè)工況安全作業(yè)窗口最大、極限工況系泊線安全系數(shù)最大為優(yōu)化目標(biāo)，平臺(tái)漂移量和系泊線張力滿足作業(yè)要求為約束條件，優(yōu)選出作業(yè)工況和極限工況的最優(yōu)預(yù)張力。

2 分析模型及方法

2.1 分析模型

該文以南海某半潛式鉆井平臺(tái)為研究對(duì)象，其錨泊系統(tǒng)為8點(diǎn)、45°對(duì)稱分布的移動(dòng)式系泊系統(tǒng)，工作水深631 m，系泊線為錨鏈和錨纜的組合形式，底端與錨連接的臥底段為錨鏈，上端與平臺(tái)連接段為錨纜，中間過(guò)渡段為錨鏈。

采用ANSYS-AQWA軟件建立錨泊系統(tǒng)的水動(dòng)力分析模型，建立的平臺(tái)ANSYS模型如圖1所示，整個(gè)模型的濕表面采用Shell63單元，撐桿采用Pipe59單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分。將ANSYS模型數(shù)據(jù)導(dǎo)入到AQWA中，定義水深、系泊線、導(dǎo)纜孔、錨點(diǎn)、重心等信息，得到無(wú)隔水管的平臺(tái)-錨泊系統(tǒng)耦合分析模型，如圖2所示。

圖1 南海某平臺(tái)ANSYS模型

圖2 無(wú)隔水管平臺(tái)-錨泊系統(tǒng)耦合模型

為方便計(jì)算分析，模擬過(guò)程進(jìn)行了如下簡(jiǎn)化：

(1) 不考慮錨土的相互作用，認(rèn)為錨點(diǎn)是一個(gè)剛性節(jié)點(diǎn)，即認(rèn)為不發(fā)生走錨。

(2) 忽略錨泊系統(tǒng)中因腐蝕、磨損等原因造成的各組件剛度、斷裂強(qiáng)度的降低。

(3) 風(fēng)荷載和流荷載計(jì)算采用恒定風(fēng)和恒定流理論。

(4) 風(fēng)、浪、流方向一致，即各個(gè)方向環(huán)境載荷為風(fēng)浪流的最大組合，這是一種偏保守的簡(jiǎn)化。

(5) 不考慮系泊線彈性伸長(zhǎng)，認(rèn)為系泊線長(zhǎng)度恒定。

2.2 分析方法

錨泊分析中常采用的方法包括準(zhǔn)靜定法、頻域法、時(shí)域法。準(zhǔn)靜定法由于計(jì)算過(guò)程簡(jiǎn)單，可用于移動(dòng)式系泊和安全性較高的永久式系泊的初步分析。頻域法計(jì)算簡(jiǎn)單，但是需要對(duì)非線性問(wèn)題進(jìn)行處理，常用于錨泊系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)機(jī)理研究。時(shí)域法可解決穩(wěn)態(tài)問(wèn)題、瞬態(tài)問(wèn)題和非線性問(wèn)題，可模擬動(dòng)力響應(yīng)的時(shí)間歷程，但是該方法計(jì)算量大、耗時(shí)長(zhǎng)。三種分析方法可以分別通過(guò)AQWA中的Cable Dynamics、AQWA-FER、AQWA-DRIFT模塊實(shí)現(xiàn)。由于時(shí)域法的計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性相對(duì)較高，且采用AQWA軟件計(jì)算速度快，因此，該文計(jì)算主要基于AQWA-DRIFT模塊進(jìn)行時(shí)域分析。

3 作業(yè)工況預(yù)張力優(yōu)選

3.1 工況劃分

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)某區(qū)塊的環(huán)境參數(shù)定義分析工況，具體細(xì)化見(jiàn)表1。其中，工況1為1年重現(xiàn)期季風(fēng)工況，工況4為1年重現(xiàn)期臺(tái)風(fēng)工況。

表1 分析工況細(xì)化表

3.2 分析計(jì)算

分別設(shè)定錨泊系統(tǒng)預(yù)張力為129 t、137 t、156 t，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行錨泊系統(tǒng)動(dòng)力分析，得到不同環(huán)境入射方向下的平臺(tái)漂移量和系泊線動(dòng)張力的時(shí)歷結(jié)果，進(jìn)一步整理得到平臺(tái)的最大漂移量、平均漂移量及系泊線的最小安全系數(shù)。以工況1預(yù)張力137 t為例，得到各個(gè)方向上平臺(tái)的最大漂移量、平均漂移量及系泊線的最小安全系數(shù)，如圖3～圖5所示。

圖3 工況1 預(yù)張力137 t時(shí)平臺(tái)平均漂移量

圖4 工況1 預(yù)張力137 t時(shí)平臺(tái)最大漂移量

圖5 工況1 預(yù)張力137 t時(shí)系泊線最小安全系數(shù)

3.3 預(yù)張力優(yōu)選

根據(jù)1.4節(jié)所述約束條件及平臺(tái)所在海域水深，確定平臺(tái)允許平均漂移量為25.24 m，允許最大漂移量為50.48 m，允許系泊線最小安全系數(shù)為1.67。綜合這三條約束條件，統(tǒng)計(jì)不同工況、不同預(yù)張力下，平臺(tái)平均漂移量、最大漂移量、系泊線最小安全系數(shù)在各個(gè)方向上的最大值及其許用值，如圖6～圖8所示。

圖6 預(yù)張力129 t時(shí)各工況下最大漂移量與最小安全系數(shù)

圖7 預(yù)張力137 t時(shí)各工況下最大漂移量與最小安全系數(shù)

圖8 預(yù)張力156 t時(shí)各工況下最大漂移量與最小安全系數(shù)

通過(guò)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，預(yù)張力129 t、137 t、156 t時(shí)的作業(yè)窗口都為工況1～工況4。預(yù)張力為129 t時(shí)，在工況4下平臺(tái)漂移量接近允許值，預(yù)張力156 t時(shí)，在工況4下系泊線張力接近允許值。如果預(yù)張力比129 t小，容易出現(xiàn)平臺(tái)漂移量超過(guò)允許值的情況；同樣，如果預(yù)張力比156 t大，容易出現(xiàn)系泊線最小安全系數(shù)低于允許值的情況。這兩種情況都會(huì)縮小作業(yè)窗口，因此，認(rèn)為預(yù)張力在129 t～156 t之間，錨泊系統(tǒng)的安全作業(yè)窗口最大，即作業(yè)工況最優(yōu)預(yù)張力在該范圍內(nèi)。

在預(yù)張力129 t～156 t之間選取最優(yōu)預(yù)張力，需要首先判斷現(xiàn)場(chǎng)對(duì)平臺(tái)漂移量和系泊線安全性能要求的優(yōu)先級(jí)。如果現(xiàn)場(chǎng)對(duì)平臺(tái)漂移量要求更為嚴(yán)格，則最優(yōu)預(yù)張力為156 t左右；如果現(xiàn)場(chǎng)對(duì)系泊線的安全性能更看重，則最優(yōu)預(yù)張力為129 t左右；如果不確定二者優(yōu)先級(jí)，或二者要求折中，選取最優(yōu)預(yù)張力為137 t左右。

4 極限工況預(yù)張力優(yōu)選

4.1 工況確定

極限載荷來(lái)臨前需要減載、減少吃水，同時(shí)放松錨鏈，不同極限工況下錨鏈的放松程度應(yīng)有所區(qū)別，需根據(jù)預(yù)報(bào)載荷大小優(yōu)選特定極限工況下的最優(yōu)預(yù)張力。通過(guò)3.3節(jié)發(fā)現(xiàn)，工況5超出安全作業(yè)的要求范圍，因此，認(rèn)為工況5為最小的極限工況，以工況5為例，優(yōu)選該極限工況下最優(yōu)預(yù)張力。

4.2 分析計(jì)算

分別設(shè)定錨泊系統(tǒng)預(yù)張力為40 t、50 t、70 t、86 t、112 t，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行錨泊系統(tǒng)動(dòng)力分析，得到不同環(huán)境入射方向下，系泊線動(dòng)張力的時(shí)歷結(jié)果，進(jìn)一步整理得到系泊線的最小安全系數(shù)。極限工況不同預(yù)張力條件下的最小安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 極限工況系泊線完整時(shí)不同預(yù)張力下最小安全系數(shù)統(tǒng)計(jì)表

注：表中“[]”數(shù)字代表安全系數(shù)最小的系泊線號(hào)。

根據(jù)表2數(shù)據(jù)，分別繪制不同預(yù)張力下錨泊系統(tǒng)的最小安全系數(shù)的圖像，如圖9～圖13所示。

圖9 預(yù)張力40 t時(shí)系泊線最小安全系數(shù)

圖10 預(yù)張力86 t時(shí)錨泊系統(tǒng)的最小安全系數(shù)

圖11 預(yù)張力50 t時(shí)系泊線最小安全系數(shù)

圖12 預(yù)張力112 t 時(shí)系泊線最小安全系數(shù)

圖13 預(yù)張力70 t時(shí)系泊線最小安全系數(shù)

4.3 預(yù)張力優(yōu)選

通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，當(dāng)預(yù)張力取86 t 和112 t時(shí)，基本可以保證錨泊系統(tǒng)的安全要求。當(dāng)臺(tái)風(fēng)荷載來(lái)臨后，平臺(tái)將產(chǎn)生迅速的張力驟增，然后再回到某一平衡位置呈現(xiàn)振蕩現(xiàn)象。根據(jù)圖14、圖15統(tǒng)計(jì)500 s以后兩條系泊線的平均動(dòng)張力，結(jié)果見(jiàn)表3。

根據(jù)表3可以看出，預(yù)張力112 t時(shí)，2號(hào)系泊線在產(chǎn)生張力驟增現(xiàn)象后，重新進(jìn)入張力平衡狀態(tài)下的平均動(dòng)張力比預(yù)張力86 t 時(shí)大，考慮到系泊線的疲勞破壞問(wèn)題，應(yīng)盡量降低系泊線的平均動(dòng)張力。對(duì)比其他環(huán)境入射方向上張力穩(wěn)定以后的各主要受力系泊線的平均動(dòng)張力，發(fā)現(xiàn)其規(guī)律與上述內(nèi)容相符。在保證相同安全系數(shù)條件下，應(yīng)選用86 t預(yù)張力作為平臺(tái)在極限工況下的預(yù)張力。因此，該極限工況下的最優(yōu)預(yù)張力為86 t左右。

圖14 預(yù)張力86 t時(shí)，環(huán)境入射角為90°時(shí)2號(hào)錨動(dòng)張力曲線

圖15 預(yù)張力112 t時(shí)，環(huán)境入射角為90°時(shí)2號(hào)錨動(dòng)張力曲線

表3 環(huán)境入射角90°，2號(hào)系泊線在不同預(yù)張力條件下的平均動(dòng)張力對(duì)比表

5 結(jié)論

(1) 優(yōu)選作業(yè)工況下錨泊系統(tǒng)預(yù)張力，發(fā)現(xiàn)預(yù)張力在129 t～156 t時(shí)，錨泊系統(tǒng)的安全作業(yè)窗口最大。優(yōu)選最優(yōu)張力需要確定平臺(tái)漂移量和系泊線安全性能要求的優(yōu)先級(jí)。如果現(xiàn)場(chǎng)對(duì)平臺(tái)漂移量要求更為嚴(yán)格，則作業(yè)工況下最優(yōu)預(yù)張力為156 t左右；如果現(xiàn)場(chǎng)對(duì)系泊線的安全性能更看重，則最優(yōu)預(yù)張力為129 t左右；如果不確定二者優(yōu)先級(jí)，或二者要求折中，則最優(yōu)預(yù)張力為137 t左右。

(2) 以某極限工況為例，優(yōu)選極限工況下錨泊系統(tǒng)的預(yù)張力，發(fā)現(xiàn)預(yù)張力在86 t和112 t錨泊系統(tǒng)的安全性能最高，而預(yù)張力112 t下動(dòng)張力大，易發(fā)生失效。因此，認(rèn)為該極限工況下的最優(yōu)預(yù)張力在86 t左右。

(3) 優(yōu)選預(yù)張力時(shí)應(yīng)考慮錨泊系統(tǒng)影響因素及現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)要求，保證作業(yè)工況下安全作業(yè)窗口最大，極限工況系泊線安全系數(shù)最大。在布錨前應(yīng)進(jìn)行詳細(xì)地分析討論，綜合考慮作業(yè)時(shí)的水深、錨泊系統(tǒng)類型、設(shè)備選型、系泊線組分、外部環(huán)境載荷等因素，確定不同工況下最優(yōu)的布錨預(yù)張力。

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Optimization on Mooring Pretention of Deepwater Drilling Platform in South China Sea

ZHENG Chun-liang1, CHEN Guo-ming1, ZHANG Hao1, LUO Ning1， LIU Zheng-Li2

(1.Offshore Oil and Gas Equipment and Safety Technology Research Center, China University of Petroleum(Hua Dong), Shandong Qingdao 266580, China; 2.China Petroleum(China) Co., Ltd, Shen-zhen branch, Guangdong Shenzhen 518067, China)

In order to provide the reference to mooring opreration for deepwater drilling, optimization method on mooring pretention under different operation condition is presened in this paper. Firstly, according to different demands on mooring system under different operation condition, mooring system optimization demands are determined, including design variables, optimization objective and constraints. Secondly, taking a deepwater semi-submersible drilling platform in South China Sea as example, coupled dynamic analysis model of platform-mooring system is established using the software ANSYS-AQWA, operation conditions are divided according to environment data on site, and time domain method is adopted using AQWA-DRIFT module, which result in maximum platform offsets, mean platform offsets and minimum mooring line safety factors at different environment direction. Thirdly, based on the optimization demand that safety operation window should be maximized and different priority demand on platform offset and mooring line safety performance on site, the optimum pretension scope under operation condition is determined. Taking a survival condition as example, based on the optimization demand that safety factors of mooring lines should be maximized, the optimum pretension scope under this survival condition is determined.

mooring system; optimization demand; operation condition; pretention; optimization

1001-4500(2016)06-0091-08

2015-07-24

鄭純亮(1988-)，男，工程師。

P751

A