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    組合空間結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究

    2016-12-28 10:01:38羅昭軍
    低碳世界 2016年5期
    關(guān)鍵詞:網(wǎng)殼屈曲桁架

    金 山,羅昭軍,何 凱

    (1.中機中聯(lián)工程有限公司;2.中煤科工集團重慶設(shè)計研究院有限公司,重慶400039)

    組合空間結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究

    金 山1,羅昭軍1,何 凱2

    (1.中機中聯(lián)工程有限公司;2.中煤科工集團重慶設(shè)計研究院有限公司,重慶400039)

    某大跨度鋼結(jié)構(gòu),主拱采用鋼管拱結(jié)構(gòu),主拱之間通過次管桁架連為整體,屋面采用拱桁架支承索膜結(jié)構(gòu),屋面桁架通過吊桿與主拱連接。該結(jié)構(gòu)先通過特征值屈曲失穩(wěn)尋找結(jié)構(gòu)的初始缺陷模態(tài),再通過帶初始缺陷的幾何非線性穩(wěn)定性分析,按全跨均布荷載、半跨均布荷載等工況包絡(luò)設(shè)計,求解結(jié)構(gòu)的極限承載力。分析表明結(jié)構(gòu)的主拱由于有次管桁架作為側(cè)向支撐,有較高的穩(wěn)定性安全儲備,失穩(wěn)主要發(fā)生在網(wǎng)殼部分。計算結(jié)果表明整體結(jié)構(gòu)具有較高的安全儲備。

    鋼管拱;幾何非線性;失穩(wěn);網(wǎng)殼

    1 簡介

    本項目為市政工程,位于高速路口,作為城市窗口工程,滿足施工功能要求的同時,需考慮建筑的美觀。結(jié)構(gòu)采用雙鋼管拱結(jié)構(gòu)作為主拱,下掛雙曲面膜結(jié)構(gòu)屋面,中心為網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)陽光板屋面。主拱結(jié)構(gòu)采用分段吊裝拼接,從兩端拱腳向跨中逐漸合龍。各分段結(jié)構(gòu)采用地面胎架支撐,每拼裝段的結(jié)構(gòu)在地面完成再吊裝至對應(yīng)位置焊接。上部鋼結(jié)構(gòu)約800t,每個基礎(chǔ)鋼筋約100t,共4個,總用鋼量約1200t。工程設(shè)計使用年限50年,建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級。結(jié)構(gòu)耐火等級為二級。

    2 主體結(jié)構(gòu)布置及選型

    本市政程采用鋼管拱桁架結(jié)構(gòu)+拱桁架支承索膜結(jié)構(gòu),鋼管拱采用圓弧結(jié)構(gòu),圓弧半徑R=88.877m,鋼管拱在節(jié)點處采用相貫焊。主桁架上、下弦截面為φ450×14,腹桿截面為φ219×8;次桁架弦桿截面為φ219×8,腹桿截面為φ140×5。拱桁架支承索膜結(jié)構(gòu)采用雙向雙曲線結(jié)構(gòu),雙曲面方程為:Z=-0.00333x2+0.01Y2+15.650(單位:m)。外側(cè)鋼管鋼圈截面為φ650×20,拱桁架支承索膜結(jié)構(gòu)屋面采用剛性吊桿與鋼管拱主桁架連接,剛性吊桿截面為φ299×12,如圖1。膜材料的參數(shù)如下:抗拉強度5600N/5cm,抗撕裂強度800N,剝離強度120N/5cm。索膜屋面中心為網(wǎng)殼層陽光板,外側(cè)網(wǎng)殼層弦桿截面為φ450×14,中心網(wǎng)殼桿件截面為φ180×6,如圖2。

    圖1

    圖2 網(wǎng)殼層檁條平面布置圖

    3 結(jié)構(gòu)計算及分析

    3.1 計算條件

    設(shè)防烈度為Ⅵ度,設(shè)計基本地震加速度值0.05g,設(shè)計地震分組為第一組。建筑場地類別為Ⅱ類。鋼結(jié)構(gòu)材料為Q345B。材料密度為7850kg/m3,彈性模量206×103N/mm2,剪切模量79×103N/mm2,線膨脹系數(shù)12×10-6/℃。恒載:拱桁架+網(wǎng)殼+膜結(jié)構(gòu)=0.50kN/m2;活載:0.5kN/m2;風(fēng)荷載:基本風(fēng)壓w0= 0.3kN/m2;地面粗糙度B類。溫度:-25~25℃。

    3.2 結(jié)構(gòu)靜力分析

    結(jié)構(gòu)采用空間結(jié)構(gòu)分析軟件3d3s11.0進行結(jié)構(gòu)設(shè)計,選取在各種工況組合下滿足計算要求的截面,再采用ansys有限元軟件進行補充分析。弦桿采用連續(xù)節(jié)點,腹桿與弦桿采用鉸接節(jié)點,各拱底采用鉸接。根據(jù)管桁架跨度、使用功能、經(jīng)濟性等要求,主拱截面高 2.5m,寬 2.5m,次桁架高 1.5m,寬2.569m。

    ansys有限元模型中弦桿和網(wǎng)殼采用beam188梁單元,該單元基于鐵木辛格梁理論考慮了剪切變形的影響;每節(jié)點有6個自由度。分別是沿x,y,z的位移及繞其的轉(zhuǎn)動。當KEYOPT(1)=1時,會添加第七個自由度(翹曲量)。此元素能很好的應(yīng)用于線性分析,大變形的非線性分析。吊桿采用link180單元,該單元只能承受單軸拉壓。就像鉸接結(jié)構(gòu)一樣,本單元不承受彎矩。默認情況下,無論進行何種分析,當使用命令NLGEOM,ON時,LINK180單元的應(yīng)力剛化效應(yīng)開關(guān)打開。

    經(jīng)過計算,各工況組合下結(jié)構(gòu)計算結(jié)果如表1。

    表1

    通過比較,兩種軟件在靜力計算時,結(jié)果相差在5%以內(nèi)。

    3.3 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析

    由于本工程為空間結(jié)構(gòu)同時包含有網(wǎng)殼,根據(jù)《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ7-2010)的要求,需進行整體穩(wěn)定性分析。根據(jù)規(guī)程要求,球面網(wǎng)殼的全過程分析可按滿跨均布荷載進行,圓柱面網(wǎng)殼和橢圓拋物面網(wǎng)殼除應(yīng)考慮滿跨均布荷載外,尚應(yīng)考慮半跨活荷載分布的情況。進行網(wǎng)殼全過程分析時應(yīng)考慮初始幾何缺陷(即初始曲面形狀的安裝偏差)的影響,初始幾何缺陷分布可采用結(jié)構(gòu)的最低階屈曲模態(tài),其缺陷最大計算值可按網(wǎng)殼跨度的1/300取值。本工程穩(wěn)定性分析的工況采用如下三種工況:

    工況1:恒載和活載滿跨均勻布置。

    工況2:恒載滿跨均勻布置+活載半跨左右布置。

    工況3:恒載滿跨均勻布置+活載半跨上下布置。

    圖3

    3.3.1 特征值屈曲分析

    盡管特征值屈曲分析只能計算理論的失穩(wěn)荷載,難以準確反應(yīng)結(jié)構(gòu)的極限承載力,但特征值屈曲的計算結(jié)果是可以為非線性穩(wěn)定分析提供可參考的荷載上限值。通過分析,可以得到結(jié)構(gòu)前5階特征值屈曲荷載安全系數(shù)如表2。

    表2

    分析可知,工況1下結(jié)構(gòu)的安全系數(shù)最小,即滿跨恒載和活載時結(jié)構(gòu)受力最大,計算結(jié)果更不利。但各工況下特征值屈曲計算的安全系數(shù)均大于5倍的加載值,安全儲備較高。各階屈曲模態(tài)顯示,結(jié)構(gòu)失穩(wěn)主要發(fā)生在網(wǎng)殼部分,主拱沒有失穩(wěn),說明主拱結(jié)構(gòu)相對于網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)有更高的安全儲備,故進行非線性失穩(wěn)計算時,可不考慮主拱的非線性失穩(wěn),根據(jù)特征值屈曲計算結(jié)果,初設(shè)缺陷可取在網(wǎng)殼部分。

    3.3.2 非線性穩(wěn)定性分析

    由于不考慮結(jié)構(gòu)屈曲前的變形,也不考慮結(jié)構(gòu)安裝過程中的初始缺陷,特征值屈曲分析結(jié)果常常超過了結(jié)構(gòu)的實際失穩(wěn)臨界值,因此有必要進行考慮初設(shè)缺陷的非線性穩(wěn)定性分析。由上節(jié)特征值屈曲分析可知,結(jié)構(gòu)的第一屈曲模態(tài)在網(wǎng)殼部分,故結(jié)構(gòu)的初設(shè)缺陷也取在網(wǎng)殼部分,網(wǎng)殼部分的初設(shè)缺陷取網(wǎng)殼跨度的1/300,即L/300=0.08m,其中L為網(wǎng)殼的跨度。將結(jié)構(gòu)的初始缺陷按特征值屈曲計算的第1模態(tài)進行找形,按工況1~工況3的荷載分布分別進行加載,各工況下結(jié)構(gòu)的荷載-位移曲線結(jié)果如圖4。

    由上述荷載-位移曲線圖分析可知,雖然工況1下位移下降段在4.4左右,但在3.5時有明顯的屈服臺階,之后承載力又有所上升,所以結(jié)構(gòu)安全系數(shù)可取3.5,工況2下位移在達到4.6后直接下降,說明結(jié)構(gòu)進入失穩(wěn)狀態(tài),安全系數(shù)取4.6,工況3下位移在4.8時處于平滑階段,但在4.0時有明顯的屈服臺階,故安全系數(shù)取4.0。根據(jù) 《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ7-2010)的規(guī)定,網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)全過程分析求得的第一個臨界點處的荷載值,可作為網(wǎng)殼的穩(wěn)定極限承載力。網(wǎng)殼穩(wěn)定容許承載力應(yīng)等于網(wǎng)殼的極限承載力除以安全系數(shù)K,當按彈塑性全過程分析時,安全系數(shù)K可取為2.0。因此,本工程各工況下的安全系數(shù)K>2.0,均滿足規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)在各工況下極限承載力按計算加載值與安全系數(shù)K的乘積即可求得,故整體結(jié)構(gòu)具有較好的安全儲備,不會出現(xiàn)失穩(wěn)。

    4 結(jié)論

    圖4

    (1)大跨度空間結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定承載力由非線性失穩(wěn)控制,對于該類項目,除考慮采用特征值屈曲計算外,尚應(yīng)按大變形的幾何非線性失穩(wěn)求解結(jié)構(gòu)的極限承載力才能保證結(jié)構(gòu)具有一定的安全儲備。分析結(jié)果表明,非線性失穩(wěn)極限荷載遠遠大于特征值屈曲的極限荷載。

    (2)空間拱桁架結(jié)構(gòu),如果側(cè)向有較多的次桁架,主拱具有較高的穩(wěn)定性儲備,結(jié)構(gòu)失穩(wěn)時不會發(fā)生在主拱而在其他的次結(jié)構(gòu),有網(wǎng)殼時多發(fā)生在網(wǎng)殼的平面外失穩(wěn)。對于有多種結(jié)構(gòu)形式的組合空間結(jié)構(gòu),可適當加強不易失穩(wěn)的一種或幾種結(jié)構(gòu)的構(gòu)造,可有效篩除次要的失穩(wěn)模態(tài),使真正會失穩(wěn)的模態(tài)能在前幾階模態(tài)中能真實體現(xiàn),從而為非線性穩(wěn)定性計算提供真實的初始缺陷模態(tài),其結(jié)果更能真實反應(yīng)結(jié)構(gòu)的極限承載力。

    (3)本工程空間結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及極限承載力均能滿足要求。

    [1]《鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB50017-2003).

    [2]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012).

    [3]沈世鐸,陳 昕.網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性.北京:科學(xué)出版社,1999.

    [4]鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊(上冊)第三版.中國建筑工業(yè)出版社,2004.

    [5]王呼佳,等.ansys工程分析進階示例.北京:中國水利水電出版社,2006.

    TU399

    A

    2095-2066(2016)05-0158-02

    2016-1-10

    金 山(1984-),男,工程師,碩士研究生,從事建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。

    羅昭軍(1986-),男,助理工程師,碩士研究生,從事建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。

    何 凱(1988-),男,助理工程師,碩士研究生,從事建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。

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