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    一種判別頁(yè)巖氣流動(dòng)狀態(tài)的新方法

    2016-12-20 02:19:02李繼慶沈金才
    特種油氣藏 2016年1期
    關(guān)鍵詞:規(guī)整氣藏滲流

    李繼慶,黃 燦,曾 勇,沈金才,梁 榜

    (中國(guó)石化江漢油田分公司,湖北 武漢 434000)

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    一種判別頁(yè)巖氣流動(dòng)狀態(tài)的新方法

    李繼慶,黃 燦,曾 勇,沈金才,梁 榜*

    (中國(guó)石化江漢油田分公司,湖北 武漢 434000)

    為探索頁(yè)巖氣開發(fā)規(guī)律,針對(duì)傳統(tǒng)數(shù)據(jù)分析中未考慮氣體分子沿孔隙表面發(fā)生具有滑脫效應(yīng)的非達(dá)西滲流的情況,基于涪陵焦石壩頁(yè)巖儲(chǔ)層地質(zhì)特征,運(yùn)用雙重介質(zhì)滲流理論,分析焦石壩頁(yè)巖氣藏多級(jí)壓裂水平井產(chǎn)量數(shù)據(jù),推導(dǎo)出規(guī)整化產(chǎn)量與物質(zhì)平衡時(shí)間雙對(duì)數(shù)曲線,將涪陵頁(yè)巖分段壓裂氣井流動(dòng)階段分為早期裂縫線性流動(dòng)、裂縫-基質(zhì)雙線性流動(dòng)、基質(zhì)線性流動(dòng)3個(gè)可以識(shí)別的階段。采用該方法對(duì)焦石壩區(qū)塊累計(jì)產(chǎn)量超過(guò)4 000×104m3的10口井進(jìn)行預(yù)測(cè),生產(chǎn)動(dòng)態(tài)表明,所建模型具有較好的適應(yīng)性,為頁(yè)巖氣的規(guī)模開發(fā)提供了指導(dǎo)作用。

    頁(yè)巖氣;滑脫效應(yīng);非達(dá)西滲流;規(guī)整化產(chǎn)量;物質(zhì)平衡時(shí)間;井口套壓;井底流壓;產(chǎn)能預(yù)測(cè)

    0 引 言

    為了將產(chǎn)量分析技術(shù)用于頁(yè)巖氣動(dòng)態(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù),Lee和Gatens Ⅲ、Hazlet等人根據(jù)Warren-Root模型用有界雙孔隙儲(chǔ)層中的定壓解為美國(guó)泥盆紀(jì)頁(yè)巖建立了一套標(biāo)準(zhǔn)曲線。Bello和Wattenbarger[1-9]等人開發(fā)和應(yīng)用了基于瞬態(tài)流雙孔隙度模型的標(biāo)準(zhǔn)曲線,并分析了頁(yè)巖氣的生產(chǎn)數(shù)據(jù)。中國(guó)一些文獻(xiàn)[10-23]中都忽略了頁(yè)巖氣的解吸作用,并且認(rèn)為產(chǎn)量?jī)H僅來(lái)自儲(chǔ)層改造體積(SRV)。涪陵焦石頁(yè)巖氣藏是中國(guó)首個(gè)商業(yè)開發(fā)的頁(yè)巖氣藏,基于Bello和Wattenbarger模型,提出規(guī)整化產(chǎn)量與物質(zhì)平衡時(shí)間雙對(duì)數(shù)曲線,并對(duì)焦石壩頁(yè)巖氣生產(chǎn)初期的產(chǎn)量數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,識(shí)別出不同的流態(tài)和儲(chǔ)層性質(zhì),并對(duì)其進(jìn)行評(píng)價(jià)。

    1 模型的建立及求解

    1.1 數(shù)學(xué)模型的建立

    傳統(tǒng)的數(shù)據(jù)分析方法都是基于流體流動(dòng)遵循達(dá)西定律這一假設(shè)發(fā)展而來(lái)的,但并不適用于頁(yè)巖氣藏,因?yàn)轫?yè)巖的孔隙尺寸分布廣泛,有些還包括納米級(jí)孔隙,導(dǎo)致氣體分子沿孔隙表面發(fā)生具有滑脫效應(yīng)的非達(dá)西滲流。針對(duì)頁(yè)巖儲(chǔ)層中氣體流動(dòng)存在解吸、擴(kuò)散及低速滲流的現(xiàn)象,建立了頁(yè)巖氣解吸、非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散、基質(zhì)-裂縫耦合流動(dòng)數(shù)學(xué)模型(圖1)。

    圖1 頁(yè)巖氣分段壓裂水平井流動(dòng)物理模型

    (1) Langmuir等溫吸附模型:

    (1)

    (2) 不穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散模型:

    (2)

    (3) 頁(yè)巖氣藏裂縫滲流+基質(zhì)不穩(wěn)態(tài)竄流+擴(kuò)散模型:

    (3)

    (4) 裂縫系統(tǒng)滲流方程:

    (4)

    式中:VL為蘭氏體積,m3;pL為蘭氏壓力,MPa;V為吸附量,m3;ρm為基質(zhì)密度,kg/m3;φm為基質(zhì)系統(tǒng)孔隙度;φf(shuō)為裂縫系統(tǒng)孔隙度;Cm為基質(zhì)壓縮系數(shù),MPa-1;Cgf為氣體壓縮系數(shù),MPa-1;μ為氣體黏度,mPa·s;Z為壓縮因子;βm為基質(zhì)系統(tǒng)竄流系數(shù);Km為基質(zhì)系統(tǒng)滲透率,μm2;Kfh為裂縫系統(tǒng)水平方向滲透率,μm2;Kfv為裂縫系統(tǒng)垂直方向滲透率,μm2;rm為基質(zhì)系統(tǒng)半徑,m;D為擴(kuò)散系數(shù);t為生產(chǎn)時(shí)間,s;ρsc為氣體地面密度,kg/m3;x、y、z分別為x方向、y方向、z方向;R為擴(kuò)散半徑,m;νmp為黏滯項(xiàng)基質(zhì)滲流速度,cm/s;νmc為擴(kuò)散項(xiàng)基質(zhì)滲流速度,cm/s;pm為基質(zhì)系統(tǒng)壓力,MPa;pf為裂縫系統(tǒng)壓力,MPa。

    1.2 數(shù)學(xué)模型求解

    由于頁(yè)巖基質(zhì)極其致密,考慮氣體沿x方向由內(nèi)區(qū)基質(zhì)非穩(wěn)態(tài)線性流入人工裂縫,同時(shí),考慮頁(yè)巖基質(zhì)中吸附氣的解吸作用和氣體在頁(yè)巖納米孔隙中的3種運(yùn)移機(jī)理,內(nèi)區(qū)的非穩(wěn)態(tài)控制方程為:

    (5)

    式中:Ctm為基質(zhì)綜合壓縮系數(shù),MPa-1;ψm為基質(zhì)擬壓力,MPa2·mPa-1·s-1。

    考慮內(nèi)區(qū)平板基質(zhì)中部為封閉邊界,流體從基質(zhì)線性流入到人工裂縫中,其初始條件、內(nèi)邊界條件和外邊界條件分別為:

    (6)

    式中:ψf為裂縫擬壓力,MPa2·mPa-1·s-1;Lf為裂縫間距,m。

    由早期生產(chǎn)資料可以鑒定出早期裂縫線性流動(dòng)、雙線性流動(dòng)、基質(zhì)線性流動(dòng)。

    早期裂縫線性流為:

    (7)

    雙線性流為:

    (8)

    基質(zhì)線性流為:

    (9)

    式中:m1,m3為規(guī)整化產(chǎn)量q/[m(pi)-m(p套)]與物質(zhì)平衡時(shí)間Gp/q關(guān)系曲線的斜率;m2為q·qg/[m(pi)-m(p套)]與(Gp/q)0.25關(guān)系曲線的斜率;m(pi)為地層壓力的平方,MPa2;m(p套)為井口套壓的平方,MPa2;Gp為累計(jì)產(chǎn)氣量,104m3;q為日產(chǎn)氣量,m3;Acw為流體通過(guò)的井筒橫截面面積,km2;Ct為巖石壓縮系數(shù),MPa-1;T為傳導(dǎo)系數(shù);σ為基質(zhì)應(yīng)力,mPa·s/m;ω為儲(chǔ)容比;Kf為裂縫系統(tǒng)滲透率,μm2;Acm為流體通過(guò)基質(zhì)的井筒橫截面積,m2。

    2 規(guī)整化產(chǎn)量和規(guī)整化時(shí)間

    2.1 理論圖版

    圖版的建立是基于一個(gè)定壓封閉的SRV邊界,利用氣井的井口套壓和日產(chǎn)氣量數(shù)據(jù),進(jìn)行規(guī)整化產(chǎn)量和規(guī)整化時(shí)間處理,最終形成一種多段壓裂水平井的流動(dòng)階段識(shí)別新技術(shù)。通過(guò)涪陵頁(yè)巖氣藏井口套壓以及日產(chǎn)氣量動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù),在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)體系上繪制規(guī)整化產(chǎn)量q/[m(pi)-m(p套)]與物質(zhì)平衡時(shí)間Gp/q的雙對(duì)數(shù)曲線(圖2)。由圖版可識(shí)別出以下3種流態(tài):①裂縫線性流,早期裂縫內(nèi)氣體流動(dòng)到井筒,屬線性流動(dòng),對(duì)應(yīng)的雙對(duì)數(shù)曲線斜率為-1/2;②雙線性流動(dòng),裂縫線性流未達(dá)到SRV邊界之前,裂縫內(nèi)氣體流動(dòng)到井筒,基質(zhì)內(nèi)氣體流動(dòng)到裂縫,2種線性流動(dòng)共同作用,對(duì)應(yīng)的雙對(duì)數(shù)曲線斜率為-1/4;③基質(zhì)線性流階段,裂縫線性流到達(dá)SRV邊界之后,基質(zhì)內(nèi)氣體向裂縫流動(dòng)占主要作用,對(duì)應(yīng)的雙對(duì)數(shù)曲線斜率為-1/2。

    圖2 頁(yè)巖氣分段壓裂水平井不同流動(dòng)階段理論圖版

    在生產(chǎn)早期,裂縫線性流時(shí)間較短,一般難以捕捉到。隨著生產(chǎn)的進(jìn)行,生產(chǎn)數(shù)據(jù)顯示斜率為-1/4,表明流體為雙線性流體,之后斜率為-1/2,表明流體為基質(zhì)線性流(圖2)。

    2.2 應(yīng)用效果分析

    通過(guò)分析涪陵焦石壩累計(jì)產(chǎn)量較大的頁(yè)巖氣井的日生產(chǎn)數(shù)據(jù)和壓力數(shù)據(jù),采用規(guī)整化產(chǎn)量和物質(zhì)平衡時(shí)間進(jìn)行分析,建立了焦石壩頁(yè)巖氣井不同流動(dòng)階段快速評(píng)價(jià)模型,初步形成一套動(dòng)態(tài)產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法。對(duì)比不同流動(dòng)階段典型特征曲線可知,目前焦石壩頁(yè)巖氣田累計(jì)產(chǎn)量較高的10口井均處于雙線性流動(dòng)以及基質(zhì)線性流動(dòng)階段(表1),由裂縫-基質(zhì)雙線性流動(dòng)過(guò)渡到基質(zhì)線性流動(dòng)階段的拐點(diǎn)在累計(jì)產(chǎn)量約為4 000×104m3的時(shí)刻,生產(chǎn)動(dòng)態(tài)表明,所建模型具有較好的適應(yīng)性。

    表1 焦石壩擬壓力不同單井流動(dòng)階段劃分

    圖3、4為規(guī)整化產(chǎn)量與物質(zhì)平衡時(shí)間關(guān)系,由圖可知,特征曲線理論圖版與實(shí)際規(guī)整化的產(chǎn)量吻合性很好,表明預(yù)測(cè)的井底流壓的變化趨勢(shì)與實(shí)測(cè)井底流壓變化趨勢(shì)對(duì)應(yīng)程度較高,變產(chǎn)量、變壓力氣井生產(chǎn)數(shù)據(jù),可以用規(guī)整化產(chǎn)量與物質(zhì)平衡時(shí)間來(lái)進(jìn)行遞減曲線分析。

    圖3 焦頁(yè)6-2HF井不同流動(dòng)階段特征曲線

    圖4 焦頁(yè)11-2HF井不同流動(dòng)階段特征曲線

    3 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

    (1) 采用規(guī)整化產(chǎn)量和物質(zhì)平衡時(shí)間,建立了焦石壩頁(yè)巖氣井不同流動(dòng)階段快速評(píng)價(jià)模型,初步形成一套動(dòng)態(tài)產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法。生產(chǎn)動(dòng)態(tài)表明,所建模型具有較好的適應(yīng)性,由裂縫及基質(zhì)雙線性流動(dòng)過(guò)渡到基質(zhì)線性流動(dòng)階段的拐點(diǎn)在累計(jì)產(chǎn)量約為4 000×104m3的時(shí)刻。

    (2) 針對(duì)頁(yè)巖氣儲(chǔ)層的地質(zhì)特征、滲流機(jī)理和壓裂改造后形成的復(fù)雜縫網(wǎng)特征建立了頁(yè)巖氣分段壓裂水平井不同流動(dòng)階段理論圖版,可用于分析在多重壓裂水平井中識(shí)別出的各種流態(tài)(裂縫線性流動(dòng)、雙線性流動(dòng),基質(zhì)線性流動(dòng)等)。

    (3) 由于頁(yè)巖氣藏特殊的儲(chǔ)層條件以及滲流規(guī)律,在研究其遞減規(guī)律時(shí),要結(jié)合多種分析方法,相互驗(yàn)證,最大限度減小各種方法的缺陷,以取得精確的結(jié)果。

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    編輯 劉 巍

    10.3969/j.issn.1006-6535.2016.01.022

    20150901;改回日期:20151125

    中國(guó)石油化工股份有限公司2015年度“十條龍”科技攻關(guān)項(xiàng)目“涪陵區(qū)塊頁(yè)巖油氣勘探開發(fā)關(guān)鍵技術(shù)”( ZKD0213002);中國(guó)石油化工股份有限公司科研項(xiàng)目“涪陵區(qū)塊頁(yè)巖油氣有效開發(fā)技術(shù)研究”(P13053)

    李繼慶(1972-),男,高級(jí)工程師,1994年畢業(yè)于西北大學(xué)石油及天然氣地質(zhì)專業(yè),2006年畢業(yè)于英國(guó)赫瑞瓦特大學(xué)石油工程專業(yè),獲碩士學(xué)位,現(xiàn)從事油氣勘探開發(fā)工作。

    黃燦(1984-),男,工程師,2006年畢業(yè)于長(zhǎng)江大學(xué)石油工程專業(yè),2009年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)(北京)油氣田開發(fā)工程專業(yè),獲碩士學(xué)位,現(xiàn)從事氣藏動(dòng)態(tài)分析工作。

    TE37

    A

    1006-6535(2016)01-0100-04

    * 參與此項(xiàng)研究的還有朱朝光。

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