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    緊鄰道路基坑土釘墻支護(hù)方案及施工過(guò)程地層變形分析

    2016-12-16 02:41:51林禮健陳志忠張禮朝
    城市道橋與防洪 2016年11期
    關(guān)鍵詞:有限元變形工程

    林禮健,陳志忠,張禮朝

    (1.國(guó)網(wǎng)福建省電力有限公司,福建 福州350003;2.福建省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院,福建 福州350003)

    緊鄰道路基坑土釘墻支護(hù)方案及施工過(guò)程地層變形分析

    林禮健1,陳志忠1,張禮朝2

    (1.國(guó)網(wǎng)福建省電力有限公司,福建 福州350003;2.福建省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院,福建 福州350003)

    福州市某電力纜化工程位于二環(huán)路金雞山隧道口的車(chē)道隔離綠化帶上,基坑開(kāi)挖的紅線緊臨市政干道,交通與基坑開(kāi)挖過(guò)程的相互影響較大,變形要求較為嚴(yán)格。在介紹該基坑的支護(hù)設(shè)計(jì)方案的基礎(chǔ)上,以二維有限元軟件為工具,分析基坑施工過(guò)程中周邊地層的變形規(guī)律。數(shù)值模擬結(jié)果顯示,雖然坑頂最大的位移量達(dá)到了65.0mm,超過(guò)了30mm的變形控制標(biāo)準(zhǔn),但距離坑頂2.4m以外的道路路基沉降量則為29.0mm,小于30.0mm的沉降控制目標(biāo),可認(rèn)為基坑開(kāi)挖引起的地層變形不影響道路安全,基坑實(shí)際施工過(guò)程監(jiān)測(cè)得到的沉降數(shù)據(jù)也與分析結(jié)果相吻合。數(shù)值分析結(jié)果指導(dǎo)了該基坑工程的設(shè)計(jì)和施工,同時(shí)也可為類(lèi)似工程建設(shè)提供參考。

    土釘墻支護(hù);有限元分析;地層變形;方案設(shè)計(jì);施工監(jiān)測(cè)

    0 引 言

    土釘墻技術(shù)具有施工速度快、需要場(chǎng)地小、設(shè)備簡(jiǎn)單、材料用量少、工程造價(jià)低等優(yōu)點(diǎn)[1],被廣泛應(yīng)用于地下水位以上的基坑或邊坡加固工程中,但由于土釘墻屬于輕型支護(hù)結(jié)構(gòu),土釘及面層的剛度小,支護(hù)體系變形較大,不適用于對(duì)變形要求非常嚴(yán)格的場(chǎng)地[2]。根據(jù)相關(guān)規(guī)程規(guī)范的要求:當(dāng)基坑潛在滑動(dòng)面內(nèi)存在建筑物或重要地下管線時(shí),不宜采用土釘墻進(jìn)行支護(hù)[3];當(dāng)基坑周邊環(huán)境對(duì)于變形控制要求較為嚴(yán)格時(shí),應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)采用類(lèi)比法合理確定土釘墻或復(fù)合土釘墻的支護(hù)技術(shù)的適用性,并結(jié)合數(shù)值法進(jìn)行變形分析預(yù)測(cè)[4]。

    國(guó)內(nèi)的眾多學(xué)者也開(kāi)展了土釘墻支護(hù)基坑開(kāi)挖過(guò)程中的周邊地層變形計(jì)算的研究:魏煥衛(wèi)[5]推導(dǎo)出釘土相對(duì)位移、土釘墻坡面?zhèn)认蜃冃魏捅粍?dòng)區(qū)土體內(nèi)沿土釘軸線任意一點(diǎn)土體位移的實(shí)用公式;姜曉光[6]提出了一個(gè)基于工程經(jīng)驗(yàn)和彈性變形理論的水平位移計(jì)算公式,并對(duì)參數(shù)取值給出了建議;劉斌[7]以深圳和廣州地區(qū)的10個(gè)工程實(shí)例數(shù)據(jù)為依據(jù),對(duì)土釘墻及復(fù)合土釘墻側(cè)移計(jì)算方法進(jìn)行了改進(jìn)。這些方法主要是基于基坑開(kāi)挖過(guò)程中對(duì)側(cè)墻土體均質(zhì)的假定,無(wú)法考慮實(shí)際土體分層的影響。采用有限元軟件能夠較好地模擬不同地層地質(zhì)條件、不同開(kāi)挖狀態(tài)對(duì)土體變形的影響:葉俊能[8]采用ABAQUS有限元軟件建立了土釘-面層-土體的相互作用模型,通過(guò)模擬分析得到了土體深層水平位移、面層位移、面層土壓力和土釘軸力的分布形式和基本規(guī)律;高盟[9]考慮了土釘-土釘墻的相互作用,建立三維有限元模型,分析計(jì)算土釘支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移,提出了變形控制和盈利控制相結(jié)合的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。這些數(shù)值模擬分析的方法和結(jié)論為工程技術(shù)人員提供了一定的參考,但對(duì)于實(shí)際工程應(yīng)用,還需開(kāi)展針對(duì)性的分析與研究。

    福州市某電力纜化工程的隧道及基礎(chǔ)承臺(tái)基坑位于二環(huán)路金雞山隧道口的綠化帶上,基坑開(kāi)挖的紅線緊臨市政干道,坑頂距離道路主車(chē)道的最小距離僅為2.4m,交通與基坑開(kāi)挖過(guò)程的相互影響較大,變形要求較為嚴(yán)格。文章在介紹基坑開(kāi)挖處的地質(zhì)條件和設(shè)計(jì)方案的基礎(chǔ)上,以二維有限元軟件為工具,分析基坑施工過(guò)程中周邊地層的變形規(guī)律。數(shù)值模擬結(jié)果顯示,雖然坑頂最大的位移量達(dá)到了65.0mm,超過(guò)了30mm的變形控制標(biāo)準(zhǔn),但距離坑頂2.4m以外的道路路基沉降量則為29.0mm,小于30.0mm的沉降控制目標(biāo),可認(rèn)為基坑開(kāi)挖引起的地層變形不影響道路安全,基坑實(shí)際施工過(guò)程監(jiān)測(cè)得到的沉降數(shù)據(jù)也與分析結(jié)果相吻合。數(shù)值分析結(jié)果指導(dǎo)了該基坑工程的設(shè)計(jì)和施工,同時(shí)也可為類(lèi)似工程建設(shè)提供參考。

    1 工程概況

    1.1基坑概況

    根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告及電氣的總平面圖,基坑開(kāi)挖面積約300m2,四周周長(zhǎng)約78m,墊層厚度150mm,工程整體的基坑開(kāi)挖深度見(jiàn)表1。

    表1 基坑開(kāi)挖深度表

    圖2 擬建場(chǎng)地周邊環(huán)境條件

    根據(jù)基坑開(kāi)挖深度及福建省的《福建省建筑邊坡與深基坑工程管理規(guī)定》(閩建建[2010]41號(hào))第三章的規(guī)定,基坑工程安全等級(jí)為二級(jí)[2]。

    1.2周邊環(huán)境

    基坑周邊環(huán)境較為復(fù)雜,周邊主要為二環(huán)路的道路、隧道及回轉(zhuǎn)車(chē)道,基坑外邊線距道路紅線距離較近,圍護(hù)空間相對(duì)有限,具體如下:

    東側(cè):為北環(huán)東路金雞山隧道口的洞門(mén)墻及洞門(mén)墻前的應(yīng)急車(chē)道,基坑開(kāi)挖邊界距應(yīng)急車(chē)道約0.4m,離洞門(mén)墻約30.5m。

    南側(cè):為北環(huán)東路的南側(cè)車(chē)道,車(chē)道寬約18m,4車(chē)道同向行駛,基坑頂邊界線距道路紅線為2.5m,南側(cè)8.15m有1條500×360的電信通道。

    西側(cè):基坑西側(cè)為北環(huán)東路金雞山隧道口的調(diào)轉(zhuǎn)車(chē)道,車(chē)道邊界與基坑開(kāi)挖頂邊界線之間的距離僅為0.2m。

    北側(cè):基坑坑頂距離道路用地紅線3.38m,距基坑頂邊界外10.5m處有一根DN800的雨水管。與南側(cè)的機(jī)動(dòng)車(chē)道一樣,北側(cè)的機(jī)動(dòng)車(chē)道寬18.0m,4車(chē)道同向行駛。

    兩根DN300的雨水管從基坑開(kāi)挖范圍內(nèi)穿過(guò),施工期間需進(jìn)行遷改。

    基坑工程的平面布置圖如圖1所示,擬建場(chǎng)地周邊實(shí)際環(huán)境如圖2所示。圖2的視角與平面圖相反,即由西向東看。表2為基坑周邊市政管線一覽表。

    圖1 基坑平面布置圖

    表2 基坑周邊市政管線一覽表

    根據(jù)該工程周邊環(huán)境及福建省《福建省建筑邊坡與深基坑工程管理規(guī)定》(閩建建[2010]41號(hào)),本工程基坑環(huán)境保護(hù)等級(jí)為二級(jí)。

    1.3工程地質(zhì)條件

    該工程主要的場(chǎng)地條件為丘陵山地區(qū)上覆薄層殘積砂質(zhì)黏性土,下伏花崗巖,巖土層分布自上而下描述如下[10]:

    ①雜填土:人工堆積,松散~稍密,稍濕~濕,主要由碎石、磚、砂及黏性土等組成,大部分為路基回填,年限大于10a。

    ④粉質(zhì)黏土:沖洪積,灰黃色,可塑~硬朔,稍濕~濕,主要由黏性土、礫砂組成,成分不均,局部砂礫含量較大,呈砂質(zhì)黏土或泥質(zhì)砂礫。

    ⑩砂質(zhì)黏性土:為花崗巖風(fēng)化殘積土,灰黃色,棕黃色,可~硬塑、濕~稍濕,原巖結(jié)構(gòu)可見(jiàn),主要成分為石英、長(zhǎng)石等,長(zhǎng)石已風(fēng)化呈土狀,干強(qiáng)度中等,韌性低,無(wú)搖振反應(yīng),浸水易軟化。

    ?全風(fēng)化花崗巖:灰黃色,中粗?;◢徑Y(jié)構(gòu),散體狀構(gòu)造,結(jié)構(gòu)基本破壞,主要礦物成分為石英、長(zhǎng)石等,風(fēng)化劇烈,長(zhǎng)石大部分已風(fēng)化蝕變,巖芯呈砂土狀,浸水易軟化崩解,巖體極破碎,屬極軟巖,巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅴ級(jí)。

    基坑影響深度范圍內(nèi)土層的主要物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表3,地質(zhì)剖面見(jiàn)圖3。

    表3 基坑的工程地質(zhì)條件

    圖3 基坑的代表性地質(zhì)剖面

    2 土釘墻支護(hù)方案設(shè)計(jì)

    基坑支護(hù)方案設(shè)計(jì)包括基坑整體的圍護(hù)方案設(shè)計(jì)和基坑單元設(shè)計(jì)。由于基坑周邊建筑距離基坑較近,采用土釘墻在基坑開(kāi)挖影響范圍內(nèi),且對(duì)變形較為敏感,故采用有限元方法對(duì)基坑開(kāi)挖引起周邊地層變形的大小和規(guī)律進(jìn)行分析[3,4]。

    2.1圍護(hù)方案分析

    根據(jù)福建地區(qū)大量的基坑工程經(jīng)驗(yàn),圍護(hù)方案分析及確定需充分考慮以下幾點(diǎn):

    (1)圍護(hù)方案應(yīng)充分考慮到周邊環(huán)境的要求,重點(diǎn)是周邊居民房,確保基坑施工過(guò)程中對(duì)其影響在允許的變形范圍內(nèi);

    (2)圍護(hù)方案應(yīng)滿(mǎn)足基坑圍護(hù)體自身的安全性及穩(wěn)定性要求,防止失穩(wěn)、坍蹋、傾覆等隱患的發(fā)生;

    (3)在安全的前提下,應(yīng)盡量選擇經(jīng)濟(jì)合理的圍護(hù)方案,有效控制基坑作為臨時(shí)工程的資源成本的投入;

    (4)圍護(hù)方案應(yīng)充分考慮到施工的可行性及方便性,施工的方便可以便于施工的管理及控制,并可節(jié)省工期,減少基坑的暴露時(shí)間進(jìn)而減小對(duì)周邊環(huán)境的影響。

    該工程基坑開(kāi)挖深度為5.5m,基坑周邊環(huán)境較為復(fù)雜,場(chǎng)地地層地質(zhì)條件較好,除了表層1.2m深度范圍內(nèi)的回填土外,基坑開(kāi)挖深度范圍內(nèi)主要是粉質(zhì)黏土,且地下水位較低,根據(jù)類(lèi)似工程經(jīng)驗(yàn),可采用土釘墻支護(hù)。

    2.2土釘墻支護(hù)單元設(shè)計(jì)

    基坑支護(hù)計(jì)算時(shí)選取了最具代表性的4個(gè)斷面分別進(jìn)行計(jì)算。該工程中,控制最為嚴(yán)格的應(yīng)該是南北側(cè)緊臨北環(huán)東路行車(chē)道的4-4剖面。

    基坑挖深5.50m,土釘墻的面層坡率為1∶0.25,土釘?shù)臈U體材料為HRB400的20鋼筋,土釘排距、列距均為1200mm,入射角度均為15°,桿體長(zhǎng)度分別為5.0m、5.0m、6.0m和6.0m(自下往上),鉆孔直徑100mm。

    土釘墻的面層采用100mm厚的C20噴射層護(hù)面,噴射層內(nèi)掛HPB300的8鋼筋網(wǎng),鋼筋網(wǎng)的間距為150mm×150mm。

    由于施工周期較長(zhǎng),不僅包含鐵塔基礎(chǔ)承臺(tái)的澆筑,還需要現(xiàn)澆電纜終端區(qū)域隧道,考慮到施工期間為雨季,故還設(shè)置了專(zhuān)門(mén)的排水系統(tǒng):坡頂采用400mm×400mm的截水溝,將四周的水匯至地勢(shì)最低的基坑西側(cè),而后采用水泵將集水排至市政管網(wǎng)工程中;在基坑底部的四周,設(shè)置了同樣規(guī)模的積水溝,將坑內(nèi)的積水匯至基坑內(nèi)的西側(cè),采用水泵泵送至市政管網(wǎng)工程中。

    土釘墻基坑支護(hù)單元斷面如圖4所示,土釘及其與面層連接的大樣見(jiàn)圖5,采用理正深基坑設(shè)計(jì)軟件計(jì)算的各個(gè)結(jié)果見(jiàn)表4。

    圖4 基坑單元計(jì)算

    圖5 土釘及其與面層連接大樣

    表4 土釘墻支護(hù)主要計(jì)算結(jié)果

    3 基坑開(kāi)挖引起的地層變形研究

    由于現(xiàn)有的基坑設(shè)計(jì)軟件只能計(jì)算土釘本身的內(nèi)力,同時(shí)對(duì)整體穩(wěn)定、抗隆起、抗傾覆采用單項(xiàng)驗(yàn)算的方式進(jìn)行設(shè)計(jì),對(duì)于基坑開(kāi)挖引起周邊地層變形的計(jì)算則只能采用地層損失率的經(jīng)驗(yàn)評(píng)估方法,要針對(duì)每個(gè)工程的具體情況進(jìn)行周邊環(huán)境影響分析,就需要采用有限元等數(shù)值模擬分析工具[11]。

    3.1有限元模型建立

    以Plaxis有限元軟件建立基坑開(kāi)挖過(guò)程分析的有限元模型,模型邊界取為30m寬×20m高。根據(jù)地質(zhì)勘查的結(jié)果,土體自上而下按實(shí)際分層取值,水平向假設(shè)各向同性,土體單元采用摩爾-庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則,并采用高精度的15節(jié)點(diǎn)三角形單元模擬、板樁以梁?jiǎn)卧M、內(nèi)支撐以支撐單元模擬,有限元模型建立的相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表3,有限元模型見(jiàn)圖6。

    圖6 有限元模型

    基坑開(kāi)挖及支護(hù)過(guò)程可分為5個(gè)施工步驟:

    (1)開(kāi)挖至第1道土釘墻下方,激活第1道土釘,同時(shí)激活開(kāi)挖范圍內(nèi)的混凝土噴射面層;

    (2)開(kāi)挖至第2道土釘墻下方,激活第2道土釘,同時(shí)激活開(kāi)挖范圍內(nèi)的混凝土噴射面層;

    (3)開(kāi)挖至第3道土釘墻下方,激活第3道土釘,同時(shí)激活開(kāi)挖范圍內(nèi)的混凝土噴射面層;

    (4)開(kāi)挖至第4道土釘墻下方,激活第4道土釘,同時(shí)激活開(kāi)挖范圍內(nèi)的混凝土噴射面層;

    (5)開(kāi)挖至基坑底部,同時(shí)激活開(kāi)挖范圍內(nèi)的噴射混凝土面層。

    3.2開(kāi)挖工程變形分析

    根據(jù)3.1節(jié)的基坑施工過(guò)程分析,按5個(gè)施工步驟模擬開(kāi)挖過(guò)程,并最終得到土釘及噴射面層的內(nèi)力及周邊地層的位移云圖。開(kāi)挖產(chǎn)生的基坑周邊地層變形位移如圖7所示。從基坑變形的位移增量云圖中可以看出,由于基坑開(kāi)挖產(chǎn)生的周邊土體變形,主要還是集中于基坑內(nèi)側(cè)的卸荷開(kāi)挖區(qū),最大的坑底變形量(回彈變形)達(dá)到了278.8mm。

    圖7 基坑開(kāi)挖周邊地層變形位移云圖

    在基坑開(kāi)挖的外側(cè),即兩側(cè)道路的地基土范圍內(nèi),產(chǎn)生了一定的土體變形,變形方向主要是沿著水平的方向朝著基坑內(nèi)側(cè)。產(chǎn)生變形的主要原因有兩個(gè):(1)由于土釘及其面層的剛度不夠引起的土層朝著基坑內(nèi)側(cè)位移而產(chǎn)生的墻后土體變形;(2)坑底回彈引起的墻后土體下沉變形。這兩部分變形的矢量之和即為土體最終的變形量。

    根據(jù)數(shù)值模擬分析,基坑坑底最內(nèi)側(cè)點(diǎn)的最大變形增量為65.0mm,大于道路路基的基本變形要求,但在距離坑頂1.2m之外的路面變形量(坑頂噴射護(hù)面層最外側(cè))迅速減小為40.0mm,而2.4m之外的地表變形量為29.0mm,小于地面允許值的30mm的要求。

    3.3監(jiān)測(cè)實(shí)測(cè)值分析

    根據(jù)土釘墻的施工過(guò)程周邊地層變形的特性,在基坑的四周分別布置了18處坑頂變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)、24處坑地表沉降點(diǎn)、5處深層水平位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)和10處臨近管線監(jiān)測(cè)點(diǎn),對(duì)基坑開(kāi)挖過(guò)程中的周邊地層和環(huán)境進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

    該基坑目前已經(jīng)順利開(kāi)挖至底部,并進(jìn)行樁基礎(chǔ)承臺(tái)的鋼筋綁扎(見(jiàn)圖8)。根據(jù)施工過(guò)程監(jiān)測(cè),基坑邊坡坡頂?shù)淖畲笞冃沃禐?1.6mm;2.4m外地面的最大變形值為22.5mm,未超過(guò)監(jiān)測(cè)警報(bào)值,且與設(shè)計(jì)方案的計(jì)算結(jié)果較為接近,證明數(shù)值分析結(jié)果的可靠性。在類(lèi)似工程建設(shè)中,該工程的設(shè)計(jì)方案和數(shù)值分析過(guò)程可作為參考。

    圖8 基坑開(kāi)挖至底部

    4 結(jié) 語(yǔ)

    由于現(xiàn)有的土釘墻設(shè)計(jì)軟件無(wú)法計(jì)算周邊地層的變形,采用有限元等軟件對(duì)基坑開(kāi)挖過(guò)程引起的卸荷效應(yīng)進(jìn)行模擬分析,是預(yù)估基坑開(kāi)挖過(guò)程產(chǎn)生地層變形量的有效手段,同時(shí)也可評(píng)估方案的可行性和安全性,為整體方案的制定提供依據(jù)。但工程實(shí)施過(guò)程仍應(yīng)堅(jiān)持動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)的基本原則,通過(guò)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)反饋,指導(dǎo)施工,為建設(shè)工程提供安全保障。

    [1]付文光,楊志銀.土釘墻技術(shù)的新進(jìn)展及前景展望 [J].巖土工程學(xué)報(bào),2010,32(7):17-21.

    [2]劉國(guó)彬,王衛(wèi)東.基坑工程手冊(cè)(第二版)[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2010.

    [3]JGJ120-2012,建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程[S].

    [4]GB50739-2011,符合土釘墻基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)范[S].

    [5]魏煥衛(wèi),楊敏,孫劍平,等.土釘墻變形的實(shí)用計(jì)算方法 [J].土木工程學(xué)報(bào),2009,42(1):81-90.

    [6]姜曉光,楊志銀,劉斌.土釘墻支護(hù)水平位移計(jì)算的簡(jiǎn)便方法[J].土木工程學(xué)報(bào),2010,43(8):121-124.

    [7]劉斌,楊敏,楊志銀,等.土釘墻及復(fù)合土釘墻側(cè)移經(jīng)驗(yàn)計(jì)算方法的改進(jìn)[J].巖土工程學(xué)報(bào),2012,34(supp):45-48.

    [8]葉俊能,王立峰.土釘墻性狀開(kāi)挖的有限元分析[J].巖土力學(xué), 2009,30(supp):528-531.

    [9]高盟,高廣運(yùn),張遠(yuǎn)芳.土釘支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的有限元分析[J].巖土力學(xué),2007,28(11):2461-2464.

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    B

    1009-7716(2016)11-0091-05

    10.16799/j.cnki.csdqyfh.2016.11.026

    2016-09-16

    林禮健(1971-),男,福建福州人,高級(jí)工程師,主要從事輸電線路運(yùn)行檢修工作。

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