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    100 m高鋼筋混凝土煙囪定向爆破拆除

    2016-12-13 05:25:38于明亮林大能
    采礦技術(shù) 2016年6期
    關(guān)鍵詞:飛石煙囪缺口

    于明亮,林大能,喻 智,何 松

    (湖南科技大學(xué)資源環(huán)境與安全工程學(xué)院,湖南湘潭市 411201)

    100 m高鋼筋混凝土煙囪定向爆破拆除

    于明亮,林大能,喻 智,何 松

    (湖南科技大學(xué)資源環(huán)境與安全工程學(xué)院,湖南湘潭市 411201)

    介紹了應(yīng)用定向倒塌爆破技術(shù)拆除1座100 m高鋼筋混凝土煙囪的實(shí)例。按照煙囪的實(shí)際結(jié)構(gòu)和受力情況,重點(diǎn)分析了高聳煙囪拆除爆破的缺口形狀、缺口參數(shù)、卸荷槽、爆破參數(shù)、定向窗開(kāi)設(shè)等關(guān)鍵技術(shù)。采取了有效的安全防護(hù)措施,基于安全考慮,對(duì)煙囪的穩(wěn)定性和爆破危害效應(yīng)進(jìn)行了計(jì)算研究。

    煙囪;定向爆破;矩形缺口;爆破參數(shù)

    1 工程概況

    待拆廢棄煙囪位于湘潭電化集團(tuán)晨峰物流建設(shè)場(chǎng)地,煙囪為鋼筋混凝土筒式結(jié)構(gòu),煙囪總高度為100 m,煙囪筒身采用200#砼整體滑模澆筑,內(nèi)襯為75#紅磚和25#石灰水泥混合砂漿砌筑,筒壁內(nèi)有50 mm厚的空氣隔熱層。豎向主鋼筋為Ф20 mm、Ф18 mm、Ф16 mm;環(huán)向鋼筋為Ф18 mm、Ф16 mm、Ф14 mm、Ф12 mm。鋼筋保護(hù)層為30 mm,間距均為200 mm。實(shí)測(cè)爆破缺口部位煙囪周長(zhǎng)25.3 m,混凝土壁厚為40 cm,內(nèi)襯紅磚厚24 cm。煙囪周?chē)h(huán)境簡(jiǎn)單,倒塌范圍內(nèi),除正東方向有民居及地下線纜需要保護(hù)外,其它建(構(gòu))筑物已經(jīng)拆除,場(chǎng)地較開(kāi)闊,擬倒塌的東南方向300 m范圍內(nèi)沒(méi)有保護(hù)對(duì)象。

    2 爆破技術(shù)設(shè)計(jì)

    2.1 爆破方案

    待拆煙囪四周環(huán)境條件較好,有多個(gè)方向可供倒塌??紤]到為今后苛刻條件下高煙囪爆破積累經(jīng)驗(yàn),同時(shí)顧及地下線纜的分布情況,采用“向東南方向單向定向倒塌”方案。

    2.2 缺口設(shè)計(jì)

    目前國(guó)內(nèi)在控爆拆除煙囪、水塔時(shí)常用的缺口形式有長(zhǎng)方形、梯形、倒梯形、斜形、反斜形和反人字形等6種,其中梯形和長(zhǎng)方形應(yīng)用較多,效果較好[1]。王斌[2]通過(guò)對(duì)比分析數(shù)值模擬結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)爆破工程實(shí)踐,認(rèn)為在常用的正梯形、倒梯形、矩形爆破切口形狀中,以正梯形受力效果最好。魏德[3]認(rèn)為切口的形狀應(yīng)該根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況綜合考慮,根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)得出結(jié)論:對(duì)于長(zhǎng)方形或倒梯形切口,煙囪倒塌時(shí)前沖的距離較大;對(duì)于梯形切口和組合形切口,煙囪倒塌時(shí)后坐的距離較大。

    根據(jù)待拆煙囪所處地理位置,預(yù)倒塌方向環(huán)境條件好,在東南方向有一出灰口,正東方向有一煙道口,綜合考慮倒塌方向、既有煙道形狀和施工情況,選取長(zhǎng)方形爆破缺口。

    缺口圓心角直接決定缺口的展開(kāi)長(zhǎng)度,而缺口長(zhǎng)度決定了傾覆力矩的大小。缺口偏長(zhǎng),傾覆力矩偏大,支鉸易于破壞,不利于煙囪的平穩(wěn)倒塌。通常情況下,可以通過(guò)重力引起的截面彎矩(MP)與預(yù)留支撐截面極限抗彎力矩(MR)的關(guān)系來(lái)確定爆破缺口的長(zhǎng)度,其中MP應(yīng)等于或稍大于MR。參照類(lèi)似工程經(jīng)驗(yàn),設(shè)計(jì)缺口圓心角為228°,缺口長(zhǎng)度為16 m,如圖1所示。

    考慮到在爆破過(guò)程中,爆破切口處豎向鋼筋有較大的支撐力,對(duì)煙囪的順利傾倒不利。為防止炸而不倒的情況,切口高度應(yīng)滿足使鋼筋穩(wěn)定性破壞的條件[4]:

    式中,H為爆破切口高度,mm;d為鋼筋直徑,mm;[λ]為鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范所規(guī)定的長(zhǎng)細(xì)比,一般取[λ]=150;μ為軸心壓桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),剛度固定時(shí)μ=0.5;計(jì)算結(jié)果為H≥1.5 m。綜合考慮計(jì)算結(jié)果及相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn),為保證煙囪的順利倒塌,取缺口高度H=2.7 m。

    2.3 預(yù)處理

    根據(jù)安全性原則和方向準(zhǔn)確性原則,劉強(qiáng)[5]總結(jié)出開(kāi)設(shè)定向窗、開(kāi)設(shè)掏槽窗、內(nèi)襯預(yù)處理、部分內(nèi)部鋼筋預(yù)處理等預(yù)處理方法。此拆除爆破方案中,預(yù)處理方法如下。

    圖1 爆破切口水平截面

    (1)鋼筋混凝土高聳建(構(gòu))筑物,由于筒壁較薄,倒塌時(shí)后坐現(xiàn)象嚴(yán)重,開(kāi)設(shè)定向窗既能保證準(zhǔn)確的倒塌方向,又能驗(yàn)證藥量是否合適以及降低一次起爆的藥量。一般窗口高度取(0.8~1)H,寬度一般取1.5 m左右[1]?;诩扔谐龌铱诤蜔煹揽?,設(shè)置2個(gè)定向窗,選取高度為2.7 m,寬度為1 m,并利用風(fēng)鎬和人工手段確保定向窗處于同一高度。

    (2)為減少支撐區(qū)內(nèi)部鋼筋對(duì)煙囪產(chǎn)生不利的支撐力和拉力,在反方向傾倒中心線的兩側(cè)各2 m開(kāi)槽并割斷外層鋼筋。在對(duì)稱于倒塌中心線的左右兩側(cè)外壁提前割傷鋼筋,形成卸荷槽。

    (3)切斷煙囪鋼制爬梯和避雷針,拆除煙囪的煙道分割墻和橫梁,確保爆破切口內(nèi)部無(wú)妨礙物,減少外設(shè)裝置對(duì)煙囪整體性的影響,盡量保證煙囪在倒塌方向的質(zhì)量對(duì)稱和結(jié)構(gòu)對(duì)稱。

    (4)為拆除爆破切口部位處內(nèi)襯,在爆破切口部位內(nèi)襯處除導(dǎo)向窗外另開(kāi)設(shè)4個(gè)長(zhǎng)1 m,寬為1.5 m左右的拱形洞,從拱形洞向煙囪內(nèi)部空氣隔熱層設(shè)置PVC管裝炸藥,利用炮泥充分封閉。

    2.4 煙囪穩(wěn)定性分析

    高聳建(構(gòu))筑物預(yù)處理后到爆破前的穩(wěn)定性分析主要考慮兩個(gè)問(wèn)題:一是無(wú)風(fēng)載時(shí),定向窗、卸荷槽開(kāi)設(shè)后剩余的支撐體截面是否有足以支撐筒體的承壓能力;二是在任意風(fēng)載作用下,風(fēng)載作用對(duì)切口截面產(chǎn)生的彎矩是否會(huì)大于截面極限抗彎能力進(jìn)而導(dǎo)致煙囪提前傾覆。

    2.4.1 無(wú)風(fēng)載情況的計(jì)算

    預(yù)處理后剩余壁體的支撐面積

    式中,R為爆破缺口的平均外半徑,m;r為爆破缺口的平均內(nèi)半徑,為確保煙囪安全取磚墻內(nèi)半徑,為3.31 m;∑αi為預(yù)切的定向窗、卸荷槽圓弧所對(duì)的圓心角的和,為確保煙囪安全穩(wěn)定取為定向窗、卸荷槽、內(nèi)襯拱形洞長(zhǎng)度總和對(duì)應(yīng)圓心角進(jìn)行計(jì)算。

    由荷載引起的壓應(yīng)力

    式中,P為重力,由煙囪高度及相關(guān)資料查詢得自重約為2.0×106kg。

    經(jīng)計(jì)算得:由載荷引起的壓應(yīng)力為2.24 MPa,而混凝土的抗壓強(qiáng)度為σc=51 MPa,比較可知預(yù)處理后高聳物不會(huì)由于自身荷載作用使混凝土材料壓碎、失穩(wěn)。

    2.4.2 有風(fēng)載情況的計(jì)算

    風(fēng)力施加于筒壁上的反彎矩[6]

    式中,v0為空氣容重,取1.25 kg·m-3;g為重力加速度,取9.8 m·s-2;vf為風(fēng)速,經(jīng)查詢湘潭地區(qū)最大風(fēng)速約為為平均外半徑,m;H為高度,m。

    自身重力形成的重力矩

    式中,P為重力,kg;R為底部外半徑,m。

    計(jì)算得:MF=7.14×105kg·m,Mg=8.0×107kg·m,Mg>MF??梢?jiàn),有風(fēng)載時(shí)彎矩值仍遠(yuǎn)小于重力彎矩,故施工期間煙囪筒體能夠保持穩(wěn)定狀態(tài)。

    2.5 爆破參數(shù)設(shè)計(jì)

    最小抵抗線W=0.5δ;炮眼深度LP=2/3δ;炮孔間距a=1.5W;炮孔排距b=a;裝藥排數(shù)n=H/b+1;單孔裝藥量Q0用體積公式計(jì)算,單耗在試爆窗口的基礎(chǔ)上確定為2 kg/m3。設(shè)計(jì)的爆破參數(shù)見(jiàn)表1,炮孔布置如圖2所示。

    表1 煙囪爆破參數(shù)

    2.6 起爆網(wǎng)路設(shè)計(jì)

    本次拆除爆破采用1、3、5、7段的毫秒延期雷管,每孔1發(fā),按照關(guān)于中心線對(duì)稱向兩側(cè)起爆的順序設(shè)置;為保證傳爆效果,約40根導(dǎo)爆管采用2發(fā)1段毫秒延期雷管過(guò)橋,過(guò)橋處額外添加約10 g炸藥;本方案總共使用20發(fā)1段毫秒延期雷管過(guò)橋,

    過(guò)橋雷管使用8發(fā)電雷管引爆,其中每4發(fā)電雷管串聯(lián)成一組,兩組并聯(lián),充分保證可靠起爆。

    圖2 炮孔布置展開(kāi)圖

    3 安全防護(hù)

    爆破安全設(shè)計(jì)中,由于小孔內(nèi)部裝藥爆破結(jié)構(gòu)物時(shí)單孔藥量小、炮孔多、裝藥分散的特點(diǎn),爆破振動(dòng)、爆破產(chǎn)生的沖擊波和爆破噪聲基本不會(huì)對(duì)周?chē)脑O(shè)施產(chǎn)生影響[7]。安全防護(hù)的重點(diǎn)在于煙囪觸地產(chǎn)生的觸地振動(dòng)、爆破飛石和爆破飛濺物。

    3.1 塌落振動(dòng)效應(yīng)

    爆破地震效應(yīng),拆除爆破高聳建(構(gòu))筑物時(shí)由于塌落產(chǎn)生的沖擊振動(dòng)效應(yīng)效果更為顯著。因此須高度重視沖擊振動(dòng)效應(yīng)對(duì)周?chē)ㄖ锏奈:Α2捎弥袊?guó)科學(xué)院力學(xué)研究所提出的觸地振速計(jì)算公式[7]:

    式中,I為沖量:I=Mv,N·S;v為理論上建(構(gòu))筑物塌落觸地時(shí)的速度,m·s-1,由能量守恒定律可得v=(2gH)1/2;H為爆破前后重心的下降高度,由煙囪資料得爆破前煙囪重心高度約為40 m;M為待爆建(構(gòu))筑物的質(zhì)量,kg;R為爆破體重心距保護(hù)對(duì)象的距離,m。

    經(jīng)計(jì)算,煙囪整體倒塌時(shí),不同點(diǎn)到爆源中心距離與相對(duì)應(yīng)的地表質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度如圖3所示。

    雖然煙囪質(zhì)量大,重心高,觸地動(dòng)能大,但煙囪上部筒體大部分落于廢棄的建筑垃圾上,建筑垃圾可有效減弱振動(dòng)強(qiáng)度,觸地點(diǎn)遠(yuǎn)離居民區(qū),觸地振動(dòng)基本不會(huì)對(duì)周?chē)O(shè)施產(chǎn)生影響。

    3.2 飛石防護(hù)

    現(xiàn)有工程背景下,爆破安全警戒范圍的劃定及防護(hù)等級(jí)的確定主要依據(jù)爆破飛石的飛散距離。目前國(guó)內(nèi)外尚無(wú)拆除爆破飛石飛散距離的成熟計(jì)算公式,通過(guò)計(jì)算分析幾十例拆除爆破工程的飛石數(shù)據(jù),大連理工大學(xué)的李守臣得到無(wú)覆蓋條件下爆破飛石飛散距離(Lf)與單位用藥用量(K)之間的關(guān)系

    式中,Lf為無(wú)覆蓋條件下拆除爆破飛石的飛散距離,m;K為拆除爆破工程中單位用藥量,kg·m-3。本次爆破實(shí)際單位用藥量為2.0 kg。

    計(jì)算得Lf=101 m。計(jì)算結(jié)果表明,必須采取措施控制爆破飛石。為保護(hù)爆體東側(cè)民居,本次拆除爆破中,對(duì)煙囪進(jìn)行近體防護(hù),利用濕麻袋充分包裹爆破缺口,套上鐵絲網(wǎng),固定濕麻袋,在外側(cè)覆蓋竹笆等防護(hù)材料。此外,鋼筋混凝土煙囪倒塌時(shí)落地動(dòng)能較大,筒體落地后一方面易于解體,另一方面容易濺起飛石。為減少飛濺物對(duì)周?chē)h(huán)境的影響,工作人員充分清理了倒塌方向上的地面,清除了易于飛濺的小型渣體等。

    圖3 振速隨爆源距變化曲線圖

    4 爆破效果

    在實(shí)施該煙囪爆破拆除的過(guò)程中,煙囪按照預(yù)定的東南方向傾倒,拆除爆破觸地振動(dòng)沒(méi)有對(duì)周?chē)O(shè)施產(chǎn)生影響,經(jīng)業(yè)主全面檢查,拆除爆破飛濺物和飛石均控制在允許范圍內(nèi),說(shuō)明本次爆破設(shè)計(jì)合理,拆除爆破獲得圓滿成功。

    [1] 邵 鵬,東兆星.控制爆破技術(shù)[M].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,2004:69-70.

    [2] 王 斌.高聳建筑物爆破拆除中失穩(wěn)斷裂因素的研究.[D].武漢:武漢理工大學(xué),2003.

    [3] 魏 德,李玉岐.切口形狀對(duì)煙囪拆除爆破倒塌過(guò)程的影響分析[J].爆破,2008,25(4):92-95.

    [4] 傅菊根,姜建農(nóng),張宇本.高聳建筑物爆破拆除切口高度理論計(jì)算[J].工程爆破,2006,12(2):56-58.

    [5] 劉 強(qiáng),高振儒.煙囪定向爆破的預(yù)處理方法[J].爆破,2001,18(3):47-49.

    [6] 王希之,謝興博,譚雪剛,等.210 m高煙囪爆破拆除技術(shù)[J].工程爆破,2011,17(2):53-55.

    [7] 施富強(qiáng),柴 儉.狹長(zhǎng)區(qū)域內(nèi)120 m鋼筋混凝土煙囪控制爆破拆除[J].工程爆破,2004,10(2):28-29.

    表8 超挖情況統(tǒng)計(jì)表

    3 結(jié) 語(yǔ)

    本文通過(guò)對(duì)影響爆破效果的主要因素進(jìn)行層次分析,得出一套評(píng)價(jià)選擇方案時(shí)的決策方法,其優(yōu)點(diǎn)主要有以下3點(diǎn):

    (1)分析方法具有系統(tǒng)性。層次分析法把研究對(duì)象作為一個(gè)系統(tǒng),按照分解、比較判斷、綜合的思維方式進(jìn)行決策,成為繼機(jī)理分析、統(tǒng)計(jì)分析之后發(fā)展起來(lái)的系統(tǒng)分析的重要工具。不割斷各個(gè)因素對(duì)結(jié)果的影響,且每一層的權(quán)重設(shè)置最后都會(huì)直接或間接影響到結(jié)果,而且在每個(gè)層次中的每個(gè)因素對(duì)結(jié)果的影響程度都是量化的,非常清晰、明確。

    (2)決策方法簡(jiǎn)潔實(shí)用。這種方法既不單純追求高深數(shù)學(xué),又不片面地注重行為、邏輯、推理,而是把定性方法與定量方法有機(jī)地結(jié)合起來(lái),使復(fù)雜的系統(tǒng)分解,能將人們的思維過(guò)程數(shù)學(xué)化、系統(tǒng)化,便于人們接受,且能把多目標(biāo)、多準(zhǔn)則又難以全部量化處理的決策問(wèn)題化為多層次單目標(biāo)問(wèn)題,通過(guò)兩兩比較確定同一層次元素相對(duì)上一層次元素的數(shù)量關(guān)系后,最后進(jìn)行簡(jiǎn)單的數(shù)學(xué)運(yùn)算,計(jì)算相對(duì)簡(jiǎn)便,所得到結(jié)果簡(jiǎn)單明確,容易為決策者了解和掌握。

    (3)所需定量數(shù)據(jù)信息較少。層次分析法主要是從評(píng)價(jià)者對(duì)評(píng)價(jià)問(wèn)題的本質(zhì)、要素的理解出發(fā),比一般的定量方法更講求定性分析和判斷,不需要大量精確的調(diào)查計(jì)算,從而減少操作的復(fù)雜程度。

    但這種方法在隧道爆破實(shí)踐應(yīng)用中有以下兩方面的缺點(diǎn)。

    (1)因素影響程度的判別主觀性較強(qiáng)。由于在對(duì)不同因素影響程度輕重的比較和判別上會(huì)存在一定的主觀偏差,對(duì)不同因素的側(cè)重不同,得到的結(jié)果往往會(huì)有很大的差別,不同的爆破工程實(shí)際中的這些因素影響程度也會(huì)有所不同,而不是千篇一律的。因此,這種方法雖然進(jìn)行了一定的量化比較,但主觀性、經(jīng)驗(yàn)性較強(qiáng),且對(duì)最終結(jié)果產(chǎn)生主要影響。

    (2)影響因素的全面性有所欠缺。該方法在考慮影響隧道爆破效果的因素時(shí)缺乏全面性,容易忽略其他對(duì)爆破效果有著重要影響的因素,導(dǎo)致最后分析得出的結(jié)果不具備科學(xué)性。但這種缺點(diǎn)可以避免,該方法可以根據(jù)不同的工程實(shí)際進(jìn)行因素拓展,采取同樣的定性與定量比較之間的轉(zhuǎn)換,最終得出的結(jié)果仍可作為評(píng)價(jià)方案的參考標(biāo)準(zhǔn),前提是,在進(jìn)行層次分析前針對(duì)具體的工程進(jìn)行全面的分析,并篩選出對(duì)爆破效果有重要影響的因素。

    參考文獻(xiàn):

    [1] 趙 靜.數(shù)學(xué)建模與數(shù)學(xué)實(shí)驗(yàn)[M].北京:高等教育出版社,2000.

    [2] 許名標(biāo),彭德紅,陳寶心.層次分析法在爆破方案優(yōu)化選擇中的應(yīng)用[J].西部探礦工程,2004(4).

    (收稿日期:2016-09-27)

    作者簡(jiǎn)介:鄧杰文(1995-),男,主要從事彈藥工程與爆炸方面的研究,Email:1585017644@qq.com。

    2016-08-23)

    于明亮(1994-),男,甘肅武威人,碩士研究生,主要從事爆破爆破理論及技術(shù)方面的研究,Email:1064602920@qq.com。

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