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    柵條絮凝池柵條間距對(duì)絮凝水力條件的影響研究

    2016-12-09 06:51:07鄒秋蘭
    工程與建設(shè) 2016年3期
    關(guān)鍵詞:柵條渦旋動(dòng)能

    鄒秋蘭

    (安徽省黃山市水電勘測(cè)設(shè)計(jì)院,安徽 黃山 245000)

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    柵條絮凝池柵條間距對(duì)絮凝水力條件的影響研究

    鄒秋蘭

    (安徽省黃山市水電勘測(cè)設(shè)計(jì)院,安徽 黃山 245000)

    以工程實(shí)體中的柵條絮凝池為研究對(duì)象,結(jié)合現(xiàn)有的絮凝動(dòng)力學(xué)理論,建立數(shù)學(xué)模型,利用計(jì)算流體力學(xué)數(shù)值模擬軟件對(duì)柵條絮凝池中的流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。模擬以柵條間距為絮凝水力條件的影響因素,選擇湍動(dòng)能k、湍動(dòng)能耗散率ε、渦旋速度梯度G0為評(píng)價(jià)指標(biāo),分析研究柵條絮凝池的最佳水力條件。

    絮凝;數(shù)值模擬;湍動(dòng)能;耗散率;速度梯度

    在給水處理工藝中,絮凝工藝效果的好壞直接影響著后續(xù)工藝的效果,最終影響出水的水質(zhì)和水處理成本的高低,絮凝設(shè)備的動(dòng)力學(xué)條件則是由絮凝池的結(jié)構(gòu)形式及其內(nèi)部構(gòu)造所決定的[1],因此從絮凝動(dòng)力學(xué)角度分析絮凝池內(nèi)部流場(chǎng)來(lái)優(yōu)化設(shè)計(jì)絮凝池是十分迫切和必要的。

    在柵條絮凝池的設(shè)計(jì)過(guò)程中,柵條間距是影響其內(nèi)部結(jié)構(gòu)的重要條件之一。本文主要通過(guò)數(shù)值模擬的方法研究柵條間距對(duì)柵條絮凝池內(nèi)部水力條件的影響,分析柵條絮凝池內(nèi)部的流場(chǎng)流態(tài)特性,進(jìn)而優(yōu)化設(shè)計(jì)柵條絮凝池的設(shè)計(jì)參數(shù),為絮凝過(guò)程提供最佳的水力條件。

    1 模型的建立

    研究中的數(shù)值模擬模型采用實(shí)體模型,單池水處理能力為10 000 m3/d。本次采用建立兩豎井的柵條絮凝池模型進(jìn)行數(shù)值模擬,根據(jù)相關(guān)規(guī)范,模型中采用的柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm,通過(guò)對(duì)三種不同的柵條間距的絮凝池池體內(nèi)部的水流特性進(jìn)行數(shù)值模擬,分析不同的柵條間距對(duì)柵條絮凝池絮凝水力條件的影響。模型參數(shù)如表1所列[2]。

    表1 不同柵條間距絮凝池的模型參數(shù)

    續(xù)表1

    本文所采用的模型結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 柵條絮凝池的數(shù)值模擬模型

    2 邊界條件及模擬分析方法

    2.1 邊界條件

    柵條絮凝池水流進(jìn)口條件為速度進(jìn)口,速度大小為0.21 m/s;出口邊界條件為自由出口;對(duì)于近壁區(qū)流動(dòng)采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)來(lái)模擬,壁面采用無(wú)滑移的邊界條件[3]。

    2.2 模擬分析方法

    絮凝池內(nèi)部的流場(chǎng)主要處于紊流形態(tài),經(jīng)過(guò)系統(tǒng)的比較和參照絮凝池?cái)?shù)值模擬模型,最終確定選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε雙方程紊流模型。

    模擬中運(yùn)用有限體積法進(jìn)行離散方程;速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)采用PISO算法進(jìn)行計(jì)算[4-5]。

    3 數(shù)值模擬的結(jié)果分析

    結(jié)合本文中柵條絮凝池?cái)?shù)值模擬的特性和絮凝評(píng)價(jià)指標(biāo)的性質(zhì),本文選擇渦旋速度梯度G0值和湍動(dòng)能k值兩個(gè)指標(biāo)作為柵條絮凝池?cái)?shù)值模擬絮凝效果的控制指標(biāo)[6]。

    3.1 基于G0對(duì)不同柵條間距絮凝池的分析

    渦旋速度梯度G0可以作為絮凝效果的評(píng)價(jià)指標(biāo)之一。為便于觀察絮凝池內(nèi)的流態(tài)特性,擬截取Y-Z面(X=0.45 m)作為研究對(duì)象。柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的絮凝池內(nèi)部的速度及渦旋速度梯度G0分布如圖2、3、4所示。

    圖2 柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的速度矢量圖

    圖3 柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的速度云圖

    圖4 柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的渦旋速度梯度云圖

    根據(jù)圖2~圖4三種不同柵條間距的速度矢量圖、云圖及渦旋速度梯度云圖可以看出:柵條間距為50 mm時(shí),絮凝池體內(nèi)部的水流經(jīng)過(guò)第一層?xùn)虐鍟r(shí)配水較為均勻,柵條均能起到較好的擾流作用,死水區(qū)較少。在絮凝過(guò)程中水流的配水越均勻死水區(qū)域越少則表明水流受柵條的擾動(dòng)作用越大,越有利于初期絮凝顆粒的成長(zhǎng)[7]。

    由于絮凝池的進(jìn)口區(qū)域、出口區(qū)域和泥斗區(qū)的速度梯度受柵條間距的影響較小,因此只考慮每層?xùn)艞l板有效作用區(qū)域(每層?xùn)艞l板下350 mm區(qū)域)內(nèi)渦旋速度梯度G0的平均值。不同柵條間距的絮凝池內(nèi)平均渦旋速度梯度分布如圖5所示。

    圖5 不同柵條間距的平均渦旋速度梯度分布

    由圖5可知柵條間距越小其有效作用范圍內(nèi)的渦旋速度梯度越大,配水越均勻,擾流作用越強(qiáng),絮凝體顆粒的碰撞幾率就越大。在絮凝過(guò)程中形成的絮凝體會(huì)受到水流剪切的作用,而且隨著速度梯度增大而增大,而在較大的剪切力作用下只能形成粒徑較小的絮凝體片段,不利于絮體顆粒的成長(zhǎng),因而不能將柵條間距設(shè)計(jì)值取到很小,而使柵條絮凝池內(nèi)部的渦旋速度梯度達(dá)到較大值[8]。

    當(dāng)柵條間距為50 mm時(shí),柵條附近局部的渦旋速度梯度值已達(dá)到180 s-1,在絮凝過(guò)程中能夠形成較大的剪切力,而有效作用范圍內(nèi)的平均渦旋速度梯度為74.36 s-1,較為適合柵條絮凝池前段柵條的設(shè)置,既能夠保證前段絮凝較大的速度梯度和絮凝顆粒之間的有效碰撞,又能夠保證所形成絮體的密實(shí)性;柵條間距為80 mm、100 mm時(shí)局部的渦旋速度梯度值達(dá)到140 s-1,有效作用范圍內(nèi)的平均渦旋速度梯度分別為58.56 s-1、45.89 s-1,比較適合柵條絮凝池中段的設(shè)置,既能使一定數(shù)量的絮凝體顆粒之間形成有效碰撞,又能保證已經(jīng)形成的絮凝聚集體不會(huì)被較強(qiáng)水流剪切而破碎。

    3.2 基于湍動(dòng)能k對(duì)不同柵條間距絮凝池的分析

    不同的柵條間距其池體內(nèi)的湍動(dòng)能k值分布云圖如圖6所示。

    圖6 柵條間距為50 mm、80 mm、100 mm的湍動(dòng)能分布云圖

    由圖6可看出水流經(jīng)過(guò)間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的柵條后絮凝池池內(nèi)的湍動(dòng)能k值急劇增大,之后隨著水流遠(yuǎn)離柵板湍動(dòng)能k值逐漸減小。從圖中可以明顯看出不同間距的柵條能夠使湍動(dòng)能k值增大的有效作用面積也不同。水流經(jīng)過(guò)間距為50 mm的柵條板時(shí),柵條板的有效作用面積達(dá)到90%以上;水流經(jīng)過(guò)80 mm的柵條板時(shí),柵條板的有效作用面積為75%左右;水流經(jīng)過(guò)100 mm的柵條板時(shí),柵條板的有效作用面積僅為65%左右[9]。不同柵條間距絮凝池體內(nèi)的平均湍動(dòng)能分布如圖7所示。

    圖7 不同柵條間距的平均湍動(dòng)能分布

    經(jīng)上述分析和圖7可知:柵條間距越小,柵條對(duì)水流湍動(dòng)能的有效作用面積越大,池體內(nèi)部的平均湍動(dòng)能也越大,湍動(dòng)強(qiáng)度也越大,越有利于整個(gè)絮凝池體內(nèi)部的絮凝顆粒碰撞[10]。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)柵條間距分別為50 mm、80 mm、100 mm的三種柵條絮凝池的數(shù)值模擬,以渦旋速度梯度G0、湍動(dòng)能k為絮凝效果的評(píng)價(jià)指標(biāo),經(jīng)過(guò)分析可知,柵條間距為50 mm時(shí),其絮凝池內(nèi)流體的渦旋速度梯度G0、湍動(dòng)能k分布均勻,而且具有較大的有效擾流的作用面積,從而增加了絮凝顆粒的相互碰撞幾率,因此50 mm的柵條間距能夠?yàn)樾跄某跗陔A段提供較好的水力條件。而柵條間距為80 mm、100 mm時(shí),其絮凝池內(nèi)流體的渦旋速度梯度G0、湍動(dòng)能k分布相對(duì)均勻,能夠起到擾流的有效作用面積相對(duì)較大,與50 mm柵條間距相比較,其湍流強(qiáng)度小,水流的剪切力小,為已形成相對(duì)密實(shí)、能夠承受一定的水流剪切的絮凝體顆粒再次進(jìn)行碰撞、聚集提供了較好的水力條件,因此80 mm、100 mm的柵條間距所提供的水力條件較為適合絮凝的中期階段。該結(jié)論不僅從計(jì)算流體力學(xué)數(shù)值模擬的角度進(jìn)一步驗(yàn)證了設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定,也證明了所建立的計(jì)算模型的合理性。

    [1] 詹 詠,齊 峰.有關(guān)混凝動(dòng)力學(xué)問(wèn)題的研究與探討[J].水資源與水工程學(xué)報(bào),2010(2):26-28.

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    2016-04-29;修改日期:2016-05-06

    鄒秋蘭(1971-),女,江西臨川人,安徽省黃山市水電勘測(cè)設(shè)計(jì)院助理工程師.

    TU991.22

    A

    1673-5781(2016)03-0333-03

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