二灘水電站4號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)形變?cè)蚍治黾爸孤┉h(huán)更換工藝

邵建林，謝 林，廖 潤(rùn)

?

二灘水電站4號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)形變?cè)蚍治黾爸孤┉h(huán)更換工藝

邵建林，謝 林，廖 潤(rùn)

（二灘水力發(fā)電廠，四川攀枝花617000）

止漏環(huán)的作用是減小水輪機(jī)容積損失，保護(hù)轉(zhuǎn)輪上冠、下環(huán)免遭磨損。2014年度4號(hào)機(jī)檢修期間發(fā)現(xiàn)上止漏環(huán)間隙變小，轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)嚴(yán)重刮傷。上止漏環(huán)間隙變小，轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)與頂蓋止漏環(huán)發(fā)生刮擦的原因是轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)發(fā)生了形變。本文分析了止漏環(huán)發(fā)生形變的原因，并介紹了止漏環(huán)更換熱套工藝。

止漏環(huán)；形變；熱套

0 前言

二灘水電站裝有6臺(tái)由某公司設(shè)計(jì)的 550MW混流式水輪發(fā)電機(jī)組。機(jī)組轉(zhuǎn)速為142.9r/min，額定水頭165m。上止漏環(huán)設(shè)計(jì)間隙1.2～1.6mm。在對(duì)4號(hào)機(jī)大修時(shí)對(duì)頂蓋止漏環(huán)、底環(huán)止漏環(huán)、轉(zhuǎn)輪下止漏環(huán)進(jìn)行了整體更換，唯獨(dú)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)未進(jìn)行更換。2014年度4號(hào)機(jī)檢修期間，測(cè)量水輪機(jī)上止漏環(huán)間隙時(shí)發(fā)現(xiàn)局部測(cè)點(diǎn)間隙過小，最小值為0.10mm，遠(yuǎn)小于標(biāo)準(zhǔn)值1.2～1.6mm，同時(shí)發(fā)現(xiàn)4號(hào)機(jī)泄水錐已掉落。將頂蓋頂起后檢查發(fā)現(xiàn)，4號(hào)機(jī)頂蓋止漏環(huán)垂直內(nèi)表面上半部分有周向劃痕，劃痕覆蓋整個(gè)圓周，環(huán)帶高度約為100mm；轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)垂直外表面上半部分有7處斷續(xù)的周向劃痕（如圖1所示），其弧長(zhǎng)在255～1210mm之間，高度約為100mm。對(duì)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)進(jìn)行盤車檢查，發(fā)現(xiàn)7處劃傷處與同側(cè)下部相比，出現(xiàn)凸出形變，最大凸出量約為1.2mm。該現(xiàn)象在國(guó)內(nèi)十分罕見。

1 轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)發(fā)生形變?cè)蚍治?/h2>

4號(hào)機(jī)檢修期間對(duì)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)及頂蓋止漏環(huán)進(jìn)

行了PT和UT探傷檢查，止漏環(huán)本體及焊縫部位均未見裂紋及其它有害缺陷，之后邀請(qǐng)某電機(jī)廠的專家對(duì)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)進(jìn)行了金相試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)劃痕處金相組織發(fā)生變化和細(xì)小裂紋（如圖2所示），裂紋方向與劃痕方向呈垂直分布，經(jīng)打磨處理后，細(xì)小裂紋消除，組織趨于正常。分析認(rèn)為轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)發(fā)生凸出形變是止漏環(huán)碰撞產(chǎn)生形變和壓力脈動(dòng)產(chǎn)生形變的疊加。

圖1 轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)劃痕照片

1.1 轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)與頂蓋固定止漏環(huán)碰撞產(chǎn)生形變[3,4]

采集2013年1月至12月4號(hào)機(jī)水導(dǎo)擺度數(shù)據(jù)并繪制成曲線圖，發(fā)現(xiàn)8月水導(dǎo)擺度動(dòng)急劇變大，9月開始快速下降，11月趨于穩(wěn)定（如圖3所示）。

圖2 轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)金相試驗(yàn)照片

4號(hào)機(jī)檢修時(shí)發(fā)現(xiàn)泄水錐已掉落，泄水錐把合螺栓部分掉落、部分?jǐn)嗔?，斷裂的螺栓殘留在轉(zhuǎn)輪上。泄水錐部分把合螺栓松動(dòng)掉落，造成轉(zhuǎn)輪產(chǎn)生極大的質(zhì)量不平衡。機(jī)組運(yùn)行過程中，由質(zhì)量不平衡引起的離心力使水導(dǎo)擺度變大，水導(dǎo)擺度變大使止漏環(huán)間隙變得不均勻，由于間隙不均勻，間隙內(nèi)的水壓也不均勻，從而使轉(zhuǎn)輪受到偏心水推力的作用，偏心水推力的方向與擺度方向一致，形成負(fù)阻尼情況，最終激發(fā)成自激振動(dòng)[2,6]。

自激振動(dòng)使轉(zhuǎn)輪擺度急劇變大，從而使轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)碰撞頂蓋止漏環(huán)。頂蓋止漏環(huán)是整體冷套，止漏環(huán)與頂蓋本體貼合緊密，轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)是分瓣組裝，止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪上冠本體間存在微小間隙，因此頂蓋止漏環(huán)的承載力高于轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)，并且頂蓋止漏環(huán)的硬度大于轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)，轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)與頂蓋止漏環(huán)頻繁碰撞后，頂蓋止漏環(huán)表面發(fā)生輕微劃痕，轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)局部產(chǎn)生形變，止漏環(huán)發(fā)生形變部位上部凸出，下部凹陷（如圖4所示）。

1.2 水力脈動(dòng)使轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)脫空部位產(chǎn)生形變

拆除轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)時(shí)發(fā)現(xiàn)止漏環(huán)已嚴(yán)重脫空，脫空部位積滿了淤泥。二灘轉(zhuǎn)輪為分瓣現(xiàn)場(chǎng)組合拼裝焊接而成，上冠采用卡栓加熱卡緊結(jié)構(gòu)，焊接處理段與把合處理段過渡部分存在較大的殘應(yīng)力。機(jī)組運(yùn)行過程中應(yīng)力不斷釋放，最終使上冠組合面發(fā)生約0.7mm的錯(cuò)位，該錯(cuò)位加劇了止漏環(huán)的脫空，壓力水流從上冠組合面進(jìn)入止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪上冠本體間的縫隙。水力脈動(dòng)和機(jī)械振動(dòng)的共同作用，使止漏環(huán)脫空部位產(chǎn)生形變。

碰撞產(chǎn)生的止漏環(huán)形變疊加水力脈動(dòng)產(chǎn)生的止漏環(huán)形變，使轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)產(chǎn)生最大約1.2mm的凸出形變。

圖3 水導(dǎo)擺度曲線圖

圖4 轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)圓度測(cè)量折線圖

2 止漏環(huán)更換工藝

止漏環(huán)更換流程如圖5所示，包括尺寸測(cè)量、止漏環(huán)拼焊、止漏環(huán)熱套、止漏環(huán)車削加工等多道工序，需要質(zhì)檢工、焊工、裝配工、車削工等多工種人員配合完成。焊縫收縮量、止漏環(huán)過盈量、止漏環(huán)尺寸加工量的控制是工作中的難點(diǎn)。

圖5 止漏環(huán)更換流程圖

2.1 舊止漏環(huán)拆除

（1）車床組裝完畢后，將轉(zhuǎn)輪吊至車床上，以轉(zhuǎn)輪上法蘭面為基準(zhǔn)將轉(zhuǎn)輪水平調(diào)整至0.02mm/m。

（2）刨除止漏環(huán)焊縫

止漏環(huán)環(huán)焊縫刨除前，原止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪本體貼合程度未知，上、下環(huán)焊縫的束縛解除后，可能造成止漏環(huán)在剛性彈力作用下瞬時(shí)脫離轉(zhuǎn)輪發(fā)生墜落。故刨除止漏環(huán)焊縫時(shí)，先刨除止漏環(huán)的組合焊縫，再刨除止漏環(huán)的下環(huán)焊縫，最后刨除止漏環(huán)上環(huán)焊縫（刨除上環(huán)焊縫前先在止漏環(huán)上焊好吊耳，用鋼絲繩與橋機(jī)可靠連接，防止止漏環(huán)意外墜落），刨除舊止漏環(huán)時(shí)，不得損傷轉(zhuǎn)輪上冠本體。

2.2 轉(zhuǎn)輪上冠本體加工

（1）以轉(zhuǎn)輪上法蘭面止口為基準(zhǔn)調(diào)整車床，將轉(zhuǎn)輪與車床旋轉(zhuǎn)中心同心度調(diào)整至0.05mm以內(nèi)、平行度調(diào)整至0.10mm以內(nèi)。轉(zhuǎn)輪與車床的同心度和水平度是精確加工轉(zhuǎn)輪本體、止漏環(huán)的關(guān)鍵，一定要嚴(yán)格把控。

（2）測(cè)量轉(zhuǎn)輪上冠本體的圓度，若上冠本體存在較大橢圓度，則以上冠本體建圓為基準(zhǔn)對(duì)上冠本體進(jìn)行車削加工，同時(shí)對(duì)轉(zhuǎn)輪上冠本體底部臺(tái)階進(jìn)行修復(fù)處理。

（3）轉(zhuǎn)輪上冠本體加工完畢后，用π尺測(cè)量轉(zhuǎn)輪上冠本體直徑。

（4）將轉(zhuǎn)輪上冠本體上、下端面分別打磨出16×45°、8×45°的坡口，以便于后期止漏環(huán)更換后對(duì)上下環(huán)縫進(jìn)行縫焊處理。

2.3 新止漏環(huán)安裝[7]

（1）止漏環(huán)清掃干凈后，對(duì)止漏環(huán)表面做PT探傷和硬度檢測(cè)，確認(rèn)止漏環(huán)無缺陷且硬度合格。

（2）止漏環(huán)組裝、調(diào)平[5]。

1）止漏環(huán)合縫面坡口清掃干凈后，拼裝止漏環(huán)，擰緊合縫面限位塊把合螺栓。

2）測(cè)量止漏環(huán)外徑1。止漏環(huán)理論計(jì)算值2=+2/π-+2，其中為轉(zhuǎn)輪上冠本體直徑，=1.0～1.5mm為止漏環(huán)焊接時(shí)單邊焊縫在周長(zhǎng)方向上的收縮量（焊縫收縮量的選取需考慮焊接方法、應(yīng)力消除程度、止漏環(huán)厚度等多種因素，需由經(jīng)驗(yàn)豐富的焊接工程師選定），B2.0～2.3mm為熱套過盈量，根據(jù)止漏環(huán)厚度、直徑、高度確定，為止漏環(huán)厚度的平均值（取12組數(shù)據(jù)求平均值）。

3）止漏環(huán)在周長(zhǎng)方向上需切割的長(zhǎng)度=1-2。止漏環(huán)多余部分切除后，如圖6所示重新打磨焊接坡口。

圖6 重新打磨焊接坡口

4）重新拼裝止漏環(huán)，將支撐止漏環(huán)的千斤頂（不少于8個(gè)）頂部用水準(zhǔn)儀調(diào)平，將止漏環(huán)吊至千斤頂上，檢查止漏環(huán)下端面與千斤頂頂部之間的間隙，用水準(zhǔn)儀測(cè)量檢查止漏環(huán)上端面水平情況，檢查止漏環(huán)合縫面內(nèi)、外柱面的弧度，測(cè)量止漏環(huán)合縫面外柱面上、中、下三處的直徑。上述檢查、測(cè)量結(jié)果均合格后，即可進(jìn)行止漏環(huán)拼焊。

（3）止漏環(huán)拼焊

采用熱輸入量相對(duì)較小的半自動(dòng)氣體保護(hù)焊對(duì)止漏環(huán)進(jìn)行拼焊。首先在止漏環(huán)兩條合縫面的上端面和下端面焊接4塊搭接板（材質(zhì)最好與止漏環(huán)一致，可從舊止漏環(huán)上割?。?，用于固定止漏環(huán)的裝配尺寸并用作焊接時(shí)的引、熄弧板。焊接采用分段對(duì)稱、交錯(cuò)焊，除打底層外分段施焊的相接段首必須與上段段尾焊縫相壓，相壓長(zhǎng)度應(yīng)大于10mm（每段段尾應(yīng)預(yù)先打磨至少5mm長(zhǎng)的斜坡過渡）。焊前用乙炔槍將需焊接部位預(yù)熱至80℃左右。焊接過程中要嚴(yán)格控制止漏環(huán)的焊縫收縮量，用線型樣板檢查止漏環(huán)焊接處的內(nèi)圓弧度，根據(jù)弧度變形情況調(diào)整焊接順序。焊接溫度控制在200℃以下。每層焊接完畢后必須用風(fēng)鏟錘擊焊縫，清除焊渣并消除焊接應(yīng)力，每個(gè)焊層均要求做PT探傷檢查，檢查應(yīng)無夾渣、氣孔及裂紋等焊接缺陷。焊縫焊接完成后需及時(shí)進(jìn)行消氫處理（焊縫溫度尚未冷卻至100℃以下時(shí)，加溫至150℃～260℃，保溫2h，然后覆蓋保溫材料讓其自然冷卻）。

內(nèi)、外焊縫表面打磨光滑、平整，經(jīng)PT探傷合格，表面型線符合弧度要求后，重新測(cè)量止漏環(huán)外徑3，校核=3--2應(yīng)滿足過盈量2.0～2.3mm的要求，否則必須重新拼焊止漏環(huán)。再次測(cè)量止漏環(huán)下端面與千斤頂頂部之間的間隙及止漏環(huán)上端面的水平，均應(yīng)滿足要求。

圖7 止漏環(huán)裝配示意圖

（4）止漏環(huán)熱套[1]

1）止漏環(huán)外側(cè)均布焊接4個(gè)臨時(shí)吊耳，供止漏環(huán)熱套時(shí)吊裝用。

2）去除止漏環(huán)內(nèi)表面高點(diǎn)并清潔干凈。

3）利用專用工具（用端部安裝有螺旋千斤頂?shù)匿摴苤谱鞒伞笆毙椭Ъ埽⒅孤┉h(huán)圓度調(diào)整至合格（10mm以內(nèi)），方便套裝。

4）利用角鋼（140mm×140mm×12mm，材質(zhì)Q235）制作止漏環(huán)吊裝專用吊梁，專用吊梁配合4個(gè)2t手拉葫蘆將止漏環(huán)調(diào)平，并進(jìn)行預(yù)吊裝，確認(rèn)吊梁強(qiáng)度滿足要求。

5）在止漏環(huán)外表面掛設(shè)加熱片（布滿整個(gè)止漏環(huán)），對(duì)止漏環(huán)進(jìn)行加熱（溫度不允許超過380℃），當(dāng)止漏環(huán)熱膨漲量達(dá)到20mm左右，具備熱套條件[8]。

6）加熱片斷電，取下加熱片，吊裝止漏環(huán)至轉(zhuǎn)輪上方，檢查止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪上冠間無異物。下落止漏環(huán)至止漏環(huán)凹槽接近上冠凸臺(tái)（為防止應(yīng)力疊加，止漏環(huán)組合縫與上冠組合縫錯(cuò)開一定角度），為防止止漏環(huán)過度下沉，在上冠上平面采用4個(gè)U型夾（開口尺寸略大于上冠法蘭厚度與止漏環(huán)厚度之和）均布夾住止漏環(huán)至轉(zhuǎn)輪上冠，并臨時(shí)斷開橋機(jī)控制柜電源，將手拉葫蘆導(dǎo)鏈鎖緊。

7）組織12人用銅棒沿圓周方向均勻錘擊止漏環(huán)（先錘擊間隙較大部位），使止漏環(huán)均勻收縮，待止漏環(huán)與上冠本體間間隙小于凸臺(tái)厚度時(shí)，松開導(dǎo)鏈，用銅棒錘擊止漏環(huán)上端面，直至止漏環(huán)凹槽與上冠凸臺(tái)緊密接觸。繼續(xù)用銅棒沿圓周方向均勻錘擊止漏環(huán)，直到用塞尺檢查止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪本體間無間隙。

（5）止漏環(huán)上、下環(huán)焊縫焊接

止漏環(huán)熱套完成后，采用熱輸入量相對(duì)較小的半自動(dòng)氣體保護(hù)焊對(duì)止漏環(huán)上、下環(huán)焊縫進(jìn)行焊接。上、下環(huán)焊縫在圓周上進(jìn)行對(duì)稱、分段且等量施焊，焊前預(yù)熱50～100℃，焊縫分兩層焊接完成，每段焊接長(zhǎng)度為300mm。焊接溫度控制在200℃以下。焊縫焊接完成后需及時(shí)進(jìn)行消氫處理。焊縫焊接完成后進(jìn)行PT探傷，探傷合格。因下環(huán)縫為仰焊，技術(shù)難度較大，允許少數(shù)氣孔存在，但不允許任何裂紋存在，焊縫質(zhì)量達(dá)到二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)即可，上環(huán)縫不允許任何氣孔及裂紋存在，焊縫質(zhì)量需達(dá)到一級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。

1）止漏環(huán)車削加工前應(yīng)復(fù)測(cè)轉(zhuǎn)輪與機(jī)床旋轉(zhuǎn)中心同心度和轉(zhuǎn)輪與機(jī)床轉(zhuǎn)臂刀架平行度是否合格，如不合格則應(yīng)重新調(diào)整直至合格，否則將導(dǎo)致加工完畢后的轉(zhuǎn)輪止漏環(huán)與轉(zhuǎn)輪本體不同心度偏大、或者轉(zhuǎn)輪止漏環(huán)表面與轉(zhuǎn)輪本體的不垂直度偏大。調(diào)整完畢后，將轉(zhuǎn)輪固定牢固，防止止漏環(huán)在加工過程中出現(xiàn)移位。

2）用π尺測(cè)量止漏環(huán)外徑周長(zhǎng)3，用內(nèi)徑千分尺測(cè)量頂蓋止漏環(huán)內(nèi)徑1，止漏環(huán)車削量=3/π-1--（為了提高數(shù)據(jù)精確度π值取3.14159265，為止漏環(huán)設(shè)計(jì)間隙，為測(cè)量誤差修正值，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)6m直徑止漏環(huán)的測(cè)量誤差為0.5mm）

圖8 止漏環(huán)上下焊縫焊接示意圖

（6）止漏環(huán)車削加工[10]

3）根據(jù)車削量計(jì)算值對(duì)止漏環(huán)進(jìn)行車削加工，每次車削前都要測(cè)量確認(rèn)轉(zhuǎn)輪與機(jī)床旋轉(zhuǎn)中心同心度和轉(zhuǎn)輪與機(jī)床轉(zhuǎn)臂刀架平行度均合格。先車削立面，待止漏環(huán)外徑尺寸滿足要求后再車削止漏環(huán)上、下端面。止漏環(huán)粗加工時(shí)進(jìn)刀量控制在0.50mm左右，精加工時(shí)進(jìn)刀量控制在0.20mm左右。

4）車削完成后重新測(cè)量止漏環(huán)外徑，需滿足計(jì)算要求。打磨、拋光止漏環(huán)表面，使其粗糙度Ra值≤3.2μm，用百分表測(cè)量止漏環(huán)表面跳動(dòng)值應(yīng)≤0.05mm，用百分表測(cè)量止漏環(huán)表面垂直度值應(yīng)≤0.05mm，用百分表測(cè)量并計(jì)算上、下止漏環(huán)同心度應(yīng)≤0.05mm。

4 結(jié)語

止漏環(huán)位于水輪發(fā)電機(jī)組的底部，且最大間隙小于3mm，一旦發(fā)生止漏環(huán)損壞事件，只有吊出基坑才能檢修，且需耗時(shí)百日，將給電站帶來巨大的經(jīng)濟(jì)損失。更換止漏環(huán)時(shí)，止漏環(huán)焊縫收縮量、熱套過盈量的控制既是重點(diǎn)，也是難點(diǎn)，過程中一定要嚴(yán)格把控每道工序。二灘水電站4號(hào)水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)更換工作完成后，各項(xiàng)尺寸均滿足使用要求，機(jī)組投入運(yùn)行后，水導(dǎo)擺度、頂蓋振動(dòng)數(shù)據(jù)良好，原4號(hào)水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪上止漏環(huán)發(fā)生凸出形變的安全隱患徹底消除，達(dá)到了預(yù)期的效果。機(jī)組后續(xù)運(yùn)行過程中，需做好機(jī)組狀態(tài)監(jiān)測(cè)工作，若水導(dǎo)擺度、頂蓋振動(dòng)發(fā)生急劇變大現(xiàn)象，需及時(shí)檢查原因，防止重大設(shè)備損壞事件的發(fā)生[9]。

[1] 吳建清. 75MW混流式轉(zhuǎn)輪止漏環(huán)熱套的質(zhì)量控制[J]. 水利電力機(jī)械, 2001,23(5).

[2] 周少兵. 安康水力發(fā)電廠3號(hào)機(jī)組泄水錐掉落原因分析[J]. 電力安全技術(shù), 2014, 16(2).

[3] 葉福新, 鄭建鋒. 混流式機(jī)組轉(zhuǎn)輪上部止漏環(huán)脫落原因分析及處理[J]. 水電站機(jī)電技術(shù), 2009, 32(5).

[4] 胡華明. 轉(zhuǎn)輪與止漏環(huán)相碰卡死的原因分析[J]. 農(nóng)田水利與小水電, 1994, (12).

[5] 朱邦才, 王前莊, 高向陽. 轉(zhuǎn)輪止漏環(huán)熱套新工藝[J]. 大機(jī)電技術(shù), 1992, (2).

[6] 劉萬均. 二灘水電站水輪機(jī)止漏環(huán)開裂原因初探[J]. 云南水力發(fā)電, 2002, 18, (3).

[7] 范瀟, 李洪軍, 潘少民，許健. 水輪機(jī)止漏環(huán)更換及裝焊工藝[J]. 東方電機(jī), 2004(4).

[8] 張日平. 水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪止漏環(huán)熱套新工藝[J]. 四川水力發(fā)電, 1993, (3).

[9] 劉三成. 黃河大峽水電站0號(hào)水輪機(jī)水導(dǎo)軸承運(yùn)行擺度突然增大檢查處理[J]. 西北水電, 2011, (4).

[10] 張誠(chéng), 陳國(guó)慶. 水輪發(fā)電機(jī)組檢修[M]. 中國(guó)電力出版社, 2012, 4.

The Runner Upper Wearing Ring Deformation Analysis of Unit4 in Ertan Hydropower Plant and the Wearing Ring Hot Fitted Process

SHAO Jianlin, XIE Lin, LIAO Run

(Ertan Hydropower Plant, Panzhihua 617000, China)

The wearing ring is used to reduce the loss of turbine volume and protect the runner crown and bottom ring from wearing and tearing. It has been found that the gap of Unit4 upper wearing ring narrowed and seriously scratched because of the upper wearing ring deformation. This article analyzed the reason of upper wearing ring deformation and introduced the hot fitted process.

wearing ring; deformation; hot fitted

TM612, TK730.3+23

B

1000-3983(2016)06-0048-05

2015-12-17

邵建林（1984-），2008年6月畢業(yè)于四川大學(xué)水電學(xué)院熱能與動(dòng)力工程專業(yè)，獲得本科學(xué)歷，現(xiàn)從事水輪發(fā)電機(jī)組的檢修維護(hù)工作，工程師。

審稿人：馬文豪