剛性基層瀝青路面瀝青層破壞行為與機(jī)理

李盛，陳尚武，劉朝暉，李宇峙

(長(zhǎng)沙理工大學(xué) 公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙，410004)

剛性基層瀝青路面瀝青層破壞行為與機(jī)理

李盛，陳尚武，劉朝暉，李宇峙

(長(zhǎng)沙理工大學(xué) 公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙，410004)

針對(duì)剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和現(xiàn)有研究的不足，運(yùn)用損傷力學(xué)理論和數(shù)值仿真法，并結(jié)合對(duì)實(shí)體工程的觀測(cè)，研究剛性基層瀝青路面瀝青層的破壞行為與機(jī)理。研究結(jié)果表明：剛性基層瀝青路面的車轍深度隨荷載作用次數(shù)的增加而增加，但增加幅度隨作用次數(shù)的增加不斷減小，且車轍深度比其他路面結(jié)構(gòu)的小；在瀝青層表面以下1/5厚度左右處及接縫附近的瀝青層底面易出現(xiàn)剪切疲勞損傷，建議瀝青層的厚度不宜太薄，應(yīng)在接縫處采取一定的抗裂措施。瀝青層的縱向裂縫主要集中在行車道輪跡帶附近，部分橫向裂縫也僅從表面向下延伸2 cm左右，這些裂縫均為T(mén)op?Down裂縫。連續(xù)配筋混凝土板上瀝青層有少量反射裂縫和Top?Down裂縫，要嚴(yán)格控制鋼筋埋置深度處縫隙的寬度。

道路工程；剛性基層瀝青路面；車轍變形；疲勞損傷；剪切疲勞；開(kāi)裂機(jī)理

剛性基層瀝青路面是一種使用性能良好的結(jié)構(gòu)形式，具有整體強(qiáng)度高、使用壽命長(zhǎng)、行車舒適性好、維修費(fèi)用小等優(yōu)點(diǎn)，從長(zhǎng)期使用性能來(lái)看，經(jīng)濟(jì)性也較好[1?3]。修筑剛性基層瀝青路面也能減少對(duì)石油資源的依賴，并充分利用我國(guó)相對(duì)豐富的水泥、砂石等材料，促進(jìn)當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展。近年來(lái)，湖南、江蘇、河北、山西等省在新建高速公路中修筑了剛性基層瀝青路面實(shí)體工程和試驗(yàn)路，湖南省近3 a在高速公路提質(zhì)改造工程中修筑了約300 km的連續(xù)配筋混凝土剛性基層瀝青路面。剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)復(fù)雜且有其自身的特點(diǎn)，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)其破壞模式的研究較少，且有一定的局限性，如未考慮剛性基層的結(jié)構(gòu)特征，也沒(méi)有對(duì)實(shí)體工程進(jìn)行針對(duì)性的調(diào)研，不能全面地反映剛性基層瀝青路面的破壞行為。為此，本文作者針對(duì)剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，運(yùn)用損傷力學(xué)理論和數(shù)值仿真法，并結(jié)合對(duì)實(shí)體工程的觀測(cè)結(jié)果，研究瀝青層的車轍變形、剪切疲勞破壞、反射裂縫及Top?Down裂縫等破壞行為與機(jī)理，以便為剛性基層瀝青路面設(shè)計(jì)和推廣應(yīng)用提供理論依據(jù)，也可為其他瀝青路面結(jié)構(gòu)的抗裂研究與設(shè)計(jì)提供理論參考。

1　瀝青層的車轍變形

剛性基層瀝青路面中剛性層是主要承重層，瀝青層為提高路面使用性能的功能層，其溫度場(chǎng)的分布規(guī)律與普通混凝土路面和瀝青路面不同[3]。瀝青層的車轍變形主要發(fā)生在高溫季節(jié)，計(jì)算和分析高溫季節(jié)在一定溫度場(chǎng)下的車轍深度，可為剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)層厚度的合理化設(shè)計(jì)提供參考和依據(jù)。

1.1車轍計(jì)算理論與模型

路面結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)為瞬態(tài)溫度場(chǎng)，瀝青層的黏彈性受溫度影響較大，尤其是高溫的影響。在路面車轍分析時(shí)，需引入路面結(jié)構(gòu)的實(shí)際溫度場(chǎng)，并考慮材料特性隨溫度的連續(xù)變化，材料模型采用蠕變模型和彈性模型。根據(jù)已有研究成果并結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)的回歸結(jié)果[3?4]，對(duì)溫度場(chǎng)與瀝青混合料彈性及蠕變參數(shù)取值，其中：A，m和n為模型參數(shù)，通常A＞0，n＞0，?1＜m≤0，R為相關(guān)系數(shù)。瀝青混合料彈性及蠕變參數(shù)取值如表1所示。

根據(jù)交通量調(diào)查情況，確定不同時(shí)段即各分析步內(nèi)軸載累積作用次數(shù)所占比例，結(jié)合已有研究成果的計(jì)算方法[3?4]，計(jì)算出各分析步內(nèi)軸載累積作用的時(shí)間，也就是分析步時(shí)長(zhǎng)，導(dǎo)入與分析步對(duì)應(yīng)的溫度場(chǎng)。采用時(shí)間硬化蠕變模型模擬連續(xù)變溫條件下的車轍變形，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行后處理，車轍深度為總變形的計(jì)算值減去彈性變形的計(jì)算值。

1.2車轍變形的有限元計(jì)算

分析在高溫季節(jié)下荷載作用次數(shù)與車轍變形的關(guān)系，計(jì)算荷載作用次數(shù)為0～2×106次對(duì)應(yīng)的車轍深度，車轍深度與荷載作用次數(shù)的關(guān)系如圖1所示。

表1　瀝青混合料彈性及蠕變參數(shù)Table 1 Parameters of elastic and creep for asphalt mixture

圖1　車轍深度與荷載作用次數(shù)的關(guān)系Fig. 1 Relationship between rutting depth and load times

由圖1可知：隨著荷載作用次數(shù)的不斷增加，剛性基層瀝青路面的車轍深度不斷增加，但增加幅度隨作用次數(shù)的增加不斷減小。研究中計(jì)算的是高溫季節(jié)下的車轍變形，所以車轍深度相對(duì)較大。

1.3車轍變形檢測(cè)結(jié)果分析

本文作者所在課題組結(jié)合湖南省交通科技計(jì)劃項(xiàng)目“湖南高速公路路面典型結(jié)構(gòu)及技術(shù)研究”，在湖南省常吉高速公路修筑了7種典型路面結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)路。通車3 a后，采用T0973—2008[5]對(duì)試驗(yàn)路中4種基層類型有代表性的路面結(jié)構(gòu)進(jìn)行車轍檢測(cè)，檢測(cè)數(shù)據(jù)為最大車轍深度，其中右幅行車道車轍的部分檢測(cè)結(jié)果如表2所示。

從表2可以看出：剛性基層瀝青路面的車轍深度相對(duì)較小，這種優(yōu)勢(shì)與其他路面結(jié)構(gòu)相比體現(xiàn)得更為明顯。本文作者對(duì)2003年改建通車的京港澳國(guó)家高速公路長(zhǎng)潭段(剛性層為連續(xù)配筋混凝土) 也進(jìn)行了長(zhǎng)期的跟蹤觀測(cè)，該路地處南方炎熱地區(qū)且在交通量大、重車多的條件下運(yùn)行，但檢測(cè)結(jié)果顯示車轍深度也相對(duì)較小。

表2　車轍變形檢測(cè)結(jié)果Table 2 Measurement result of rutting deformation

2　瀝青層的剪切疲勞破壞

車輛在行駛過(guò)程中，由于瀝青層受壓應(yīng)力和由車輪與路表摩擦產(chǎn)生的面應(yīng)力，在車輛荷載的反復(fù)作用下，路面結(jié)構(gòu)的性能不斷衰減，體現(xiàn)出一定的剪切疲勞損傷演化特性。由于瀝青層與剛性層的模量相差較大，且剛性基層瀝青路面的瀝青層一般較薄，在高溫和荷載的長(zhǎng)期作用下，瀝青層的勁度模量和黏聚力不斷減小，瀝青層易因抗剪能力不足而引起剪切疲勞損傷和開(kāi)裂，需要引起足夠的重視。

2.1剪切疲勞損傷計(jì)算理論與方法

瀝青層的疲勞損傷演化呈非線性衰減規(guī)律[6?9]。計(jì)算中采用CHABOCHE等[10]提出的一維疲勞損傷演化方程，即

式中：σ為應(yīng)力；D為損傷變量；N為疲勞荷載的重復(fù)作用次數(shù)；a*，p和q分別為材料的損傷特性參數(shù)，根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)的研究成果[8?9]，a*取7×10?6，p取3.25，q取0。瀝青層的疲勞損傷演化的過(guò)程為材料不斷劣化，模量不斷減小，本構(gòu)關(guān)系不斷改變的過(guò)程。

根據(jù)損傷力學(xué)理論和材料的本構(gòu)關(guān)系，運(yùn)用Fortran語(yǔ)言編制子程序，以代碼的形式擴(kuò)展有限元主程序的功能，從而實(shí)現(xiàn)應(yīng)力循環(huán)、用戶材料子程序(UMAT)調(diào)用、損傷演化計(jì)算及分析等，有限元分析流程如圖2所示。

圖2　疲勞損傷有限元法分析流程Fig. 2 Analysis flow of fatigue damage using finite element method

剛性基層瀝青路面是在彈性半空間地基上的彈性薄板上加鋪瀝青層的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，計(jì)算中其主要參數(shù)取值及基準(zhǔn)模型示意同文獻(xiàn)[9]。層間接觸以庫(kù)侖摩擦理論為基礎(chǔ)，采用彈性滑動(dòng)的罰摩擦公式近似處理，ABAQUS自動(dòng)選擇罰剛度，以有利于路面層間的剪應(yīng)力松弛，從而減小其應(yīng)力突變。

2.2剪切疲勞破壞模式與機(jī)理

根據(jù)上述剪切疲勞損傷計(jì)算理論與方法，計(jì)算剛性層在有接縫和無(wú)接縫2種情況下，瀝青層的剪切疲勞損傷演化規(guī)律，計(jì)算結(jié)果云圖如圖3～4所示。

由圖3可知：在行車荷載的重復(fù)剪切作用下，非接縫處瀝青層的剪切疲勞損傷主要出現(xiàn)在瀝青層表面以下1/5厚度左右處，使瀝青層表面可能產(chǎn)生推移和開(kāi)裂。剛性基層接縫處對(duì)應(yīng)瀝青層的剪切疲勞損傷演化規(guī)律與車輛的行駛狀態(tài)有關(guān)，即與車輪與路面之間的摩擦因數(shù) (也稱水平力系數(shù))有關(guān)，車輛正常行駛時(shí)水平力系數(shù)一般為0.1，緊急制動(dòng)時(shí)為0.5[2]。

由圖4可知：在車輛緊急制動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行仿真模擬時(shí)，瀝青層內(nèi)部先是表面以下1/5厚度左右處出現(xiàn)剪切疲勞損傷，再是接縫處對(duì)應(yīng)的瀝青層底面附近出現(xiàn)疲勞損傷，最終形成貫通整個(gè)瀝青層的剪切疲勞開(kāi)裂。按同樣的方法，對(duì)車輛正常行駛狀態(tài)進(jìn)行仿真模擬，結(jié)果顯示接縫處的瀝青層底面附近和瀝青層表面以下1/5厚度左右處均會(huì)出現(xiàn)剪切疲勞損傷，但在同一時(shí)期，接縫處瀝青層底面附近的損傷值略大，即接縫處的瀝青層底面附近會(huì)先于瀝青層表面出現(xiàn)剪切疲勞開(kāi)裂，最終表現(xiàn)為貫通整個(gè)瀝青層的剪切疲勞開(kāi)裂。

高溫季節(jié)在道路的長(zhǎng)大縱坡、收費(fèi)站、彎道處等，由于車輛加減速頻繁，輪胎對(duì)路面會(huì)產(chǎn)生較大的水平力，瀝青層易產(chǎn)生剪切疲勞損傷，出現(xiàn)推移和開(kāi)裂。由于瀝青層與剛性層的模量相差較大，膨脹收縮時(shí)變形協(xié)調(diào)性差[11]，且剛性基層瀝青路面的瀝青層一般較薄，當(dāng)貫通瀝青層的開(kāi)裂出現(xiàn)后，在行車荷載的重復(fù)作用下，瀝青層會(huì)沿與剛性基層的接觸界面產(chǎn)生層間滑移和開(kāi)裂[12]。

圖3　瀝青層的剪切疲勞損傷云圖Fig. 3 Contour of shear fatigue damage of asphalt layer

圖4　接縫處瀝青層的剪切疲勞損傷云圖Fig. 4 Contour of shear fatigue damage of asphalt layer at joint

3　瀝青層的開(kāi)裂行為及特征

當(dāng)剛性基層瀝青路面瀝青層厚度較薄時(shí)，車轍深度相對(duì)較小，主要病害為瀝青層開(kāi)裂，且瀝青層的開(kāi)裂行為如不能得到控制將影響剛性層的耐久性[13?15]。作者近5 a對(duì)湖南省的長(zhǎng)潭高速公路、長(zhǎng)永高速公路黃花至永安段、常吉高速公路試驗(yàn)路的剛性基層瀝青路面實(shí)體工程進(jìn)行了跟蹤觀測(cè)和鉆芯取樣，結(jié)果也表明剛性基層瀝青路面車轍深度相對(duì)較小，瀝青層的開(kāi)裂主要為至上而下的(Top?Down)裂縫、反射裂縫、滑移開(kāi)裂3大類。

3.1瀝青層反射裂縫的形成機(jī)理

根據(jù)上述損傷力學(xué)理論與計(jì)算方法，運(yùn)用有限元軟件及其2次開(kāi)發(fā)平臺(tái)進(jìn)行仿真計(jì)算，研究重復(fù)荷載作用下，剛性基層接縫處瀝青層的損傷開(kāi)裂機(jī)理，計(jì)算結(jié)果云圖如圖5所示。

由圖5可見(jiàn)：在荷載的反復(fù)作用下，荷載作用一側(cè)的瀝青層底面在接縫附近會(huì)受到拉應(yīng)力，從而產(chǎn)生疲勞損傷。損傷開(kāi)裂后，裂縫尖端在荷載和溫度的反復(fù)作用下，從瀝青層底向上擴(kuò)展，最終形成反射裂縫，且剛性基層瀝青路面的瀝青層厚度一般較薄，反射裂縫更易形成，建議在接縫處采取一定的抗裂措施，如設(shè)置加筋層、應(yīng)力吸收層、抗裂鋪裝夾層等。

2011年5月本文作者對(duì)湖南省常吉高速公路主線的試驗(yàn)段和茶庵鋪互通連接線(橫縫設(shè)傳力桿的普通混凝土基層瀝青路面)進(jìn)行了觀測(cè)，并在連接線的裂縫處鉆芯取樣，如圖6所示。

從圖6可知：裂縫主要為混凝土基層接縫引起的反射裂縫，觀測(cè)時(shí)在主線試驗(yàn)段剛性基層瀝青路面(剛性層為連續(xù)配筋混凝土板)并未發(fā)現(xiàn)裂縫，產(chǎn)生這一現(xiàn)象的主要原因是橫縫設(shè)傳力桿的普通混凝土板與連續(xù)配筋混凝土板相比存在一定的缺陷，接縫縫隙的寬度較大，且傳荷能力有限。此外，瀝青層較薄也是造成反射裂縫較早出現(xiàn)的原因之一，原設(shè)計(jì)為6 cm，實(shí)測(cè)芯樣時(shí)僅為5 cm。

3.2瀝青層的Top?Down裂縫

對(duì)實(shí)體工程的跟蹤觀測(cè)中發(fā)現(xiàn)：部分瀝青層的橫向裂縫僅從表面向下延伸2 cm左右，為T(mén)op?Down裂縫?？v向裂縫主要集中在行車道輪跡帶附近，從芯樣來(lái)看，大多縱向裂縫沒(méi)有貫通瀝青層，也主要為T(mén)op?Down疲勞開(kāi)裂。因?yàn)r青層開(kāi)裂后都進(jìn)行了灌縫處理，芯樣中的裂縫寬度較小。Top?Down開(kāi)裂是瀝青路面多種病害的誘因與條件，嚴(yán)重的Top?Down開(kāi)裂還會(huì)形成網(wǎng)裂，使瀝青層出現(xiàn)松散、剝落、坑槽等病害，嚴(yán)重影響路面的行駛質(zhì)量和行車安全[16]。

對(duì)于剛性基層瀝青路面這種特殊結(jié)構(gòu)，Top?Down開(kāi)裂會(huì)導(dǎo)致瀝青層整體性和連續(xù)性受到破壞，擴(kuò)散荷載的能力降低，且剛性基層瀝青路面的瀝青層較薄，Top?Down裂縫更易貫穿整個(gè)瀝青層，使雨水進(jìn)入路面結(jié)構(gòu)內(nèi)部，影響剛性混凝土層的耐久性。剛性基層瀝青路面作為耐久性路面結(jié)構(gòu)，如不能掌握瀝青層的Top?Down開(kāi)裂機(jī)理并采取有效的控制方法，將使這種前期投資成本較高的路面結(jié)構(gòu)出現(xiàn)早期病害，增加養(yǎng)護(hù)費(fèi)用，造成投資浪費(fèi)并產(chǎn)生不良的社會(huì)影響。

3.3連續(xù)配筋混凝土(CRC)板上瀝青層的開(kāi)裂行為

CRC板由于縱向連續(xù)配置鋼筋，允許產(chǎn)生橫向隨機(jī)裂縫，并通過(guò)合理的縱向配筋率來(lái)控制橫向裂縫間距和縫隙寬度，是一種剛性層不設(shè)接縫的路面結(jié)構(gòu)，瀝青層的裂縫相對(duì)較少，主要為少量的橫向裂縫和行車道上輪跡帶附近的縱向Top?Down裂縫。

本文作者所在課題組對(duì)京港澳國(guó)家高速公路長(zhǎng)潭段的裂縫情況進(jìn)行了長(zhǎng)期跟蹤觀測(cè)，并在橫向裂縫處進(jìn)行了鉆芯取樣，如圖7所示。從圖7可知：部分橫向裂縫是由CRC板橫向裂縫引起的反射裂縫，現(xiàn)行規(guī)范要求鋼筋埋置深度處縫隙平均寬度≤0.5 mm，而從芯樣觀察可知，鋼筋埋置深度處縫隙寬度遠(yuǎn)大于這一控制值，一般約為5 mm，造成這一現(xiàn)象的主要原因是對(duì)水泥混凝土的施工質(zhì)量控制不夠，所以要嚴(yán)格控制縱向配筋率與水泥混凝土的水灰質(zhì)量比及坍落度，以保證CRC板橫向裂縫的縫隙寬度滿足規(guī)范要求，只有這樣才能充分發(fā)揮CRC板的優(yōu)勢(shì)。

圖7　橫向裂縫處芯樣情況Fig. 7 Core sample from transverse crack

4　結(jié)論

1) 剛性基層瀝青路面的車轍深度隨荷載作用次數(shù)的增加而增加，但遞增幅度隨作用次數(shù)的增加不斷減??；與其他路面結(jié)構(gòu)的車轍深度相比，剛性基層瀝青路面的車轍深度相對(duì)較小。

2) 在行車荷載的重復(fù)剪切作用下，瀝青層表面以下1/5厚度左右處會(huì)產(chǎn)生損傷開(kāi)裂，接縫處的瀝青層底面附近也易出現(xiàn)損傷開(kāi)裂，從而導(dǎo)致貫通整個(gè)瀝青層的剪切疲勞開(kāi)裂。

3) 在荷載反復(fù)作用下，在接縫附近的瀝青層底面會(huì)出現(xiàn)損傷開(kāi)裂并最終形成反射裂縫，因剛性基層瀝青路面的瀝青層厚度一般較薄，反射裂縫更易形成，建議瀝青層的厚度不宜太薄并應(yīng)在接縫處采取一定的抗裂措施。

4) 瀝青層的縱向裂縫主要集中在行車道輪跡帶附近，大多沒(méi)有貫通瀝青層，部分橫向裂縫也僅從表面向下延伸2 cm左右，這些裂縫均為T(mén)op?Down裂縫。

5) 連續(xù)配筋混凝土板上瀝青層的裂縫較少，但也有一定的反射裂縫和Top?Down裂縫，要嚴(yán)格控制鋼筋埋置深度處縫隙的寬度。

[1] 黃仰賢. 路面分析與設(shè)計(jì)[M]. 北京: 人民交通出版社, 1998: 457?458. HUANG Yangxian. Pavement analysis and design[M]. Beijing: China Communications Press, 1998: 457?458.

[2] 胡長(zhǎng)順, 王秉綱. 復(fù)合式路面設(shè)計(jì)原理與施工技術(shù)[M]. 北京:人民交通出版社, 1999: 1?3. HU Changshun, WANG Binggang. Design principle and construction technology of composite pavements[M]. Beijing: China Communications Press, 1999: 1?3.

[3] 李盛, 劉朝暉, 李宇峙. CRC+AC復(fù)合式路面結(jié)構(gòu)層厚度對(duì)溫度效應(yīng)及車轍變形的影響[J]. 中國(guó)公路學(xué)報(bào), 2012, 25(1): 21?28. LI Sheng, LIU Zhaohui, LI Yuzhi. Influence of structure layer thickness of CRC+AC composite pavement on temperature effect and rutting deformation[J]. China Journal of Highway and Transport, 2012, 25(1): 21?28.

[4] 廖公云, 黃曉明. ABAQUS有限元軟件在道路工程中的應(yīng)用[M]. 南京: 東南大學(xué)出版社, 2008: 153?160. LIAO Gongyun, HUANG Xiaoming. Application of ABAQUS finite element software in highway engineering[M]. Nanjing: Southeast University Press, 2008: 153?160.

[5] JTG E60—2008, 公路路基路面現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試規(guī)程[S]. JTG E60—2008, Field test methods of subgrade and pavement for highway engineering[S].

[6] 吳曠懷, 張肖寧. 瀝青混合料疲勞損傷非線性演化統(tǒng)一模型試驗(yàn)研究[J]. 公路, 2009(5): 125?129. WU Kuanghuai, ZHANG Xiaoning. Experimental research on uniform model for nonlinear evolution equation of fatigue damage of asphalt mixture[J]. Highway, 2009(5): 125?129.

[7] 鄭健龍, 呂松濤. 瀝青混合料非線性疲勞損傷模型[J]. 中國(guó)公路學(xué)報(bào), 2009, 22(5): 21?28. ZHENG Jianlong, Lü Songtao. Nonlinear fatigue damage model for asphalt mixtures[J]. China Journal of Highway and Transport, 2009, 22(5): 21?28.

[8] 周志剛. 交通荷載下瀝青類路面疲勞損傷開(kāi)裂研究[D]. 長(zhǎng)沙:中南大學(xué)土木建筑學(xué)院, 2003: 102?103. ZHOU Zhigang. A research on the fatigue damage cracking in asphalt pavement under traffic load[D]. Changsha: Central South University. School of Civil and Architectural Engineering, 2003: 102?103.

[9] 李盛, 劉朝暉, 李宇峙. 剛?cè)釓?fù)合式路面瀝青層荷載疲勞損傷特性及開(kāi)裂機(jī)理[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2013, 44(9): 3857?3862. LI Sheng, LIU Zhaohui, LI Yuzhi. Fatigue damage characteristics and cracking mechanism of asphalt concrete layer of rigid-flexible composite pavement under load[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2013, 44(9): 3857?3862.

[10] 張行. 斷裂與損傷力學(xué)[M]. 北京: 北京航天航空大學(xué)出版社, 2006: 405?434. ZHANG Xing. Fracture and damage mechanics[M]. Beijing: Beijing University of Aeronautics and Astronautics Press, 2006: 405?434.

[11] 李盛, 劉朝暉, 李宇峙. 連續(xù)配筋混凝土復(fù)合式瀝青路面層間剪應(yīng)力及結(jié)構(gòu)[J]. 公路交通科技, 2012, 29(8): 8?14. LI Sheng, LIU Zhaohui, LI Yuzhi. Interlaminar shear stress and structure of continuously reinforced concrete composite asphalt pavement[J]. Journal of Highway and Transportation Research and Development, 2012, 29(8): 8?14.

[12] LI Sheng, LIU Xingwu, LIU Zhaohui. Interlaminar shear fatigue and damage characteristics of asphalt layer for asphalt overlay on rigid pavement[J]. Construction and Building Materials, 2014, 68: 341?347.

[13] LI Sheng, LIU Zhaohui. Study on crack extension of the AC layer of CRC+AC composite pavement[J]. Mechanika, 2012, 18(2): 141?147.

[14] MUN S, LEE S. Determination of the fatigue-cracking resistance of asphalt concrete mixtures at low temperatures[J]. Cold Regions Science and Technology, 2010, 61(2/3): 116?124.

[15] CEYLAN H, GOPALAKRISHNAN K, LYTTON R L. Neural networks modeling of stress growth in asphalt overlays due to load and thermal effects during reflection cracking[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2011, 23(3): 221?229.

[16] MIAO Y, HE T G, YANG Q, et al. Multi-domain hybrid boundary node method for evaluating Top?Down crack in asphalt pavements[J]. Engineering Analysis with Boundary Elements, 2010, 34(9): 755?760.

(編輯 劉錦偉)

Damage behavior and mechanism of asphalt layer of rigid base asphalt pavement

LI Sheng, CHEN Shangwu, LIU Zhaohui, LI Yuzhi
(State Engineering Laboratory of Highway Maintenance Technology, Changsha University of Science and Technology, Changsha 410004, China)

Based on the structure characteristics and the deficiencies of the existing studies of rigid base asphalt pavement, the theories of damage mechanics and simulation method were used to analyze the damage behavior and mechanism of the rigid base asphalt pavement, and the entity engineerings were observed and analyzed. The results show that the rutting deformation of rigid base asphalt pavement increases with the increase of load times, but the increase amplitude decreases continuously, and the rutting deformation is smaller than that of other structure. The asphalt layer of which is below the surface about 1/5 thickness and the bottom surface at the joint are prone to shear fatigue damage. It is recommended that the thickness of asphalt layer should not be too thin and should take certain anti-crack measures at the joints. Longitudinal cracks of asphalt layer are mainly nearby the wheel track of traffic lane, some transverse cracks also extend only from the surface down about 2 cm, and these cracks are Top?Down cracks. There are small amounts of reflection cracks and Top?Down cracks in the asphalt layer overlay on continuously reinforced concrete slab, and the crack width at the embedment depth of steel should be controlled strictly.

road engineering; rigid base asphalt pavement; rutting deformation; fatigue damage; shear fatigue; cracking mechanism

U416.224；U416.01

A

1672?7207(2016)03?1065?06

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.03.046

2015?03?08；

2015?05?09

湖南省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(14JJ7041)；湖南省教育廳科學(xué)研究項(xiàng)目(14B001)；公路養(yǎng)護(hù)技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室開(kāi)放基金資助項(xiàng)目(kfj150102) (Project(14JJ7041) supported by the Natural Science Foundation of Hunan Province; Project(14B001) supported by the Educational Commission of Hunan Province; Project(kfj150102) supported by the Open Fund of State Engineering Laboratory of Highway Maintenance Technology)

李盛，博士，副教授，從事道路工程研究；E-mail: lishengttt@163.com