超大斷面豎井深孔爆破成井技術(shù)

史秀志，邱賢陽，聶 軍，李必紅

（1.中南大學(xué) 資源與安全工程學(xué)院，長(zhǎng)沙410083；2.中國(guó)有色金屬建設(shè)股份有限公司，北京100029；3.國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 指揮軍官基礎(chǔ)教育學(xué)院，長(zhǎng)沙410073）

超大斷面豎井深孔爆破成井技術(shù)

史秀志1，邱賢陽1，聶 軍2，李必紅3

（1.中南大學(xué) 資源與安全工程學(xué)院，長(zhǎng)沙410083；2.中國(guó)有色金屬建設(shè)股份有限公司，北京100029；3.國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué) 指揮軍官基礎(chǔ)教育學(xué)院，長(zhǎng)沙410073）

為實(shí)現(xiàn)超大斷面豎井高效掘進(jìn)，提出基于多孔球狀藥包爆破和預(yù)裂爆破的深孔爆破成井技術(shù)。首先根據(jù)豎井掘進(jìn)深度大、斷面大的特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了導(dǎo)井爆破、基于預(yù)裂爆破的側(cè)崩爆破和破頂爆破的分區(qū)爆破方案；同時(shí)根據(jù)多孔球狀藥包爆破漏斗理論和延時(shí)爆破降振機(jī)理，提出導(dǎo)井精確短延時(shí)爆破成井技術(shù)，通過理論計(jì)算確定了導(dǎo)井爆破同層短延時(shí)時(shí)間和層間延時(shí)時(shí)間等爆破參數(shù)；基于預(yù)裂爆破作用機(jī)理，確定了周邊孔預(yù)裂爆破參數(shù)。最后將研究結(jié)果在引松供水工程超大斷面豎井掘進(jìn)中進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，成功爆破形成了直徑20 m、高度50 m的調(diào)壓井。試驗(yàn)結(jié)果證明了深孔爆破成井技術(shù)應(yīng)用于超大斷面豎井掘進(jìn)的可行性，研究結(jié)果具有廣泛的推廣應(yīng)用前景。

深孔爆破成井；超大斷面豎井；預(yù)裂爆破；延時(shí)時(shí)間

1 引言

豎井（天井）在采礦工業(yè)、港口建設(shè)、機(jī)場(chǎng)建設(shè)、電站建設(shè)等工程中發(fā)揮著不可代替的作用，其高效掘進(jìn)方法是工程建設(shè)中的一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)﹝1﹞。天井掘進(jìn)主要有四種方法：普通法、吊/爬罐法、機(jī)械鉆井法、深孔爆破成井法。普通法和吊/爬罐爆破法掘進(jìn)天井，均需要作業(yè)人員在井內(nèi)經(jīng)過多道繁瑣而辛苦的工序，工作環(huán)境惡劣、安全性差、成本高、效率低﹝2﹞。機(jī)械鉆井法雖然不需要作業(yè)人員在井內(nèi)施工，工作環(huán)境好、安全，但施工機(jī)械龐大，施工準(zhǔn)備時(shí)間長(zhǎng)，設(shè)備購(gòu)置費(fèi)用高，尤其是施工機(jī)械本身還有待完善，因而應(yīng)用受到限制﹝3﹞。相比之下，深孔爆破成井法具有安全性高、工期短、施工工序簡(jiǎn)單、費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)，已成為天井掘進(jìn)的重點(diǎn)推廣對(duì)象﹝4-6﹞。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)深孔爆破成井技術(shù)開展了大量研究，取得了豐碩成果。李啟月等﹝7﹞提出了多孔球狀藥包爆破及直孔掏槽爆破兩種深孔爆破成井模式，分析了一次爆破成井的技術(shù)難題，并提出相應(yīng)解決措施；李金躍等﹝8﹞從孔位參數(shù)、起爆方式、分層高度等角度對(duì)球狀藥包爆破成井的夾制性進(jìn)行了分析，并成功進(jìn)行了多孔球狀藥包爆破一次成32 m充填井試驗(yàn)；李延春等﹝4，9﹞對(duì)超深孔爆破一次成井的起爆時(shí)差、起爆順序、封堵長(zhǎng)度和施工工藝進(jìn)行了研究。綜合國(guó)內(nèi)外研究成果發(fā)現(xiàn)，深孔爆破成井大多應(yīng)用于斷面較小的天井掘進(jìn)，未見有應(yīng)用于斷面積大于50 m2天井的文獻(xiàn)報(bào)道。本文以引松供水工程調(diào)壓井掘進(jìn)為依托，研究采用基于預(yù)裂爆破的深孔爆破法形成超大斷面豎井，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)施工情況設(shè)計(jì)了分區(qū)爆破方案，通過理論計(jì)算確定導(dǎo)井爆破延時(shí)時(shí)間參數(shù)和預(yù)裂爆破參數(shù)，采用高精度雷管實(shí)現(xiàn)精確短延時(shí)導(dǎo)井爆破和預(yù)裂爆破，確保形成光滑壁面和降低爆破振動(dòng)，最終成功爆破形成直徑20 m、高度50 m的調(diào)壓井。

2 工程概況

吉林省中部城市引松供水工程總干線施工四標(biāo)段位于吉林市岔路河至飲馬河之間，線路樁號(hào)為48＋900～71＋855 m，總長(zhǎng)度為22 955 m。在飲馬河分水口之前設(shè)置直通地表的調(diào)壓豎井，調(diào)壓井位置如圖1所示。調(diào)壓豎井直徑為20 m，深度為50 m，井筒形式為簡(jiǎn)單圓筒式。調(diào)壓井井口處山勢(shì)陡峭，植被不發(fā)育，調(diào)壓井平面如圖2所示。

圖1 調(diào)壓井位置Fig.1 Location of surge shaft

圖2 調(diào)壓井平面圖Fig.2 Plan of surge shaft

調(diào)壓井部位主要巖性為凝灰質(zhì)砂巖，致密堅(jiān)硬，巖石堅(jiān)固系數(shù)f＝10～12，巖層穩(wěn)固性較好，巖石松散系數(shù)為1.5，巖石物理力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 巖石物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and mechanical parameters of rock

3 爆破方案與爆破規(guī)劃

3.1 爆破方案

調(diào)壓豎井的掘進(jìn)存在地形條件復(fù)雜、施工條件差、調(diào)壓井?dāng)嗝娲螅ㄖ睆?0 m）、掘進(jìn)深度較深（50 m）的特點(diǎn)，這增加了其施工難度。通過比較幾種常用豎井施工方法，考慮該工程對(duì)施工工期的嚴(yán)格要求，確定采用深孔爆破法施工調(diào)壓井。

（1）在調(diào)壓井底部預(yù)先開挖下部硐室，為調(diào)壓井的施工創(chuàng)造條件。

（2）在地表采用深孔鉆機(jī)由上往下鉆鑿貫通下部空間的深孔，炮孔一次施工完成，再由下往上進(jìn)行多次爆破，從而實(shí)現(xiàn)安全、高效、快速形成調(diào)壓井。

（3）為給主體崩落爆破提供補(bǔ)償空間和自由面，在調(diào)壓井的中部由下往上分層爆破形成直徑為6 m的導(dǎo)井。

（4）為形成光滑的豎井壁面，并降低爆破振動(dòng)，主體崩落爆破時(shí)在調(diào)壓井輪廓線上采用預(yù)裂爆破。

（5）主體崩落爆破分為側(cè)崩爆破和破頂爆破，根據(jù)補(bǔ)償空間大小，每次爆破后在調(diào)壓井內(nèi)留下一定的碴量，最終爆破后爆破堆渣作為隨后的支護(hù)平臺(tái)，完成一定高度的支護(hù)工作后，再通過底下的隧道進(jìn)行出碴，出碴量以便于后期支護(hù)工作為準(zhǔn)，邊支護(hù)邊出碴，直至完成整個(gè)調(diào)壓井的掘進(jìn)工作。

3.2 爆破規(guī)劃

調(diào)壓井直徑達(dá)20 m，為了保證調(diào)壓井施工的安全作業(yè)，必須確保每次爆破調(diào)壓井頂板的安全。調(diào)壓井施工過程中安全系數(shù)最低的是最后一次破頂爆破，因此確定破頂層厚度是本次施工的關(guān)鍵?；诒“謇碚摵秃癜謇碚?，并結(jié)合三維數(shù)值模擬研究，確定破頂爆破預(yù)留層采用倒臺(tái)階狀，最薄處厚度為14 m。

為確保爆破質(zhì)量并有效控制爆破振動(dòng)，將調(diào)壓井施工分成三類五次爆破，爆破規(guī)劃如圖3所示。

（1）基于多孔球狀藥包爆破的導(dǎo)井爆破。中間導(dǎo)井主要為后續(xù)主體崩落爆破創(chuàng)造自由面并提供補(bǔ)償空間，是后續(xù)爆破順利進(jìn)行的先決條件。由于導(dǎo)井深度達(dá)50 m，一次形成導(dǎo)井難度較大，結(jié)合國(guó)內(nèi)外深孔爆破成井經(jīng)驗(yàn)，將導(dǎo)井爆破分成3次進(jìn)行，前兩次單獨(dú)進(jìn)行導(dǎo)井爆破（圖3中①和②），每次爆破高度18 m，第3次導(dǎo)井爆破與破頂爆破一起實(shí)施。

（2）基于周邊孔預(yù)裂爆破的側(cè)崩爆破。以中間導(dǎo)井為自由面進(jìn)行側(cè)崩爆破（圖3中③和④），每次爆破形成倒臺(tái)階形狀，以保證調(diào)壓井頂板安全。每次爆破在調(diào)壓井周邊采用預(yù)裂爆破，以形成光滑的壁面。

（3）基于周邊孔預(yù)裂爆破的破頂爆破。破頂爆破是將調(diào)壓井范圍內(nèi)的剩余巖體爆穿，達(dá)到調(diào)壓豎井設(shè)計(jì)斷面，最終完成調(diào)壓井的掘進(jìn)。與側(cè)崩爆破類似，破頂爆破也在調(diào)壓井周邊采用預(yù)裂爆破，以形成光滑的壁面。

圖3 調(diào)壓豎井爆破規(guī)劃圖Fig.3 Blasting planning of surge shaft

4 導(dǎo)井爆破方案

由于導(dǎo)井?dāng)嗝孑^大，為實(shí)現(xiàn)高效爆破成井的同時(shí)降低爆破振動(dòng)影響，采用短延時(shí)起爆多孔球狀藥包爆破成井技術(shù)實(shí)施導(dǎo)井爆破。短延時(shí)起爆使導(dǎo)井同層炮孔以同一自由面共同形成爆破漏斗，雖然爆破延時(shí)時(shí)間較短，但仍然降低了單段爆破藥量，因此可以有效降低爆破振動(dòng)影響。

由于導(dǎo)井爆破的兩次爆破方案類似，因此本文僅介紹第一次導(dǎo)井爆破方案。

4.1 炮孔布置

導(dǎo)井共布置4圈炮孔，均勻分布于直徑分別為1.5 m，3.0 m，4.5 m，6.0 m的圓周上，每圈炮孔數(shù)量分別為5，10，15，20個(gè)，炮孔總數(shù)50個(gè)，孔距為1.0～1.2 m，孔徑165 mm，如圖4所示。

圖4 導(dǎo)井炮孔布置示意圖Fig.4 Arrangement diagrams of blasting holes

4.2 裝藥結(jié)構(gòu)

導(dǎo)井第一次爆破分五層裝藥，根據(jù)爆破漏斗理論和每分層自由面寬度，確定第1分層高度為4.5 m，其中抵抗線為2.5 m，第2～4分層高度為3.6 m，其中抵抗線為2.0 m，第5分層高度為2.7 m，其中抵抗線為1.5 m。導(dǎo)井爆破裝藥結(jié)構(gòu)如圖5所示。

圖5 導(dǎo)井爆破裝藥結(jié)構(gòu)示意圖Fig.5 Arrangement diagrams of charging structure

4.3 起爆網(wǎng)路

根據(jù)延時(shí)時(shí)間計(jì)算公式，并結(jié)合高精度雷管毫秒延時(shí)時(shí)間，確定孔延時(shí)時(shí)間為9 ms，層間延時(shí)時(shí)間為200 ms。每層爆破以5個(gè)孔為一段爆破，段間采用高精度雷管短延時(shí)起爆。為實(shí)現(xiàn)短延時(shí)爆破，現(xiàn)場(chǎng)采用孔外延時(shí)起爆方式，同層孔間采用9 ms高精度雷管、層間采用200 ms高精度雷管，孔內(nèi)統(tǒng)一采用1 950 ms高精度雷管起爆，起爆網(wǎng)路見圖6。

圖6 導(dǎo)井爆破起爆網(wǎng)路示意圖Fig.6 The chart of blasting network of the first pilot shaft blasting

4.4 爆破參數(shù)表

導(dǎo)井爆破使用直徑120 mm的2#巖石乳化炸藥，單個(gè)藥包長(zhǎng)度0.4 m、重量為5 kg。導(dǎo)井第一次爆破參數(shù)如表2所示。導(dǎo)井爆破單孔藥量為100 kg，最大段藥量125 kg，爆破總藥量5 000 kg，單耗9.8 kg/m3。

表2 導(dǎo)井第一次爆破參數(shù)Table 2 Parameters of the first pilot shaft blasting

5 基于預(yù)裂爆破的主體崩落爆破方案

5.1 預(yù)裂爆破參數(shù)計(jì)算

預(yù)裂爆破的目的是沿調(diào)壓井開挖邊界密集布置炮孔，采用低猛度不耦合串狀間隔裝藥預(yù)裂爆破模式，在前方主體崩落爆破之前起爆，形成一條介于主體爆區(qū)和調(diào)壓井邊界保留區(qū)之間的裂縫，以減弱主炮孔爆破對(duì)被保護(hù)巖體的破壞并形成平整輪廓面。

5.1.1 炮孔間距

炮孔間距不僅影響裝藥量的大小，還直接關(guān)系著預(yù)裂壁面的質(zhì)量，在保證兩孔之間裂開成縫的前提下，小間距的壁面質(zhì)量遠(yuǎn)好于大間距的壁面質(zhì)量。在爆破作用下，巖石發(fā)生斷裂，斷裂剛開始時(shí)，炮孔周邊出現(xiàn)應(yīng)力場(chǎng)。通常預(yù)裂爆破炮孔間距為：

式中：a為炮孔間距；D為炮孔直徑。

5.1.2 線裝藥密度

預(yù)裂爆破要求炸藥爆炸對(duì)孔壁巖石激起的壓應(yīng)力小于巖石的動(dòng)抗壓強(qiáng)度，而孔間巖石中激起的拉應(yīng)力大于巖石動(dòng)抗拉強(qiáng)度。根據(jù)巖石抗壓強(qiáng)度、孔距和炮孔半徑，線裝藥密度計(jì)算公式如下：

式中：QL為線裝藥密度，kg/m；σ為巖石極限抗壓強(qiáng)度，MPa；a為炮孔間距，m；r為炮孔半徑，m。

5.1.3 藥卷直徑

根據(jù)預(yù)裂爆破的設(shè)計(jì)理念，裝藥為不耦合結(jié)構(gòu)，要求炸藥爆炸產(chǎn)生的孔壁應(yīng)力波最大值小于孔壁巖石的極限動(dòng)抗壓強(qiáng)度，但要大于極限動(dòng)抗拉/剪強(qiáng)度，確保能夠在相鄰炮孔間形成裂縫，但不能破壞殘留孔壁。實(shí)踐證明，一般情況下，不耦合系數(shù)ξ合理取值范圍為2～4，本次設(shè)計(jì)實(shí)取3，通過藥卷直徑計(jì)算公式：

預(yù)裂爆破炮孔直徑為150 mm，可計(jì)算得預(yù)裂爆破藥卷直徑為50 mm。

5.1.4 預(yù)裂爆破炮孔設(shè)計(jì)

根據(jù)預(yù)裂爆破參數(shù)計(jì)算，炮孔間距為1.0 m，預(yù)裂爆破炮孔設(shè)計(jì)如圖7所示。

圖7 預(yù)裂孔布置示意圖Fig.7 Arrangement diagrams of presplit holes

5.2 基于預(yù)裂爆破的側(cè)崩爆破方案

兩次側(cè)崩爆破方案類似，本文僅介紹第一次側(cè)崩爆破（即第三次爆破）方案。

5.2.1 炮孔布置

在導(dǎo)井外布置3圈主體崩落孔和1圈預(yù)裂孔，主體崩落孔分別布置在直徑為10 m，14 m，18 m的圓圈上，孔間距2 m，每圈孔數(shù)為16個(gè)，22個(gè)，28個(gè)，第一圈崩落孔與導(dǎo)井邊界和每圈崩落孔之間的距離為2 m，炮孔直徑165 mm；預(yù)裂孔距第三圈崩落孔的距離為1 m，孔間距1 m，炮孔直徑150 mm，預(yù)裂孔數(shù)為63個(gè)。側(cè)崩爆破炮孔布置如圖8所示。

圖8 側(cè)崩爆破炮孔布置示意圖Fig.8 Arrangement diagrams of blasting holes

5.2.2 裝藥結(jié)構(gòu)

側(cè)崩爆破采用導(dǎo)爆索起爆孔內(nèi)所有炸藥，炮孔底部填塞1.5 m，主體崩落孔每裝1條炸藥（直徑130 mm，長(zhǎng)0.4 m，重5 kg），間隔0.3 m，預(yù)裂孔每裝1條炸藥（直徑50 mm，長(zhǎng)0.5 m，重1 kg），間隔0.4 m，頂部均填塞2.0 m。裝藥結(jié)構(gòu)如圖9所示。

5.2.3 起爆網(wǎng)路

側(cè)崩爆破孔內(nèi)統(tǒng)一采用長(zhǎng)延時(shí)1 950 ms的高精度雷管，主體崩落炮孔以相鄰5孔為一段，段間延時(shí)采用孔外25 ms延時(shí)雷管，由于預(yù)裂爆破孔數(shù)較多，為形成預(yù)裂縫的同時(shí)降低爆破振動(dòng)，以相鄰5孔為一段，段間預(yù)裂炮孔采用孔外9 ms延時(shí)雷管。不同圈的延時(shí)采用200 ms延時(shí)雷管，為了保證預(yù)裂效果，第1、2圈崩落孔起爆后，預(yù)裂孔先于第3圈崩落炮孔起爆。側(cè)崩爆破起爆網(wǎng)路如圖10所示。

圖9 裝藥結(jié)構(gòu)示意圖Fig.9 Arrangement diagrams of charging structure

圖10 側(cè)崩爆破起爆網(wǎng)路示意圖Fig.10 The chart of blasting network

5.2.4 爆破器材消耗

側(cè)崩爆破裝藥炮孔數(shù)量129個(gè)，主體崩落孔單卷炸藥5 kg，乳化炸藥5 490 kg，預(yù)裂爆破單卷炸藥1 kg，藥量693 kg，爆破總藥量6 183 kg。第一次側(cè)崩爆破參數(shù)見表3。

表3 側(cè)崩爆破參數(shù)Table 3 Parameters of the side collapse blasting

5.3 基于預(yù)裂爆破的破頂爆破方案

破頂爆破是導(dǎo)井爆破與側(cè)崩爆破的結(jié)合，其炮孔布置和裝藥結(jié)構(gòu)與導(dǎo)井爆破和側(cè)崩爆破類似，本文不再累述。

5.3.1 起爆網(wǎng)路

破頂爆破孔數(shù)多，爆破網(wǎng)路極其復(fù)雜。首先起爆中間導(dǎo)井部分炮孔，起爆網(wǎng)路與前述導(dǎo)井爆破類似，之后起爆第1、2圈主體崩落孔，然后起爆預(yù)裂爆破孔，最后起爆第3圈主體崩落孔。爆破網(wǎng)路如圖11所示。

圖11 破頂爆破起爆網(wǎng)路示意圖Fig.11 The chart of blasting network

5.3.2 爆破覆蓋防護(hù)

調(diào)壓井破頂爆破作業(yè)時(shí)，主要保護(hù)對(duì)象有調(diào)壓井底部已經(jīng)開挖成型的總干線隧道、調(diào)壓井上部已經(jīng)完成支護(hù)工作的邊坡、距離爆源100 m的簡(jiǎn)易板房和約300 m遠(yuǎn)的民房。主要爆破危害為飛散物和爆破振動(dòng)，為確保爆破作業(yè)安全，采取了如下主要防護(hù)措施：導(dǎo)井上方采用整體覆蓋防護(hù)，主要防護(hù)措施為：先覆蓋一層約50 cm厚的柴火（玉米稈），再于其上拉上橫豎二道金屬網(wǎng)（盡量連成整體），最后在其上的對(duì)應(yīng)爆破位置壓上砂袋（原則上壓在炮孔位置），如圖12所示。預(yù)裂孔上方壓上1個(gè)沙袋，崩落孔上方壓上3個(gè)沙袋。

5.4 爆破效果

爆破施工過程中進(jìn)行了振動(dòng)監(jiān)測(cè)，圖13為第一次導(dǎo)井爆破時(shí)，地表距離導(dǎo)井100 m處測(cè)點(diǎn)垂直方向的爆破振動(dòng)波形，峰值振速1.59 cm/s，爆破峰值振速分布均勻，可見爆破降振效果明顯。

經(jīng)過5次爆破，包括2次導(dǎo)井爆破、2次側(cè)崩爆破和1次破頂爆破，成功完成直徑20 m、深度50 m的調(diào)壓井爆破，調(diào)壓豎井?dāng)嗝孢_(dá)到了設(shè)計(jì)尺寸和規(guī)格，支護(hù)后的調(diào)壓豎井成井如圖14所示，證明了超大斷面豎井深孔爆破成井技術(shù)的可行性。

圖12 爆破防護(hù)示意圖Fig.12 Arrangement diagrams of blasting protection

圖13 爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果Fig.13 Blasting vibration monitoring results

圖14 調(diào)壓豎井爆破后成井照片F(xiàn)ig.14 Blasting raising photo of surge shaft

6 結(jié)論

（1）針對(duì)調(diào)壓豎井掘進(jìn)存在地形條件復(fù)雜、施工條件差、調(diào)壓井?dāng)嗝娲?、掘進(jìn)深度較深的特點(diǎn)，確定了導(dǎo)井爆破、基于預(yù)裂爆破的側(cè)崩爆破和破頂爆破的分區(qū)爆破方案，并結(jié)合理論分析和數(shù)值模擬確定了倒臺(tái)階狀的破頂爆破預(yù)留層厚度。

（2）導(dǎo)井爆破采用短延時(shí)起爆多孔球狀藥包爆破成井方案，同層孔間采用高精度雷管實(shí)現(xiàn)短延時(shí)起爆，達(dá)到共同形成爆破漏斗的目的，同時(shí)有效降低了爆破振動(dòng)破壞效應(yīng)。

（3）為形成調(diào)壓井光滑壁面，調(diào)壓井掘進(jìn)的側(cè)崩爆破和破頂爆破采用周邊炮孔預(yù)裂爆破方案，由于預(yù)裂爆破孔數(shù)較多，為形成預(yù)裂縫的同時(shí)降低爆破振動(dòng)，預(yù)裂孔間采用高精度雷管短延時(shí)起爆。

（4）對(duì)調(diào)壓井爆破的導(dǎo)井爆破、側(cè)崩爆破和破頂爆破進(jìn)行設(shè)計(jì)，經(jīng)過5次爆破最終成功完成直徑20 m、深度50 m的調(diào)壓井爆破，調(diào)壓豎井?dāng)嗝孢_(dá)到了設(shè)計(jì)尺寸和規(guī)格，爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)表明爆破降振效果明顯，證明了超大斷面豎井深孔爆破成井技術(shù)的可行性。

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）：

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Technology of deep-hole blasting in ultra-large section shaft excavation

SHI Xiu-zhi1，QIU Xian-yang1，PIE Jun2，LI Bi-hong3
（1.SchooI of Resources and Safety Engineering，CentraI South University，Changsha 410083，China；2.China Ponferrous MetaI Industry，s Foreign Engineering and Construction Co.，Ltd.，Beijing 100029，China；3.CoIIege of Basic Education，PationaI Defense University of Science and TechnoIogy，Changsha 410073，China）

In order to achieve high efficient excavation of ultra-large section shaft，the technology of shaft driving by deephole blasting with presplit blasting was put forward.In accordance with oil shaft，s character of large area and high depth，zone division blasting scheme was designed.Based on the theory of spherical charge blasting crater and vibration reduction mechanism of millisecond blasting，the surge shaft excavation by short-millisecond blasting with spherical-like charge was established.Then blasting parameters of surge shaft blasting and presplit blasting were calculated.The research results had been applied in an ultra-large section shaft excavation of water conveyance project，and a cylindrical shaft with 50 m depth and 20 m diameter was formatted successfully by deep-hole blasting.The technology of shaft driving by deep-hole blasting would have wide application prospect in the future.

Shaft excavation by deep-hole blasting；Ultra-large section shaft；Pre-splitting blasting；Millisecond time

TD235.3

A

10.3969/j.issn.1006-7051.2016.05.002

1006-7051（2016）05-0007-06

2016-05-03

國(guó)家“十二五”科技支撐計(jì)劃（013BAB02B05）；中南大學(xué)中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助（2016zzts094）

史秀志（1966-），男，教授，博導(dǎo)，從事采礦工程、工程爆破等方面的教學(xué)與研究工作。E-mail：shixiuzhi@263.net