1 000 MW燃煤機(jī)組超低排放低氮燃燒調(diào)整優(yōu)化研究

曹勤峰，李清毅

(浙江浙能嘉華發(fā)電有限公司，浙江 嘉興 314201)

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1 000 MW燃煤機(jī)組超低排放低氮燃燒調(diào)整優(yōu)化研究

曹勤峰，李清毅

(浙江浙能嘉華發(fā)電有限公司，浙江 嘉興 314201)

為實(shí)現(xiàn)燃煤機(jī)組NOx的超低排放，評(píng)估某1 000 MW現(xiàn)有燃燒器的NOx排放水平，需要進(jìn)一步挖掘低NOx燃燒系統(tǒng)潛力，對(duì)該機(jī)組進(jìn)行低氮燃燒調(diào)整試驗(yàn)研究。通過(guò)制粉及燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)了鍋爐在50%BMCR負(fù)荷以上運(yùn)行時(shí)，鍋爐熱效率均不低于93.65%的前提下，脫硝入口NOx濃度均低于250 mg/Nm3的調(diào)整目標(biāo)；同時(shí)對(duì)鍋爐制粉系統(tǒng)及燃燒系統(tǒng)各主要運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整，提出了鍋爐各主要運(yùn)行參數(shù)在不同負(fù)荷下的運(yùn)行推薦值，為機(jī)組實(shí)現(xiàn)更加安全、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保運(yùn)行提供了參考。

鍋爐熱效率；NOx排放；排煙溫度；燃燒優(yōu)化調(diào)整

浙江某電廠其百萬(wàn)千瓦燃煤機(jī)組鍋爐型號(hào)為HG-3101/27.46-YM3，由哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司制造，是超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流爐，采用單爐膛、一次中間再熱、改進(jìn)型低NOxPM主燃燒器和MACT型低NOx分級(jí)送風(fēng)燃燒系統(tǒng)、反向雙切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、П型露天布置燃煤鍋爐。鍋爐燃燒系統(tǒng)按HP-1203/Dyn型中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)，共A、B、C、D、E和F 6臺(tái)磨煤機(jī)。

為了評(píng)估現(xiàn)有燃燒器的NOx排放量水平、進(jìn)一步挖掘低NOx燃燒系統(tǒng)潛力，進(jìn)行低氮燃燒調(diào)整及測(cè)試試驗(yàn)，目標(biāo)是在鍋爐熱效率變化不大的前提下，通過(guò)燃燒調(diào)整進(jìn)一步降低NOx排放濃度。本文介紹了制粉系統(tǒng)的優(yōu)化情況，分析了運(yùn)行氧量、附加風(fēng)開(kāi)度和磨煤機(jī)組合方對(duì)鍋爐效率和NOx濃度的影響，并重點(diǎn)研究500 MW工況下的NOx排放濃度。

1 燃燒系統(tǒng)簡(jiǎn)介

圖1和圖2 分別為燃燒器布置和雙切圓示意圖。本機(jī)組鍋爐爐膛為長(zhǎng)方形結(jié)構(gòu)，同層8只擺動(dòng)式燃燒器采用前后墻布置，在爐膛內(nèi)部形成反向雙切圓，反向雙切圓的燃燒方式保證了燃燒室良好的空氣動(dòng)力場(chǎng)，并使出口溫度場(chǎng)比較均勻，爐膛出口轉(zhuǎn)向室兩側(cè)對(duì)稱(chēng)點(diǎn)間的煙溫偏差小于50℃。同時(shí)，由于反向雙切圓的燃燒，使煤粉燃燒器只數(shù)增加，降低了單只噴嘴熱功率，有效的防止了爐膛結(jié)焦。燃燒器上端附加風(fēng)的布置，控制NOx的排放量，另外PM煤粉分離器的使用和主燃燒器上方A-A風(fēng)的設(shè)置更進(jìn)一步減小了NOx的排放量。采用燃燒器分組拉開(kāi)式布置及合理配風(fēng)形式，可有效控制NOx排放量。燃燒器采用PM煤粉燃燒技術(shù)，煤粉經(jīng)過(guò)PM煤粉分離器分離后，分成濃淡兩相，這兩相煤粉分別進(jìn)入濃煤粉燃燒器和淡煤粉燃燒器。在這兩種煤粉燃燒器煤粉噴嘴體內(nèi)設(shè)置了導(dǎo)向板用以分隔PM煤粉分離器分離后形成的濃相煤粉氣流和淡相煤粉氣流，在燃燒器噴口內(nèi)設(shè)置有波形鈍體，該鈍體與噴嘴體內(nèi)導(dǎo)向板一起使?jié)?、淡相煤粉氣流一直保持到燃燒器出口。在出口處針?duì)濃淡煤粉燃燒器配置不同的助燃風(fēng)，使?jié)獾瓋上嗝悍奂皶r(shí)合理的配風(fēng)燃燒，有效的控制了NOx排放量。同時(shí)，在波形鈍體出口處，形成一個(gè)穩(wěn)定的回流區(qū)，回流區(qū)中的煙氣使得每個(gè)煤粉燃燒器初燃段濃淡兩相得到相對(duì)分離，并使火焰穩(wěn)定在一個(gè)較寬的負(fù)荷變化范圍內(nèi)，有利于保證及時(shí)著火及燃燒穩(wěn)定，確保及時(shí)燃盡，能有效抑制NOx排放，保證鍋爐效率。波紋鈍體使得在煤粉氣流下游產(chǎn)生一個(gè)負(fù)壓高溫回流區(qū)，在此負(fù)壓區(qū)中存在著高溫?zé)煔獾幕亓髋c煤粉/空氣混合物間劇烈的擾動(dòng)和混合，滿(mǎn)足了鍋爐負(fù)荷在較寬范圍變化時(shí)對(duì)煤粉點(diǎn)火和穩(wěn)定燃燒的要求。二次風(fēng)燃燒器采用傳統(tǒng)的大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)。BRL工況下燃燒器設(shè)計(jì)參數(shù)：一次風(fēng)率：21.43%；一次風(fēng)速：25 m/s；一次風(fēng)溫：77℃；二次風(fēng)率：72.57%；二次風(fēng)速：45 m/s；二次風(fēng)溫：346.7℃；一次風(fēng)噴嘴間距11 586 mm。

表2 燃煤煤樣分析

圖1 燃燒器布置示意圖

圖2 雙切圓示意圖

2 試驗(yàn)簡(jiǎn)介

2.1 試驗(yàn)依據(jù)與測(cè)試方法

試驗(yàn)主要依據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》(GB 10184—1988)和電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)性能試驗(yàn)》(DL/T 467—2004)進(jìn)行。所有的測(cè)量、測(cè)試數(shù)據(jù)均以算術(shù)平均值引入相關(guān)計(jì)算。主要測(cè)試儀器如表1所示。

表1 主要測(cè)試儀器

2.2 試驗(yàn)和測(cè)試參數(shù)

試驗(yàn)期間采用煤種為混煤(HM)，根據(jù)我國(guó)煤種分類(lèi)方法，原煤屬于煙煤，其燃煤煤質(zhì)分析列于表2中。在BRL工況下，鍋爐計(jì)算和保證熱效率分別為94.22%和93.65%。

表3 磨煤機(jī)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

對(duì)于試驗(yàn)參數(shù)，按以下方法進(jìn)行處理：

在空氣預(yù)熱器進(jìn)/出口煙道上進(jìn)行氧量測(cè)試，采用網(wǎng)格法布置煙氣取樣測(cè)點(diǎn)，四個(gè)截面的煙氣通過(guò)取樣管抽出后，分別進(jìn)入煙氣混合器進(jìn)行混合和除灰處理，再通過(guò)煙氣前處理器處理后進(jìn)入氧量計(jì)，測(cè)量各截面平均氧量，每個(gè)工況對(duì)測(cè)量的數(shù)據(jù)進(jìn)行算術(shù)平均。

試驗(yàn)所用德國(guó)M&C PMA10機(jī)械順磁式氧量計(jì)在每天使用前均使用標(biāo)準(zhǔn)氣體進(jìn)行標(biāo)定，以保證測(cè)量的準(zhǔn)確性。

在空氣預(yù)熱器出口煙道進(jìn)行排煙溫度測(cè)試，采用網(wǎng)格法布置K型熱電偶，通過(guò)熱電偶測(cè)量煙氣溫度。測(cè)量該截面各點(diǎn)溫度，并與表盤(pán)顯示相比較，以對(duì)表盤(pán)排煙溫度進(jìn)行標(biāo)定。

鍋爐熱效率計(jì)算采用《電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》(GB 10184—1988)規(guī)定的反平衡法。

3 試驗(yàn)結(jié)果與分析討論

3.1 制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

表3所示為該機(jī)組6臺(tái)磨煤機(jī)的運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果。從表3可以看出，A磨煤機(jī)出力70 t/h，分離器轉(zhuǎn)速800 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為19.64%，已基本滿(mǎn)足最佳煤粉細(xì)度要求，此時(shí)煤粉均勻性指數(shù)為1.20。B磨煤機(jī)出力65 t/h時(shí)，分離器轉(zhuǎn)速800 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為26.2%，煤粉細(xì)度偏粗，建議對(duì)B磨煤機(jī)本體及旋轉(zhuǎn)分離器進(jìn)行系統(tǒng)性檢查維修。C磨煤機(jī)出力65 t/h，分離器轉(zhuǎn)速700 r/min時(shí)，此時(shí)煤粉細(xì)度R90為25.68%，煤粉偏粗，但由于現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)C磨煤機(jī)旋轉(zhuǎn)分離器轉(zhuǎn)速一旦超過(guò)700 r/min后非常容易造成堵磨現(xiàn)象，建議對(duì)C磨煤機(jī)本體及旋轉(zhuǎn)分離器進(jìn)行系統(tǒng)性檢查維修。D磨煤機(jī)出力65 t/h，分離器轉(zhuǎn)速750 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為20.78%，煤粉細(xì)度已達(dá)到最佳煤粉細(xì)度要求，此時(shí)煤粉均勻性指數(shù)為1.12。E磨煤機(jī)出力75 t/h，分離器轉(zhuǎn)速750 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為20.84%，煤粉細(xì)度已達(dá)到最佳煤粉細(xì)度要求，此時(shí)煤粉均勻性指數(shù)為1.17。F磨煤機(jī)出力72.3 t/h，分離器轉(zhuǎn)速750 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為21.68%，煤粉細(xì)度已達(dá)到最佳煤粉細(xì)度要求，此時(shí)煤粉均勻性指數(shù)為1.22。

綜上所述，A、D、E、F磨煤機(jī)的煤粉細(xì)度均可達(dá)到最佳要求。B和C磨煤機(jī)需要進(jìn)行優(yōu)化。

3.2 運(yùn)行氧量的調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

表4、表5和表6分別所示為1 000 MW、750 MW及500 MW負(fù)荷運(yùn)行氧量的調(diào)試試驗(yàn)結(jié)果。

從表3可以看出，鍋爐運(yùn)行氧量在2.5%左右時(shí)，各層輔助風(fēng)均等配風(fēng)，各磨煤機(jī)煤量采用平均分配的運(yùn)行方式，鍋爐熱效率為94.35%，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別為228 mg/Nm3與240 mg/Nm3。當(dāng)鍋爐運(yùn)行氧量分別為2.2%與2.9%左右時(shí)，鍋爐熱效率分別為94.25%與94.23%。運(yùn)行氧量為2.2%時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別為215 mg/Nm3與231 mg/Nm3，運(yùn)行氧量為2.9%時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別為248 mg/Nm3與242 mg/Nm3。綜合分析后得出機(jī)組負(fù)荷1 000 MW時(shí)，運(yùn)行氧量建議控制在2.5%左右為宜，此時(shí)鍋爐熱效率較高且脫硝入口NOx平均濃度低于250 mg/Nm3。

從表4可以看出，隨著鍋爐運(yùn)行氧量的增加，鍋爐熱效率呈逐漸降低趨勢(shì)。當(dāng)表盤(pán)氧量從3.0%升高至3.2%時(shí)，鍋爐熱效率由94.31%降低至94.21%，當(dāng)表盤(pán)氧量繼續(xù)升高至3.5%時(shí)，鍋爐效率繼續(xù)降低至94.10%。隨著運(yùn)行氧量的增加，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度也隨之增加，運(yùn)行氧量3.0%時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度最低，分別為243 mg/Nm3與265 mg/Nm3。綜合分析建議機(jī)組負(fù)荷在750 MW左右時(shí)，表盤(pán)氧量建議維持在3.0%左右，此時(shí)鍋爐效率最高，脫硝入口NOx平均濃度最低。

從表5可以看出，鍋爐運(yùn)行氧量為4.89%時(shí)，鍋爐熱效率為93.99%，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度最低，分別為324 mg/Nm3與336mg/Nm3。由于該機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)在鍋爐低負(fù)荷時(shí)容易出現(xiàn)搶風(fēng)現(xiàn)象，當(dāng)鍋爐總風(fēng)量低于1 800 t/h后，A增壓風(fēng)機(jī)容易出現(xiàn)失速現(xiàn)象，所以在當(dāng)前運(yùn)行條件下進(jìn)行氧量調(diào)整試驗(yàn)只能將鍋爐運(yùn)行氧量調(diào)整降低至4.68%，此時(shí)鍋爐熱效率升高至94.13%，但脫硝入口NOx濃度變化不大。運(yùn)行氧量的降低對(duì)鍋爐過(guò)熱、再熱蒸汽減溫水量，主、再熱蒸汽溫度等影響不大。綜合分析后建議在日常運(yùn)行過(guò)程中機(jī)組500 MW負(fù)荷左右，在保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行情況下，適當(dāng)?shù)慕档湾仩t運(yùn)行氧量。

表4 1 000 MW氧量調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

表5 750 MW氧量調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

表6 500 MW氧量調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

3.3 附加風(fēng)開(kāi)度調(diào)整試驗(yàn)分析

表7和表8所示為1 000 MW和750 MW下附加風(fēng)開(kāi)度調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果。由表6可以看出，1 000 MW負(fù)荷下，附加風(fēng)開(kāi)度增加過(guò)程對(duì)鍋爐熱效率影響較小。當(dāng)附加風(fēng)開(kāi)度維持在20%左右時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別為233 mg/Nm3與242 mg/Nm3；當(dāng)附加風(fēng)開(kāi)度增加至40%左右時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低至217 mg/Nm3與229 mg/Nm3；當(dāng)附加風(fēng)開(kāi)度繼續(xù)降低至60%左右時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度基本不再降低。從表8可以看出，750 MW負(fù)荷下，附加風(fēng)開(kāi)度從20%增加至30%，鍋爐熱效率變化不大，而A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低了14 mg/Nm3和13 mg/Nm3左右；當(dāng)繼續(xù)增加附加風(fēng)開(kāi)度至40%，鍋爐熱效率降低10%左右，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低了11 mg/Nm3和7 mg/Nm3左右。

表7 1 000 MW附加風(fēng)開(kāi)度調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

表8 750 MW附加風(fēng)開(kāi)度調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

3.4 磨煤機(jī)組合方式優(yōu)化調(diào)整

表9和表10分別所示為500 MW和750 MW下的磨煤機(jī)組合方式試驗(yàn)結(jié)果。由表9可以看出， A、B、C、D磨煤機(jī)投用、E、F磨煤機(jī)停用時(shí)，鍋爐熱效率為94.00%，而此時(shí)A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度可以實(shí)現(xiàn)大幅度降低，在保持U層附加風(fēng)開(kāi)度30%，L層附加風(fēng)開(kāi)度17%工況下，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別達(dá)到216 mg/Nm3與228 mg/Nm3，達(dá)到了脫硝入口NOx濃度低于250 mg/Nm3的控制目標(biāo)。由表10可以看出，750 MW負(fù)荷時(shí)，F(xiàn)磨煤機(jī)停運(yùn)，A、B、C、D和E磨煤機(jī)投用相對(duì)于A、F磨煤機(jī)停運(yùn)，B、C、D、和E磨煤機(jī)投用，鍋爐熱效率提高了0.2%，鍋爐A側(cè)脫硝入口NOx濃度降低了64 mg/Nm3左右，B側(cè)脫硝入口NOx濃度降低了42 mg/Nm3左右。當(dāng)A、B、C、D和E磨煤機(jī)投用時(shí)，可以大幅度降低鍋爐NOx生成濃度，可以實(shí)現(xiàn)脫硝入口NOx濃度低于250 mg/Nm3的控制目標(biāo)。

表9 500 MW磨煤機(jī)組合方式測(cè)試結(jié)果

表10 750 MW磨組合方式測(cè)試結(jié)果

3.5 500 MW NOx排放濃度研究

鍋爐在500 MW負(fù)荷左右，經(jīng)常出現(xiàn)A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度超過(guò)320 mg/Nm3的現(xiàn)象，針對(duì)此現(xiàn)象，通過(guò)調(diào)整鍋爐附加風(fēng)開(kāi)度、各投用磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速、及燃燒器擺角的方法考察其對(duì)氮氧化物生成量的影響規(guī)律，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表11。表11中在鍋爐負(fù)荷500 MW工況下，鍋爐運(yùn)行氧量為4.68%，各其他主要運(yùn)行參數(shù)投自動(dòng)狀態(tài)下，僅通過(guò)調(diào)整鍋爐附加風(fēng)開(kāi)度來(lái)考察其對(duì)鍋爐熱效率及鍋爐A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度的影響規(guī)律。通過(guò)測(cè)試得到，附加風(fēng)開(kāi)度從25%增加至45%過(guò)程中，鍋爐效率會(huì)降低0.05%左右，但A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度逐漸降低，當(dāng)附加風(fēng)開(kāi)度增加至45%時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低至277 mg/Nm3與314 mg/Nm3，對(duì)比附加風(fēng)開(kāi)度25%時(shí)，平均值降低了32 mg/Nm3左右。

表11中附加風(fēng)開(kāi)度為45(優(yōu)化后)，將各投用磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速分別提高50 r/min左右，同時(shí)將各燃燒器及輔助風(fēng)擺角設(shè)置-10%的偏置，測(cè)試結(jié)果表明，此時(shí)鍋爐效率有所回升，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度繼續(xù)降低至247 mg/Nm3與277 mg/Nm3。

表11 500 MW NOx濃度試驗(yàn)結(jié)果

4 結(jié)語(yǔ)

(1)經(jīng)優(yōu)化調(diào)整，A、D、E、F磨煤機(jī)內(nèi)煤粉均勻性指數(shù)分別為1.20、1.12、1.17和1.22，煤粉細(xì)度均可達(dá)到最佳要求。B磨煤機(jī)出力65 t/h，分離器轉(zhuǎn)速800 r/min時(shí)，煤粉細(xì)度R90為26.2%，煤粉細(xì)度偏粗。C磨煤機(jī)出力65 t/h，分離器轉(zhuǎn)速700 r/min時(shí)，此時(shí)煤粉細(xì)度R90為25.68%，煤粉偏粗，建議對(duì)B和C磨煤機(jī)進(jìn)行維修。

(2)機(jī)組負(fù)荷1 000 MW時(shí)，建議運(yùn)行氧保持在2.5%左右，脫硝入口NOx濃度低于250 mg/Nm3的控制目標(biāo)；機(jī)組負(fù)荷在750 MW左右時(shí)，表盤(pán)氧量建議維持在3.0%左右，此時(shí)鍋爐效率達(dá)到94.31%，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別為243 mg/Nm3與265 mg/Nm3。

(3)機(jī)組負(fù)荷1 000 MW時(shí)，附加風(fēng)開(kāi)度增加對(duì)鍋爐熱效率影響較小。附加風(fēng)開(kāi)度在40%左右時(shí)，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低至217 mg/Nm3與229 mg/Nm3。750 MW負(fù)荷下，附加風(fēng)開(kāi)度從20%增加至30%，鍋爐熱效率變化不大，而A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低了14 mg/Nm3與13 mg/Nm3左右；當(dāng)繼續(xù)增加附加風(fēng)開(kāi)度至40%，鍋爐熱效率降低10%左右，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別降低了11 mg/Nm3與7 mg/Nm3左右。

(4)A、B、C、D磨煤機(jī)投用、E、F磨煤機(jī)停用時(shí)，鍋爐熱效率為94.00%，而此時(shí)A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度可以實(shí)現(xiàn)大幅度降低，在保持U層附加風(fēng)開(kāi)度30%，L層附加風(fēng)開(kāi)度17%工況下，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別達(dá)到216 mg/Nm3與228 mg/Nm3，達(dá)到了脫硝入口NOx濃度低于250 mg/Nm3的控制目標(biāo)。750 MW負(fù)荷時(shí)，當(dāng)A、B、C、D和E磨煤機(jī)投用時(shí)，可以大幅度降低鍋爐NOx生成濃度，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度分別達(dá)到224 mg/Nm3與243 mg/Nm3，可以實(shí)現(xiàn)脫硝入口NOx濃度低于250 mg/Nm3的控制目標(biāo)。

(5)附加風(fēng)開(kāi)度為45%，將各投用磨煤機(jī)分離器轉(zhuǎn)速分別提高50 r/min左右，同時(shí)將各燃燒器及輔助風(fēng)擺角設(shè)置-10%的偏置，鍋爐效率有所回升，A、B側(cè)脫硝入口NOx濃度降低至247 mg/Nm3與277 mg/Nm3。

(本文編輯：嚴(yán) 加)

Optimized Adjustment of 1 000 MW Coal-Fired Unit Combustion with Ultra-Low NOxEmission

CAO Qin-feng， LI Qing-yi

(Zhejiang Zheneng Jiahua Power Generation Co., Ltd., Jiaxing 314201, China)

In order to achieve ultra-low NOx emission of coal-fired units, this research evaluated the NOx emission level of an existing 1000MW burner, and conducted the adjustment experiment to develop its low-emission potential. The optimized adjustment test of milling and combustion system realized the target where the denitration NOx inlet concentrations were below 250mg/Nm3under the premise when the boiler is operating at 50% BMCR load or more, and the boiler thermal efficiency is not less than 93.65%. Meanwhile, the main operating parameters of each boiler milling system and combustion system have been optimized for the recommended values under different loads, providing a reference to achieving a more secure, economical and environment-friendly uint operation.

boiler thermal efficiency; NOx emission；exhaust gas temperature；combustion optimized adjustment

10.11973/dlyny201605016

曹勤峰(1982)，男，工程師，從事燃煤電廠鍋爐運(yùn)行檢修和改造工作。

TK227.1

B

2095-1256(2016)05-0600-05

2016-07-13