雙饋風(fēng)電場柔性高壓直流接入下的網(wǎng)側(cè)變換器改進(jìn)Backstepping控制策略

廖 勇，王國棟

（重慶大學(xué) 輸配電裝備及系統(tǒng)安全與新技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400044）

0 引言

隨著我國風(fēng)電場開發(fā)規(guī)模日益擴(kuò)大，大規(guī)模風(fēng)電場的穩(wěn)定接入成為電力系統(tǒng)面臨的一個(gè)重要問題。風(fēng)電場采用柔性高壓直流輸電VSC-HVDC（Voltage Source Converter-High Voltage Direct Current）的接入方式[1-2]，相較于傳統(tǒng)高壓直流晶閘管的在線換流 LCC-HVDC（Line Commutate Converter-High Voltage Direct Current）[3]的接入方式更適合大規(guī)模風(fēng)電場遠(yuǎn)距離大功率的運(yùn)行傳輸[4]，這使得VSCHVDC方式成為當(dāng)前關(guān)注的熱點(diǎn)，世界各國都做了相應(yīng)的工程探索[5]，而我國的上海南匯風(fēng)電場VSCHVDC接入是國內(nèi)首條VSC-HVDC示范工程，同時(shí)大連跨海VSC-HVDC輸電重大科技示范工程也處于論證實(shí)施過程。

風(fēng)電場VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)是一個(gè)多變量的耦合非線性系統(tǒng)，VSC-HVDC的控制性能直接影響到風(fēng)電場運(yùn)行狀況和電力系統(tǒng)的潮流分配。對于該接入結(jié)構(gòu)下的控制設(shè)計(jì)，通?？刂骑L(fēng)電場側(cè)的電壓源換流器WFVSC（Wind Farm side VSC）為風(fēng)電場提供一個(gè)恒定的交流電壓，使其作為一個(gè)松弛節(jié)點(diǎn)（slack point）[6]，收集風(fēng)電場送出的風(fēng)電功率；至于電網(wǎng)側(cè)的電壓換流器GSVSC（Grid Side VSC），其首要目標(biāo)是控制一個(gè)穩(wěn)定的直流鏈電壓[7]，而無功控制部分可以根據(jù)實(shí)際情況來設(shè)定。由于GSVSC在整體系統(tǒng)中起到兩方面的作用：一方面，對于VSCHVDC接入結(jié)構(gòu)而言，其直流電壓的控制效果直接影響WFVSC對風(fēng)電場公共耦合點(diǎn)PCC（Point of Common Coupling）的電壓控制效果進(jìn)而影響整體結(jié)構(gòu)的運(yùn)行效果；另一方面，對電力系統(tǒng)而言，它是風(fēng)電進(jìn)入電力系統(tǒng)的直接接入點(diǎn)，其控制運(yùn)行效果將直接影響到電力系統(tǒng)風(fēng)電接點(diǎn)處的電能質(zhì)量，對于整個(gè)電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行具有不可忽視的影響。因此，本文著力研究和改進(jìn)GSVSC的控制策略，以期能夠從VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)和電力系統(tǒng)可靠運(yùn)行2個(gè)方面來做進(jìn)一步的改善。

對于GSVSC的控制策略，通常是雙閉環(huán)PI調(diào)節(jié)的矢量控制，該控制結(jié)構(gòu)雖然簡單，但是容易受系統(tǒng)參數(shù)變動[8]和外界干擾影響導(dǎo)致控制效果變差，而且目前大多數(shù)VSC-HVDC工程的PI調(diào)節(jié)器參數(shù)多采用試湊法或經(jīng)驗(yàn)法來選取，在系統(tǒng)調(diào)試過程中要求較高的技巧和經(jīng)驗(yàn)，且得到的調(diào)節(jié)器不一定能使系統(tǒng)性能達(dá)到最優(yōu)狀態(tài)[9]。為了提高控制器應(yīng)對系統(tǒng)參數(shù)變化和外界干擾的能力，文獻(xiàn)[8-11]分別從神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)滑模控制、粒子群、輸入輸出反饋線性化以及LMI結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制角度來做了相應(yīng)的改進(jìn)設(shè)計(jì)，這些控制策略在一定程度上改善了控制性能，但是有關(guān)系統(tǒng)直流側(cè)參數(shù)和電網(wǎng)電壓的波動影響卻尚未考慮。近年來，Backstepping控制設(shè)計(jì)技術(shù)已經(jīng)獲得了極大關(guān)注[12-16]，其中文獻(xiàn)[14]針對 VSC-HVDC提出了一種自適應(yīng)的Backstepping控制策略，但未考慮直流電容參數(shù)變動、電網(wǎng)電壓波動以及其他不可預(yù)測的外部擾動，而這些實(shí)際運(yùn)行中可能發(fā)生的情況則會導(dǎo)致控制器運(yùn)行狀態(tài)的變化，進(jìn)而影響到整體系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。

本文以雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)DFIG（Doubly-Fed Induction Generator）風(fēng)電場VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)為例，針對GSVSC設(shè)計(jì)了改進(jìn)Backstepping控制策略，該策略是依據(jù)充分考慮交直流側(cè)系統(tǒng)參數(shù)變化、電網(wǎng)電壓波動和外界不確定干擾的GSVSC修正動態(tài)方程而設(shè)計(jì)改進(jìn)，并將sign函數(shù)和有界的集總不確定量引入控制力的迭代設(shè)計(jì)中。相應(yīng)的Lyapunov函數(shù)穩(wěn)定性證明和4種不同干擾情況對比仿真分析，驗(yàn)證了所提控制策略的有效性。

1 DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入電網(wǎng)的數(shù)學(xué)模型

圖1為雙饋風(fēng)電場通過VSC-HVDC接入電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)包括雙饋風(fēng)電場、風(fēng)電場濾波器、WFVSC、直流母線、GSVSC、電網(wǎng)側(cè)濾波器以及風(fēng)電場側(cè)和電網(wǎng)側(cè)的升/降壓變壓器等部分。

1.1 雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)側(cè)模型

假設(shè)雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)連接無窮大系統(tǒng)，其電壓電流正方向規(guī)定按電動機(jī)慣例，定子電壓相量與d軸重合，即ugq=0。依此定向方式，DFIG在dq同步坐標(biāo)系下的暫態(tài)電壓和磁鏈方程可以整理為（q軸超前 d 軸）[7，17]：

其中，uw、ur分別為定、轉(zhuǎn)子電壓空間矢量；ψw、ψr分別為定、轉(zhuǎn)子磁鏈空間矢量；ig、ir分別為定、轉(zhuǎn)子電流空間矢量；Rs、Rr分別為定、轉(zhuǎn)子電阻；ωw為風(fēng)電場電壓電角頻率；ωr為轉(zhuǎn)子電角頻率；Ls、Lr分別為定、轉(zhuǎn)子全自感；Lm為定、轉(zhuǎn)子互感；Lsσ、Lrσ分別為定、轉(zhuǎn)子漏感。

1.2 WFVSC模型

WFVSC運(yùn)行控制中作為一個(gè)松弛節(jié)點(diǎn)，控制風(fēng)電場PCC電壓的幅值和相位，當(dāng)風(fēng)電場接入后，WFVSC自動吸收風(fēng)電場送過來的功率[20]。WFVSC在dq同步坐標(biāo)系下的暫態(tài)數(shù)學(xué)模型為：

其中，uwd、uwq分別為風(fēng)電場母線電壓的d、q軸分量；iwd、iwq分別為WFVSC交流側(cè)輸入電流的 d、q軸分量；u′wd、u′wq分別為 WFVSC 交流側(cè)基波電壓的 d、q 軸分量；Rw、Lw分別為考慮變壓器Ts和平波電抗的等效電阻和電抗；ωw為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的角頻率，也是風(fēng)電場電網(wǎng)的角頻率。

1.3 GSVSC 模型[18]

GSVSC不僅起到控制直流鏈電壓來保障整個(gè)VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定運(yùn)行的作用；而且作為風(fēng)電進(jìn)入電力系統(tǒng)的直接接入點(diǎn)，改善風(fēng)電進(jìn)入電網(wǎng)的電能質(zhì)量。GSVSC在dq同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的暫態(tài)數(shù)學(xué)模型為：

其中，usd、usq分別為電網(wǎng)電壓的 d、q 軸分量；isd、isq分別為 GSVSC 交流側(cè)輸入電流的 d、q 軸分量；u′sd、u′sq分別為GSVSC交流側(cè)基波電壓的d、q軸分量；Rs、Ls分別為考慮變壓器Ts和平波電抗的等效電阻和電抗；ωs為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的角頻率，即電網(wǎng)的角頻率。

根據(jù)功率平衡的關(guān)系，GSVSC側(cè)直流鏈動態(tài)方程為：

其中，Udc2、Idc2分別為GSVSC直流鏈電壓和電流；C2為GSVSC直流鏈的等效電容。

根據(jù)數(shù)學(xué)模型可以得到其相應(yīng)GSVSC的等效電路如圖2所示。

2 考慮各種干擾的GSVSC修正動態(tài)方程

圖1 DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入電網(wǎng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of grid-connected DFIG wind farm with VSC-HVDC

圖2 GSVSC交直流側(cè)等效電路圖Fig.2 AC-and DC-side equivalent circuits of GSVSC

實(shí)際系統(tǒng)的線路額定阻抗是依據(jù)系統(tǒng)短路容量來計(jì)算的，而在系統(tǒng)運(yùn)行過程中，GSVSC交流側(cè)輸電線路阻抗參數(shù)、升壓變壓器阻抗參數(shù)、平波電抗參數(shù)以及直流側(cè)的電容參數(shù)會受溫度、磁芯飽和、輸電電纜老化和風(fēng)能間歇性等因素影響而變化[8]，此外電力系統(tǒng)的電壓波動和外界不確定擾動同樣也會直接影響GSVSC的控制性能。因此為了充分考慮這些干擾因素，需要對GSVSC的動態(tài)方程做進(jìn)一步的修正。

首先將GSVSC的動態(tài)方程式（3）重新整理為：

引入系統(tǒng)參數(shù)的變化和其他外部干擾因素，得到新的動態(tài)方程為：

其中，f0為其他外部擾動量，Δu=[ΔusdΔusq]T為電網(wǎng)電壓幅值的變化量，為系統(tǒng)參數(shù)的變化量。

同樣，為考慮電容參數(shù)變化對GSVSC控制器設(shè)計(jì)的影響，對于GSVSC的直流側(cè)動態(tài)方程式（4）作同樣的整理，得到新的直流側(cè)動態(tài)方程：

3 GSVSC的改進(jìn)Backstepping控制策略

由于DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入方式具有其獨(dú)特性，這使得GSVSC的控制目標(biāo)設(shè)計(jì)上會與傳統(tǒng)鏈接2個(gè)獨(dú)立系統(tǒng)的VSC-HVDC的控制目標(biāo)不同。通常一個(gè)VSC可以獨(dú)立解耦地控制其有功和無功的輸出，本文從提高DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)的強(qiáng)健性和最大利用變換器工作能力的角度出發(fā)，選取的控制目標(biāo)分別為穩(wěn)定直流電壓Udc2和變換器單位功率因數(shù)運(yùn)行。

為了實(shí)現(xiàn)GSVSC的有功、無功的控制解耦，選取電網(wǎng)電壓定向的dq同步坐標(biāo)軸系，相應(yīng)的電網(wǎng)電壓d、q軸分量為：

定義直流電壓控制誤差：edc=x3ref-x3，其中x3ref為直流電壓的給定參考值，設(shè)計(jì)第1個(gè)的Lyapunov函數(shù)為 V1=e2dc/2，結(jié)合式（8）和（9）得到 V1微分表達(dá)式：

選取x為虛擬控制力，定義它的控制偏差為es=[esdesq]T=α-x，其中 α=[x1refx2ref]T，x1ref和 x2ref分別為各自的控制給定。如果設(shè)計(jì)x1ref為：

其中，k0是正常數(shù)；sgn（·）是 sign 函數(shù)。

用所設(shè)計(jì)的x1ref重新表達(dá)式（10）并整理為：

由于本文選取GSVSC單位功率因數(shù)運(yùn)行來充分利用變換器性能，相應(yīng)設(shè)計(jì)x2ref=0。

這樣，結(jié)合式（7）可以得到虛擬控制力的控制偏差es的微分表達(dá)式為：

設(shè)計(jì)第2個(gè)Lyapunov函數(shù)為V2=V1+esTMes/2，結(jié)合式（12）和（13）可以得到：

根據(jù)式（14），依據(jù)Backstepping控制規(guī)則設(shè)計(jì)最終的控制力為：

其中，K1是給定的正常數(shù)對角正矩陣。

為了說明所提控制策略的系統(tǒng)穩(wěn)定性，依據(jù)Lyapunov穩(wěn)定性判別方法，將最終設(shè)計(jì)的控制力v代入式（14）得到：

由式（16）的證明可以看出V2是一個(gè)負(fù)函數(shù)，可以推斷e和es漸近地趨于0。根據(jù)Lyapunov穩(wěn)定理論，如果GSVSC的交直流側(cè)集總不確定量可以分別滿足，那么就可以保障所設(shè)計(jì)控制策略的穩(wěn)定性。從整體的控制設(shè)計(jì)過程來看，改進(jìn)的Backstepping控制策略是通過引入sign函數(shù)和定義有界的集總不確定量，使得設(shè)計(jì)在控制力中的 ρdcsgn（edc）和 ρssgn（es）分量能夠有效應(yīng)對 GSVSC交直流側(cè)系統(tǒng)參數(shù)的變動、外界電網(wǎng)電壓波動以及其他不確定擾動的影響。圖3給出了具體的GSVSC的控制設(shè)計(jì)框圖。

圖3 GSVSC采用改進(jìn)Backstepping控制策略的控制框圖Fig.3 Block diagram of improved Backstepping control strategy for GSVSC

4 GSVSC的Backstepping改進(jìn)控制策略仿真驗(yàn)證

為了驗(yàn)證本文所提出的風(fēng)電場電壓控制模型的正確性和有效性，以圖1所示的DFIG風(fēng)電場 VSCHVDC接入系統(tǒng)方式為例，采用MATLAB/Simulink仿真驗(yàn)證本文所提的控制策略。仿真中的DFIG風(fēng)電場總?cè)萘繛?00 MW，采用的DFIG單機(jī)容量為2 MW[19]。由于風(fēng)電場風(fēng)機(jī)數(shù)量眾多，不便于每一臺都有具體仿真模型實(shí)現(xiàn)，為了減少仿真負(fù)擔(dān)，本文采用文獻(xiàn)[7，20]的單機(jī)等效仿真方式來近似模擬整個(gè)風(fēng)電場功率的輸出，具體的DFIG等效單機(jī)的參數(shù)見文獻(xiàn)[19]。VSC-HVDC采用三電平中性點(diǎn)箝位的變換器，它比兩電平變換器的功率損耗更小[21]。VSC-HVDC的設(shè)計(jì)容量為200 MW，直流母線電壓為±150 kV，直流輸電線路長100 km，直流鏈兩端的電容設(shè)計(jì)為35 μF，對應(yīng)的時(shí)間常數(shù)ζ為8 ms，滿足小紋波近似和快速響應(yīng)系統(tǒng)功率變化的要求[22]。VSC開關(guān)頻率取27×50 Hz，這樣產(chǎn)生的諧波頻率主要在2.7 kHz及其倍數(shù)上，對應(yīng)的兩端濾波器濾除這些高頻諧波。風(fēng)電場通過690 V/35 kV、35 kV/110 kV的兩級變壓器T1-1、T1-2連接到VSC-HVDC的WFVSC，而GSVSC通過110 kV/230 kV的一級變壓器T2連接到受端系統(tǒng)。

對于DFIG的控制策略，本文采用傳統(tǒng)的矢量控制，采用定子電壓定向[17]的方式，通過解耦控制轉(zhuǎn)子電流的有功和無功分量來實(shí)現(xiàn)定子側(cè)輸出有功和無功的控制。對于WFVSC的控制設(shè)計(jì)，本文選取傳統(tǒng)的幅相控制[6]方式來為風(fēng)電場提供一個(gè)穩(wěn)定的交流電壓，而風(fēng)電場的頻率由外界直接給定。

4.1 干擾模式設(shè)計(jì)

為了驗(yàn)證所提改進(jìn)Backstepping控制策略在改善DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入系統(tǒng)下的改進(jìn)效果，本文從電壓波動干擾、交流傳輸線路參數(shù)波動干擾、直流線路電容參數(shù)變動干擾以及電網(wǎng)電壓外界諧波干擾這幾種不確定的擾動因素出發(fā)，相應(yīng)地設(shè)計(jì)了如下3種干擾仿真對比。

a.干擾模式1：電網(wǎng)電壓在1s時(shí)跌落20%，并在3 s時(shí)恢復(fù)。

b.干擾模式2：在干擾模式1的基礎(chǔ)上，交流線路阻抗參數(shù)及直流電容參數(shù)都增加20%。

c.干擾模式3：風(fēng)電場的風(fēng)速在1 s時(shí)由11 m/s降為 8 m/s，并在 4 s時(shí)上升到 12 m/s；此外，電網(wǎng)電壓在5 s時(shí)出現(xiàn)0.2 p.u.幅值的3次諧波干擾。

4.2 干擾模式1下的對比仿真及分析討論

圖4和圖5分別為GSVSC采用傳統(tǒng)雙閉環(huán)PI控制策略和采用本文提出的改進(jìn)Backstepping控制策略在電網(wǎng)電壓出現(xiàn)突變情況下的對比仿真結(jié)果（圖中縱軸變量均為標(biāo)幺值）。從仿真過程可見，在風(fēng)電場風(fēng)速一定（vwind=11 m/s）的情況下，電網(wǎng)電壓在出現(xiàn)一定程度的跌落和恢復(fù)過程的時(shí)候，傳統(tǒng)PI控制方式（圖4）下的直流母線電壓、GSVSC的有功和無功出現(xiàn)明顯的過渡過程，這是因?yàn)樵谙到y(tǒng)工作狀態(tài)變化的情況下，系統(tǒng)運(yùn)行工作點(diǎn)發(fā)生變動，這時(shí)的PI參數(shù)不再是最優(yōu)的控制參數(shù)整定。此外，圖4（f）給出了電網(wǎng)側(cè)a相電壓、電流的相位情況（后2個(gè)圖是第1個(gè)圖的局部放大圖，下同），在電網(wǎng)電壓變動的1 s和3 s，電壓、電流的相位會出現(xiàn)偏差，這也驗(yàn)證了GSVSC的無功（圖4（d））在這2個(gè)時(shí)間點(diǎn)的變動。而本文提出的改進(jìn)Backstepping控制策略能夠很好地應(yīng)對電網(wǎng)電壓變動的干擾，從圖5（b）—（d）可以看出，所提控制策略在直流母線電壓控制、GSVSC的有功和無功控制方面都有很好的表現(xiàn)，圖5（f）給出的電網(wǎng)側(cè)a相電壓、電流的相位情況也說明了所提控制策略對于改善電網(wǎng)側(cè)電能質(zhì)量的貢獻(xiàn)。

圖4 干擾模式1下的PI控制仿真結(jié)果Fig.4 Simulative results of PI control for disturbance mode 1

圖5 干擾模式1下的Backstepping控制仿真結(jié)果Fig.5 Simulative results of Backstepping control for disturbance mode 1

4.3 干擾模式2下的對比仿真及分析討論

圖6 干擾模式2下的PI控制仿真結(jié)果Fig.6 Simulative results of PI control for disturbance mode 2

圖6和圖7分別為GSVSC采用傳統(tǒng)雙閉環(huán)PI控制策略和本文提出的改進(jìn)Backstepping控制策略在系統(tǒng)交、直流參數(shù)出現(xiàn)變動下的對比仿真結(jié)果。從仿真過程來看，在風(fēng)電場風(fēng)速一定（vwind=11 m/s）的情況下，如果系統(tǒng)交流阻抗參數(shù)和直流電容參數(shù)出現(xiàn)變動后，對比圖6和圖4可見，在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行下，系統(tǒng)參數(shù)的變動會引起直流母線電壓、GSVSC的有功和無功出現(xiàn)一定幅度的抖動，而同樣在電網(wǎng)電壓變動過程中，系統(tǒng)控制的過渡過程非常明顯，這些都說明PI控制策略容易受參數(shù)及系統(tǒng)工作狀態(tài)而不能達(dá)到最優(yōu)的控制效果。而從圖7的仿真結(jié)果來看，本文所提出的改進(jìn)Backstepping控制策略能夠很好地應(yīng)對系統(tǒng)參數(shù)的變動，保障直流母線電壓控制、GSVSC的有功和無功控制的平穩(wěn)控制效果，改善電力系統(tǒng)風(fēng)電接入點(diǎn)的電能質(zhì)量。

圖7 干擾模式2下的Backstepping控制仿真結(jié)果Fig.7 Simulative results of Backstepping control for disturbance mode 2

4.4 干擾模式3下的對比仿真及分析討論

圖8和圖9分別為GSVSC采用傳統(tǒng)雙閉環(huán)PI控制策略和采用本文提出的改進(jìn)Backstepping控制策略在風(fēng)電場風(fēng)速變動以及電網(wǎng)出現(xiàn)諧波干擾情況下的對比仿真結(jié)果。從圖8（b）—（d）可以看出在風(fēng)電場風(fēng)速變動以及電網(wǎng)出現(xiàn)諧波干擾的情況下，傳統(tǒng)PI控制會出現(xiàn)不同程度的過渡過程，從而使得直流母線電壓、GSVSC的有功和無功控制效果變差；從圖8（a）可以看到WFVSC輸入到直流系統(tǒng)的有功由于直流母線電壓控制的波動而出現(xiàn)有功的波動，這說明GSVSC的控制性能也間接影響到WFVSC的控制性能。而從圖9（b）—（d）可以看出，本文所提出的改進(jìn)Backstepping控制策略依舊能夠很好地應(yīng)對風(fēng)電場風(fēng)速的變動以及外界電網(wǎng)電壓的不確定干擾影響，直流母線電壓、GSVSC的有功和無功依舊可以達(dá)到令人滿意的控制效果。此外，從圖9（a）也可以看到，WFVSC輸入到直流系統(tǒng)的有功相較于圖8（a）更加平滑和穩(wěn)定，這也是GSVSC控制效果改善的印證。

圖8 干擾模式3下的PI控制仿真結(jié)果Fig.8 Simulative results of PI control for disturbance mode 3

圖9 干擾模式3下的Backstepping控制仿真結(jié)果Fig.9 Simulative results of Backstepping control for disturbance mode 3

5 結(jié)論

本文從DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)出發(fā)，在充分考慮了系統(tǒng)參數(shù)變動以及外界不確定干擾因素的影響的基礎(chǔ)上，提出了改進(jìn)的GSVSC的動態(tài)修正模型并依此設(shè)計(jì)了改進(jìn)Backstepping控制策略，通過一系列的仿真對比分析充分表明：所提控制策略能夠得到更加穩(wěn)定可控的直流電壓，系統(tǒng)兩端的功率流動也更加平滑穩(wěn)定，整個(gè)系統(tǒng)應(yīng)對系統(tǒng)參數(shù)和外界擾動的運(yùn)行控制能力更強(qiáng)。這說明改進(jìn)控制后的DFIG風(fēng)電場VSC-HVDC接入結(jié)構(gòu)更具強(qiáng)健性和穩(wěn)定性。此外，電網(wǎng)側(cè)電壓電流的控制效果也表明所提控制策略能夠改善電力系統(tǒng)風(fēng)電接入點(diǎn)的電能質(zhì)量，提高整個(gè)電力系統(tǒng)的風(fēng)電接入能力。