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    深埋泵站凍結(jié)施工的凍土帷幕設(shè)計(jì)及凍結(jié)效果分析

    2016-11-29 09:20:41躍徐兵壯王翔張基偉
    城市軌道交通研究 2016年3期
    關(guān)鍵詞:探孔平均溫度凍土

    王 躍徐兵壯王 翔張基偉

    (1.天地科技股份有限公司建井研究院,100013,北京;2.北京中煤礦山工程有限公司,100013,北京∥第一作者,碩士研究生)

    深埋泵站凍結(jié)施工的凍土帷幕設(shè)計(jì)及凍結(jié)效果分析

    王 躍1,2徐兵壯1,2王 翔1,2張基偉1,2

    (1.天地科技股份有限公司建井研究院,100013,北京;2.北京中煤礦山工程有限公司,100013,北京∥第一作者,碩士研究生)

    對(duì)上海軌道交通某站區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道深埋泵站凍結(jié)施工參數(shù)進(jìn)行調(diào)整,通過(guò)有限元法驗(yàn)算,以確保對(duì)泵站進(jìn)行凍結(jié)施工過(guò)程達(dá)到合理的安全系數(shù)。對(duì)凍土帷幕厚度、不同位置凍結(jié)帷幕平均溫度、卸壓孔壓力變化以及探孔情況等內(nèi)容進(jìn)行監(jiān)測(cè)研究,檢驗(yàn)凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì)的合理性,最終對(duì)凍結(jié)帷幕的凍結(jié)效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。

    地鐵;深埋泵站;凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì);凍結(jié)效果

    First-author's address Institute of Mine construction Tiandi Science and Technology Co.,Ltd.,100013,Beijing,China

    根據(jù)軌道交通地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范要求,通常會(huì)在上下行隧道間設(shè)置泵房。一旦隧道內(nèi)發(fā)生火災(zāi)、涌水等突發(fā)事件,泵房即可用于消防和排水[1-2]。通常聯(lián)絡(luò)通道及泵房埋深在20 m以內(nèi),而上海軌道交通某泵房埋深達(dá)30 m。該深埋泵房采用水平凍結(jié)法施工。其凍結(jié)參數(shù)設(shè)計(jì)有別于淺埋的泵房,需對(duì)凍結(jié)帷幕厚度及凍結(jié)帷幕平均溫度進(jìn)行調(diào)整,并通過(guò)有限元法驗(yàn)算其合理性;對(duì)凍結(jié)鹽水去回水溫度、凍土溫度等參數(shù)進(jìn)行跟蹤監(jiān)測(cè),以分析凍結(jié)帷幕形成情況;分析凍脹壓力、卸壓孔壓力變化情況以及探孔情況等[3]。

    1 工程概況

    上海軌道交通某區(qū)間里程范圍為K18+ 527.843—K19+944.542,上行線長(zhǎng)1 423.995 m,下行線長(zhǎng)1 441.929 m。上行線在里程SK19+ 133.003處設(shè)一座側(cè)式泵站(以下簡(jiǎn)稱2#泵站)。2#泵站處的上行線隧道中心標(biāo)高為-28.699 m;某站區(qū)間隧道內(nèi)徑為5 500 mm,管片厚度為350 mm,采用單圓盾構(gòu)機(jī)推進(jìn)。

    泵站的主體結(jié)構(gòu)由喇叭口、水平通道和集水井三個(gè)部分組成。水平通道為直墻圓弧拱結(jié)構(gòu),采用兩次襯砌。其中,初次襯砌為鋼支架?chē)娚浠炷?,厚度?00 mm。通道的開(kāi)挖輪廓高為3.943 m,寬為3.400 m;喇叭口處高4.243 m,寬為3.900 m;集水井開(kāi)挖輪廓寬度為3.300 m,自通道底板以下開(kāi)挖深度3.340 m。泵站結(jié)構(gòu)及地層情況見(jiàn)圖1。

    2 凍結(jié)參數(shù)設(shè)計(jì)及施工設(shè)計(jì)

    2.1凍結(jié)參數(shù)

    根據(jù)地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范,淺層凍結(jié)工程凍結(jié)壁平均溫度設(shè)計(jì)如表1所示。

    根據(jù)2#泵站的埋深、地質(zhì)狀況,結(jié)合施工經(jīng)驗(yàn),確定凍結(jié)帷幕的平均溫度≤-13℃。淺層工程凍結(jié)帷幕厚度通常設(shè)計(jì)為2 m??紤]泵站埋深大,初始地應(yīng)力產(chǎn)生的變形對(duì)凍結(jié)壁影響較大,故確定喇叭口處凍結(jié)帷幕厚度為2.1 m,集水井處為2.4 m。凍結(jié)施工主要參數(shù)為:①設(shè)計(jì)喇叭口處有效凍結(jié)帷幕厚度為2.1 m,集水井處有效凍結(jié)帷幕厚度為2.4 m,凍結(jié)帷幕平均溫度≤-13℃;②凍土單軸抗壓強(qiáng)度為4.7 Mpa,彎拉強(qiáng)度為2.3 Mpa,抗剪強(qiáng)度為1.8 Mpa(-13℃);③凍結(jié)孔開(kāi)孔位置誤差≤100 mm;④凍結(jié)孔成孔間距≤1 300 mm;⑤凍結(jié)孔試壓≥0.8 Mpa;⑥積極凍結(jié)時(shí)間≥45 d;⑦去回路溫差≤2℃[4]。

    圖1 泵站結(jié)構(gòu)及地質(zhì)柱狀圖

    表1 淺層工程凍結(jié)壁有效平均溫度設(shè)計(jì)參考值

    2.2凍結(jié)參數(shù)有限元法驗(yàn)算

    2.2.1水平通道和喇叭口凍結(jié)壁有限元法驗(yàn)算

    水平通道和喇叭口凍結(jié)壁力學(xué)分析采用均質(zhì)線彈性三維模型,以中間未凍土開(kāi)挖模擬的方式進(jìn)行計(jì)算。中間未凍土的彈性模量和泊松比取值分別為22.0 Mpa和0.30。凍土設(shè)計(jì)厚度為2.1 m,凍土力學(xué)特性參數(shù)取值按凍結(jié)壁平均溫度下的凍土力學(xué)特性值。根據(jù)泵站結(jié)構(gòu)對(duì)稱性,以結(jié)構(gòu)的1/2作為計(jì)算模型(見(jiàn)圖2)。

    圖2 喇叭口和水平通道有限元模型

    計(jì)算模型的凍結(jié)壁頂板主要受力為:靜水壓力,開(kāi)挖時(shí)因頂板向下變形而產(chǎn)生的上部土體作用力,以及凍結(jié)壁側(cè)面土壓力。根據(jù)參數(shù)計(jì)算得到水平通道和喇叭口的壓應(yīng)力σ1、彎拉應(yīng)力σ3的應(yīng)力分布(見(jiàn)圖3、圖4)。

    圖3 水平通道和喇叭口σ1和σ3應(yīng)力分布圖

    圖4 水平通道和喇叭口σ1和σ3應(yīng)力分布圖

    采用有限元法進(jìn)行凍結(jié)壁的受力分析與計(jì)算,計(jì)算結(jié)果如表2所示。應(yīng)力計(jì)算值小于強(qiáng)度值,并且安全系數(shù)也符合凍結(jié)壁強(qiáng)度檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn),故凍結(jié)壁的總體承載能力是足夠的。計(jì)算結(jié)果顯示,在凍結(jié)壁內(nèi)側(cè)存在局部應(yīng)力集中,但是范圍很小??梢哉f(shuō),計(jì)算和實(shí)際相比是偏于安全的。

    表2 水平通道和喇叭口的凍結(jié)壁應(yīng)力及設(shè)計(jì)安全系數(shù)

    2.2.2集水井凍結(jié)壁有限元驗(yàn)算

    凍土設(shè)計(jì)厚度取2.4 m,不考慮臨時(shí)支護(hù)作用。根據(jù)對(duì)稱性,以集水井1/4作為計(jì)算模型(見(jiàn)圖5)。

    圖5 集水井有限元模型

    根據(jù)施工工藝流程,待水平通道結(jié)構(gòu)施工完畢后,再開(kāi)挖集水井。因此,有限元分析時(shí)應(yīng)對(duì)集水井上部邊界設(shè)置位移約束,再根據(jù)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。集水井應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3,σ1,j和σ3應(yīng)力分布見(jiàn)圖6。

    由表3可知,雖然局部存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,但分布范圍較小,且最大值均小于凍土強(qiáng)度指標(biāo)。此外,計(jì)算過(guò)程沒(méi)有考慮開(kāi)挖過(guò)程的臨時(shí)支撐作用。因此,總體上來(lái)說(shuō),凍結(jié)壁的強(qiáng)度能滿足要求。

    圖6 集水井應(yīng)力分布圖

    表3 集水井的凍結(jié)壁應(yīng)力

    2.3施工設(shè)計(jì)

    2#泵站工程于2014年8月5日開(kāi)始凍結(jié)造孔施工,于2014年8月29日鉆孔完成。凍結(jié)布孔見(jiàn)圖7。

    圖7 2#泵站凍結(jié)孔布置圖

    凍結(jié)孔81個(gè)(頂部A1~A15,底部B1~B15、D 1~D 3,左右側(cè)墻N1~N24、M1~M24),測(cè)溫孔6個(gè)(C1~C6),泄壓孔2個(gè)(X 1、X 2),探孔2個(gè)(T1、T2)。在泵房開(kāi)挖面一側(cè)布置了6個(gè)測(cè)溫孔,孔深為2.0~7.0 m。測(cè)溫孔C1、C2各設(shè)置2個(gè)測(cè)點(diǎn),深淺各1個(gè)。測(cè)溫孔C3~C5各設(shè)置3個(gè)測(cè)點(diǎn),深中淺各1個(gè)。測(cè)溫孔C6設(shè)置1個(gè)深部測(cè)點(diǎn)。

    3 凍結(jié)帷幕形成的監(jiān)測(cè)與分析

    2#泵站采用水平凍結(jié)法施工,必須確保在安全條件下進(jìn)行掘砌構(gòu)筑。因此,對(duì)凍結(jié)運(yùn)轉(zhuǎn)系統(tǒng)、地層溫度情況,以及支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的跟蹤監(jiān)測(cè)工作至關(guān)重要??捎脤?shí)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)檢驗(yàn)凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì)的合理性,同時(shí)還可根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)泵房施工開(kāi)挖進(jìn)行分析指導(dǎo)。

    3.1鹽水溫度情況

    2#泵站工程積極凍結(jié)于2014年9月4日開(kāi)始。至2014年9月11日,已積極凍結(jié)7 d,此時(shí),鹽水去路溫度降至-18℃;至2014年10月25日,已積極凍結(jié)52 d,此時(shí),鹽水溫度去路降至-31.5℃,回路溫度降至-30.5℃,二者溫差僅1℃。當(dāng)鹽水去回路溫差小于2℃時(shí),鹽水循環(huán)基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),熱量傳遞趨于穩(wěn)定。

    3.2測(cè)溫孔溫度變化

    為了掌握泵房?jī)鼋Y(jié)帷幕凍結(jié)效果、判斷凍土柱是否交圈、計(jì)算凍土帷幕厚度等等,必須對(duì)測(cè)溫孔溫度變化實(shí)施實(shí)時(shí)監(jiān)控。測(cè)溫孔的溫度變化情況反映凍結(jié)帷幕的形成情況。測(cè)溫孔C1~C6的溫度變化情況如圖8~圖10所示。

    圖8 C1和C3孔溫度監(jiān)測(cè)曲線

    圖9 C2和C5孔溫度監(jiān)測(cè)曲線

    不同位置測(cè)溫孔的數(shù)據(jù)均反映相同趨勢(shì)。積極凍結(jié)前期凍土溫度急劇降低,繼而平緩,當(dāng)凍土溫度達(dá)到0℃后溫度變化更為緩慢。不同深度測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)的監(jiān)測(cè)為凍結(jié)帷幕形成情況提供了可靠的依據(jù)。

    圖10 C4和C6孔溫度監(jiān)測(cè)曲線

    3.3凍結(jié)壁厚度計(jì)算

    根據(jù)傳熱學(xué)理論,厚壁圓筒傳熱情況可以簡(jiǎn)化成二維穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)[5-6]。凍土溫度計(jì)算見(jiàn)式(1)。根據(jù)測(cè)溫孔的實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)可計(jì)算并推算出凍土帷幕的厚度。

    式中:

    t——凍土溫度,℃;

    t1——凍結(jié)管內(nèi)循環(huán)鹽水的溫度,℃;

    r——凍結(jié)柱內(nèi)任意點(diǎn)至凍結(jié)管中心距離,m;

    r1——凍結(jié)管外半徑,m;

    r2——凍土圓柱的外半徑,m。

    2015年10月25日部分測(cè)點(diǎn)根據(jù)測(cè)溫孔溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果,計(jì)算并推算得到各處深部?jī)鐾玲∧坏暮穸龋ㄒ?jiàn)表4)。由表4可見(jiàn),側(cè)墻帷幕厚度均大于設(shè)計(jì)值2.4 m,且各處管片壁后凍土帷幕的厚度均大于設(shè)計(jì)值2.1 m,滿足設(shè)計(jì)要求。

    表4 部分測(cè)點(diǎn)溫度值及側(cè)墻帷幕厚度計(jì)算

    3.4凍土平均溫度計(jì)算

    凍土帷幕的平均溫度求算方法有經(jīng)驗(yàn)公式法、數(shù)值模擬法等。通常情況下,通過(guò)積分面積法求算凍土帷幕的平均溫度相對(duì)簡(jiǎn)單和準(zhǔn)確。本文根據(jù)測(cè)溫孔及凍結(jié)孔溫度數(shù)據(jù)采用積分面積法,近似求得不同位置凍土帷幕的平均溫度。首先,根據(jù)側(cè)墻測(cè)溫孔C1、C3溫度值與凍結(jié)管中心線的距離關(guān)系,繪制出面積積分圖(見(jiàn)圖11)。如取凍結(jié)壁的有效厚度為2.1 m,并以積分面積為計(jì)算對(duì)象,則按積分面積法可求得管片壁后凍土帷幕的平均溫度為-17.1℃,滿足設(shè)計(jì)要求。同理計(jì)算,可得到不同位置的凍土帷幕平均溫度(見(jiàn)表5)均滿足設(shè)計(jì)要求。

    圖11 不同位置凍土帷幕的平均溫度積分圖

    表5 凍土帷幕平均溫度匯總表 ℃

    3.5卸壓孔情況

    2#泵站工程共布設(shè)2個(gè)卸壓孔X 1和X 2。卸壓孔壓力變化如圖12所示。2014年9月4日積極凍結(jié)伊始,X 1和X 2的初始?jí)毫鶠?.21 Mpa。

    2014年10月4日卸壓孔壓力開(kāi)始上漲,并持續(xù)上漲超過(guò)7 d。這是由于當(dāng)凍結(jié)冷鋒面發(fā)展至泄壓孔時(shí),大量水分遷移,從而導(dǎo)致凍脹壓力上漲;當(dāng)凍結(jié)冷鋒面運(yùn)動(dòng)過(guò)后,水分遷移減少,凍結(jié)壓力趨于穩(wěn)定并達(dá)到最大值。此后再對(duì)泄壓孔進(jìn)行泄壓處理,觀測(cè)泄壓孔已無(wú)泥水持續(xù)流出。這反映此時(shí)凍土柱已交圈,凍結(jié)帷幕已形成。

    圖12 卸壓孔壓力變化圖

    3.6探孔狀況

    2014年10月25日于開(kāi)挖面打探孔T1、T2并探孔。探孔是觀察凍結(jié)效果的有效手段,是檢驗(yàn)理論分析數(shù)據(jù)可靠性的重要方法。探孔位置見(jiàn)圖7,探孔狀況見(jiàn)表6。

    表6 探孔狀況表

    探孔內(nèi)無(wú)帶壓泥水流出反映凍結(jié)帷幕形成良好。測(cè)量土體溫度略高于0℃,則有助于土體開(kāi)挖構(gòu)筑施工。

    為提供開(kāi)挖的理論以及實(shí)測(cè)依據(jù),將監(jiān)測(cè)得到的參數(shù)匯總?cè)绫?所示。由參數(shù)值可知,該工程凍結(jié)帷幕形成良好。

    4 結(jié)論

    通過(guò)有限元驗(yàn)算2#泵站凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì)的合理性,并對(duì)2#泵站凍結(jié)法施工時(shí)的凍土溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè),根據(jù)實(shí)測(cè)鹽水去回水溫度、凍土帷幕厚度及平均溫度計(jì)算以及卸壓孔變化情況來(lái)判定凍結(jié)帷幕發(fā)展形成過(guò)程。根據(jù)探孔情況直接有效地驗(yàn)證了凍結(jié)效果,可得到以下結(jié)論:

    (1)有限元驗(yàn)算得到該埋深條件下喇叭口處凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì)厚度為2.1 m,集水井處凍結(jié)帷幕設(shè)計(jì)厚度為2.4 m,凍土平均溫度≤13℃,設(shè)計(jì)合理,強(qiáng)度符合要求。

    表7 參數(shù)匯總表

    (2)積極凍結(jié)前期,凍土溫度急劇降低,繼而平緩,當(dāng)凍土溫度達(dá)到0℃后,其溫度變化更為緩慢。

    (3)凍土帷幕的發(fā)展可通過(guò)凍土帷幕穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)進(jìn)行計(jì)算分析,計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)吻合度較高。

    (4)采用面積積分法求得不同位置凍土平均溫度約為-15℃(<-13℃,滿足設(shè)計(jì)要求);淺部?jī)鐾翜囟嚷缘陀谏畈績(jī)鐾翜囟取?/p>

    (5)探孔施工是檢驗(yàn)凍結(jié)效果的有效手段。探孔結(jié)果反映深埋泵站水平凍結(jié)帷幕的凍結(jié)效果良好。

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    subway;deep-buried pumping station;freezing curtain design;freezing effect

    TU 253.7

    10.16037/j.1007-869x.2016.03.022

    (2015-08-29)

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