張萬川
(四川達(dá)竹煤電集團(tuán)公司斌郎煤礦,四川 達(dá)州 635065)
南方急傾角煤層開采中液壓支架的應(yīng)用
張萬川
(四川達(dá)竹煤電集團(tuán)公司斌郎煤礦,四川 達(dá)州 635065)
南方煤礦多為小煤礦,煤層不穩(wěn)定,尤其是南方80%的礦區(qū)都存在急傾斜煤層,因此南方礦區(qū)的煤層開采技術(shù),災(zāi)害預(yù)防技術(shù)、礦山安全防護(hù)等都是重點(diǎn)熱點(diǎn)研究課題。本文將著重對(duì)液壓支架的應(yīng)用展開分析,對(duì)其穩(wěn)定性和具體的控制措施展開論述,闡述其中的應(yīng)用安全問題,以期為煤礦開采技術(shù)提供更多的實(shí)踐借鑒。
急傾角;開采技術(shù);液壓支架;穩(wěn)定性
我國(guó)的南方礦區(qū)中80%都存在著急傾斜煤層,因此研究南方礦區(qū)急傾斜煤層的開采方法和工作面支護(hù)系統(tǒng)是非常必要的。本文將著重對(duì)液壓支架的應(yīng)用展開分析,對(duì)其穩(wěn)定性和具體的控制措施展開論述,闡述其中的應(yīng)用安全問題,以期為煤礦開采技術(shù)提供更多的實(shí)踐借鑒。
急傾斜煤層圍巖活動(dòng)的基本特點(diǎn)使得其開采結(jié)構(gòu)系統(tǒng)中的頂板、支架、底板屬于三維非穩(wěn)態(tài),另外在支架自重以及頂板推力影響下,支架本身也容易發(fā)生不規(guī)則傾倒或是非均勻下滑,因此液壓支架穩(wěn)定性控制是急傾斜煤層的關(guān)鍵技術(shù)問題。
1.1防倒穩(wěn)定性分析
圖1 穩(wěn)定性計(jì)算圖示
如圖1支架抗傾倒穩(wěn)定性計(jì)算圖所示,以原點(diǎn)取合力矩,綜合底板反力R,頂板壓力P,上下鄰架作用力Fs、Fx,支架本身的重量G,則有:
(Fs-Fx)h+P(hsinα-Bcosα)=G(hgsinα-Bcosα/2)
根據(jù)抗傾倒穩(wěn)定的計(jì)算公式,當(dāng)支架在自由狀態(tài)時(shí),則有:
G(hgsinα-Bcosα/2)=0
根據(jù)以上穩(wěn)定性分析,可以得出結(jié)論,支架高度h越小,支架重心高度hg越小,支架底座寬度B越大,移架過程上鄰架對(duì)支架的壓力越小,同時(shí),在自由狀態(tài)下,支架傾倒與支架重量無關(guān)。
1.2抗滑穩(wěn)定性分析
受到頂板壓力P和重力G的影響,支架將朝向坡度方向下滑,此時(shí)基于臨界狀態(tài)下有:
f(G+P)cosα=Gsinα+(Fs-Fx)
f為摩擦因數(shù)。進(jìn)一步延伸在自由狀態(tài)下有
fGcosα=Gsinα,f≥tanα
而根據(jù)手冊(cè)數(shù)據(jù),f一般為0.35~0.4之間,對(duì)應(yīng)的α為18~20°,另外考慮到開采過程中工作面的降塵灑水使得f的實(shí)際數(shù)值降低,因此當(dāng)煤層傾角在12°時(shí)就有可能會(huì)發(fā)生下滑,而若處于支撐狀態(tài)下在由:
Fkh=Gsinα+(Fs-Fx)-f(G+P)cosα
因此,支撐力有助于抗滑穩(wěn)定,因此需要格外注意卸載降架、移架過程中的滑移趨勢(shì)。
1.3液壓支架穩(wěn)定性影響因素
這里的主要因素分為動(dòng)態(tài)和靜態(tài),如圖所示,在靜態(tài)條件下,工作面的自然條件、支架本身的結(jié)構(gòu)性能、頂板壓力變化、工作面的工程質(zhì)量是主要的三個(gè)方面,例如工作面的支架狀態(tài)(垂直度、俯仰角)、頂?shù)装迤秸鹊荣|(zhì)量不過關(guān),將會(huì)導(dǎo)致傾倒和滑移。動(dòng)態(tài)則包括了割煤、移架、推溜、放頂煤工藝順序,以及操作的具體工藝影響。
川煤集團(tuán)達(dá)竹煤電集團(tuán)公司斌郎煤礦W4012工作面為急傾斜工作面,傾斜角度平均50°,采用的是液壓支架支護(hù)、放炮落煤的方式,支架型號(hào)選用廣能嘉華生產(chǎn)的ZQY/2600/7/18,高度0.7~1.8 m,操縱方式為鄰架控制,先移架后推溜,運(yùn)輸機(jī)為SGZ630/220型輸送機(jī)。為了控制液壓支架的穩(wěn)定性,支架的控制變傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)理念,以工作面整體穩(wěn)定性為設(shè)計(jì)核心。穩(wěn)定性控制措施表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面:
第一,通過工作面和巷道布置改善支架受力狀態(tài)。開切眼采用“傾斜—圓弧過渡—水平”的布置方式下,回風(fēng)平巷沿煤層底板破半巖布置,運(yùn)輸平巷沿煤層頂板布置,再這樣的布置狀態(tài)下急傾斜煤層的下端頭支護(hù)受力發(fā)生了改變,接觸面由由線接觸變?yōu)槊娼佑|,這就使得受力減小,鞋面基本支架帶來的側(cè)向力影響降低,也有效的防止了斜面上的滑移,提升了液壓支架的穩(wěn)定。
第二,考慮到急傾斜工作面上鄰架對(duì)支架沿傾斜方向的分力的影響,在常規(guī)的條件下,通過箱形結(jié)構(gòu)側(cè)護(hù)板提升側(cè)剛度,使得整體結(jié)構(gòu)上具備了更高的抗彎曲強(qiáng)度。
第三,側(cè)護(hù)板搭接方式上的轉(zhuǎn)變,考慮到液壓支架掩護(hù)梁會(huì)承受一定的矸石荷載,這就導(dǎo)致了發(fā)生尾部下滑的可能性,而通過掩護(hù)梁側(cè)護(hù)板壓頂梁側(cè)護(hù)板來完善搭接方式,能夠有效的實(shí)現(xiàn)支架調(diào)正。
第四,液壓控制。通過穩(wěn)定性計(jì)算公式的分析可以得到,移架中上鄰架的壓力越小,穩(wěn)定性約稿,因此支架在前移過程中,推移千斤頂控制回路如果能夠和上鄰架的控制回路連接實(shí)現(xiàn)聯(lián)動(dòng)解鎖,能夠有效的降低上鄰架壓力至Fs≈0,這就使得穩(wěn)定性大大提升。
第五,優(yōu)化四連桿機(jī)構(gòu)。當(dāng)支撐高度較大,銷軸聯(lián)接之間的配合間隙有可能會(huì)導(dǎo)致歪斜、扭轉(zhuǎn)甚至倒架的發(fā)生。數(shù)據(jù)表明,當(dāng)之間高度大于4.5 m時(shí),頂梁橫向?qū)⑦_(dá)到200~300 mm,此時(shí)的立柱偏斜3~5°。因此支架過高將會(huì)導(dǎo)致橫向穩(wěn)定性缺失,因此優(yōu)化四連桿機(jī)構(gòu),銷軸與銷孔配合間隙控制在1.7 mm以下,減少梁端的雙紐線變化量,四連桿與其他構(gòu)件之間的連接控制在10 mm以下,支架頂梁的運(yùn)動(dòng)趨勢(shì)指向煤壁,以提高支架的橫向穩(wěn)定性。
第六,回采工藝措施。(1)由下向上的順序跟機(jī)移架。移架操作時(shí)采取由下向上的順序跟機(jī)移架,上架的移設(shè)以已移好的下架底調(diào)梁為導(dǎo)向,前探梁抵住煤壁邊移邊自動(dòng)縮回,減少架頂煤漏空,支架移設(shè)要一次到位,移到位升起后再進(jìn)行一次補(bǔ)壓。(2)嚴(yán)格控制好割幫移架工序質(zhì)量。當(dāng)臥底量控制質(zhì)量不高時(shí),導(dǎo)致工作面坡度不均衡,容易使得變坡點(diǎn)處支架發(fā)生傾倒的危險(xiǎn)。因而這里要對(duì)割煤供需的質(zhì)量展開精細(xì)化控制,確保后立柱承載,避免煤壁側(cè)留臺(tái)階使支架頂梁呈俯角狀態(tài)。(3)傾角過大,導(dǎo)致了工作設(shè)備容易滑落,因此推溜工藝的控制通常采用由下向上,以避免輸送機(jī)下滑并連帶支架發(fā)生失穩(wěn)。(4)隨著放煤支架的上移,沖擊力也越來越大,因此工作面的穩(wěn)定性條件越來越嚴(yán)苛,采用由上向下間隔順序工藝,有效控制放煤量。(5)加強(qiáng)礦壓監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào),來壓前后要嚴(yán)格控制放煤量或不放頂煤,防止支架空頂而傾倒,做好觀測(cè)記錄。(6)嚴(yán)格控制底板破壞滑移。采取打底錨桿控制,防止底板破壞滑移。軟巖夾矸處墊木板梁然后移架也能夠避免下陷失穩(wěn)。
目前,急傾斜煤層的開采仍然沿用了很多傾斜煤層的研究理論和技術(shù)成果,因此在技術(shù)領(lǐng)域發(fā)展仍然處于探索階段。相比較而言,急傾斜層面臨的地質(zhì)環(huán)境更加復(fù)雜,開采工藝和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求更加嚴(yán)格,支護(hù)的穩(wěn)定性、可靠性卻一直未能在技術(shù)上有所突破,因此仍然需要進(jìn)一步的深入研究,將我國(guó)的煤礦開采技術(shù)帶上一個(gè)新的臺(tái)階。
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