不同水性環(huán)氧樹脂摻量乳化瀝青冷再生混合料耐久性試驗研究

李亞菲

(四川天一學(xué)院 建筑工程系， 四川 成都 610500)

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不同水性環(huán)氧樹脂摻量乳化瀝青冷再生混合料耐久性試驗研究

李亞菲

(四川天一學(xué)院 建筑工程系， 四川 成都 610500)

為提高乳化瀝青冷再生混合料的早期強度和耐久性，將水性環(huán)氧樹脂摻入乳化瀝青冷再生混合料中，進行了不同摻量下水性環(huán)氧樹脂對乳化瀝青冷再生混合料早期強度、抗壓回彈模量、高低溫性能、長期使用性能和抗疲勞耐久性的影響試驗，進而確定了用于冷再生混合料的最佳水性環(huán)氧樹脂摻量。研究結(jié)果表明：相比于普通乳化瀝青冷再生混合料，水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料在水性環(huán)氧樹脂摻量分別為1%、2%、3%時，其模擬現(xiàn)場的早期強度分別提高62%、87%、92%，水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料在養(yǎng)生3d后就能鉆出完整芯樣，摻加水性環(huán)氧樹脂顯著提高了乳化瀝青冷再生混合料的早期強度；隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，乳化瀝青冷再生混合料高低溫性能均顯著提高，摻加水性環(huán)氧樹脂可改善乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞耐久性，推薦最佳水性環(huán)氧樹脂摻量為2.5%。工程實踐表明，采用水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料顯著改善了冷再生混合料的早期強度，連續(xù)3 a以來未見任何路面病害，驗證了水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青混合料用于高等級路面結(jié)構(gòu)的可行性。

道路工程； 乳化瀝青冷再生混合料； 水性環(huán)氧樹脂； 早期強度； 路用性能； 耐久性

0 引言

近年來，瀝青路面再生技術(shù)因具有顯著的經(jīng)濟效益、社會效益和環(huán)境效益而在國內(nèi)外得到了大規(guī)模的推廣應(yīng)用，尤其是乳化瀝青冷再生技術(shù)已廣泛應(yīng)用于高速公路、國省干線公路結(jié)構(gòu)性維修工程[1-3]。然而，隨著乳化瀝青冷再生混合料鋪筑工程的增多和研究的不斷深入，部分乳化瀝青冷再生混合料并沒有達到預(yù)期的使用效果，特別是在惡劣氣候條件下，鋪筑過程中和已經(jīng)通車的路面也出現(xiàn)了一些問題： ①早期強度不足，具體表現(xiàn)在養(yǎng)生7 d后鉆不出完整的芯樣，延誤上面層瀝青混凝土鋪筑，早期容易產(chǎn)生壓密性車轍病害； ②易松散，尤其是受水影響后不能滿足重載道路交通的需要； ③抗裂性能差，主要表現(xiàn)在低溫抗裂性能和抗疲勞性能，難以承受極端低溫天氣。綜合分析已有研究成果，乳化瀝青冷再生混合料在國內(nèi)已得到了大范圍推廣，但存在早期強度低，耐久性差等問題，對此不少學(xué)者建議通過調(diào)整乳化劑配方[4，5]，以改善乳化瀝青與RAP的融合特性，生產(chǎn)高性能乳化瀝青冷再生混合料一直是道路工作者研究的熱點。水性環(huán)氧樹脂(waterborne Epoxy，簡稱WE)是以環(huán)氧樹脂微粒為分散相、以水為連續(xù)相的液相體系材料，可在常溫條件及潮濕環(huán)境中固化，具有熱穩(wěn)定性好、強度高和粘結(jié)力強等技術(shù)優(yōu)勢。目前國內(nèi)已經(jīng)開展了大量關(guān)于水性環(huán)氧樹脂改性瀝青的制備工藝、固化機理、相關(guān)工程應(yīng)用等方面的研究和報道。暴興才研究了水性環(huán)氧樹脂摻量對微表處混合料技術(shù)性能的影響，認為摻加水性環(huán)氧樹脂可以顯著改性微表處混合料的早期強度，提高水溫耦合作用下的長期使用性能[4]。張慶等人研究了摻水性環(huán)氧樹脂改性的乳化瀝青混凝土技術(shù)性能，指出水性環(huán)氧樹脂能夠增強乳化瀝青混合料的最終強度，顯著改善乳化瀝青混合料的水穩(wěn)定性[5]。為提高乳化瀝青冷再生混合料的早期強度和耐久性本文將水性環(huán)氧樹脂用于乳化瀝青冷再生混合料，為高性能乳化瀝青冷再生混合料理論研究和工程應(yīng)用提供借鑒和參考。

1 水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料配合比設(shè)計

1.1 主要原材料

試驗采用的乳化瀝青由SK90 A級道路石油瀝青、鹽酸調(diào)節(jié)劑、阿克蘇R48-9陽離子慢裂慢凝乳化劑、自來水等由小型膠體磨加工而成，乳化指標見表1，經(jīng)檢測乳化瀝青各項技術(shù)性能均滿足現(xiàn)行《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》(JTG F41-2008)。水性環(huán)氧樹脂采用固化劑乳化法由室內(nèi)自制，其中環(huán)氧樹脂與固化劑的摻配比例為80∶100。RAP來自河南某高速公路大中修現(xiàn)場，將RAP運回實驗室自然風(fēng)干后備用，根據(jù)RAP篩分試驗結(jié)果，確定需要摻加10～25 mm碎石、0～5 mm機制砂以調(diào)整冷再生混合料級配。研究表明，摻加水泥可顯著改善乳化瀝青冷再生混合料的早期強度，提高乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞性能和水穩(wěn)定性，水泥水化提供的堿性環(huán)境提高了瀝青與集料之間的粘附性。采用實體工程中用的耀縣水泥廠生產(chǎn)的PO32.5普通硅酸鹽水泥，水泥各項指標均滿足規(guī)范要求。

表1 乳化瀝青技術(shù)指標檢測結(jié)果Table1 Emulsifiedasphalttestingresult指標測值技術(shù)要求試驗方法固含量/%63.1≥62T0651篩余(1.18mm篩孔)/%≤0.1≤0.1T0652恩格拉粘度(25℃)8.72～30T0621蒸發(fā)殘留物針入度(25℃、100g、5s)/0.1mm183.4 50～300T0604延度(15℃、5cm/min)/cm>150≥40T0605軟化點TR&B/℃50.7—T0606

1.2 配合比設(shè)計結(jié)果

根據(jù)新舊集料篩分試驗結(jié)果，確定RAP：10～25 mm碎石：0～5 mm機制砂=80∶10∶10，乳化瀝青冷再生混合料合成級配見表2。采用《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》(JTG F41-2008)“修正馬歇爾法”進行配合比設(shè)計。試驗試驗選擇2.5%、3.0%、3.5%、4.0%、4.5%共5種乳化瀝青用量，每個以重型擊實試驗確定乳化瀝青冷再生混合料的最佳拌合用水量。采用“50+25”馬歇爾擊實方法成型試件，試件養(yǎng)生溫度為60 ℃，以干、濕劈裂強度峰值對應(yīng)的乳化瀝青均值確定乳化瀝青冷再生混合料的最佳乳化瀝青用量。配合比設(shè)計結(jié)果如表3所示。

表2 中粒式乳化瀝青冷再生混合料合成級配Table2 Syntheticgradingofemulsifiedcoldrecycledmixture級配通過下列篩孔尺寸(mm)的百分率/%26.5191613.2合成級配/%10094.591.486.5規(guī)范上限/%100100——規(guī)范下限/%10090——通過下列篩孔尺寸(mm)的百分率/%9.54.752.360.30.07577.953.842.114.76.780655021860352032

表3 乳化瀝青冷再生混合料配合比設(shè)計結(jié)果Table3 Emulsifiedasphaltcoldrecycledmixturepropor-tiondesignresults試驗項目試驗結(jié)果技術(shù)要求最佳乳化瀝青用量3.9—重型擊實試驗結(jié)果4.2—空隙率/%12.39～14劈裂強度(15℃)0.560.4(基層、底基層)、0.5(下面層)86.2≥75馬歇爾穩(wěn)定度(40℃)7.45.0(基層、底基層)、6.0(下面層)凍融劈裂強度比/%81.3≥70

2 水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料強度特性

2.1 劈裂強度

目前《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》(JTG F41-2008)以含水率小于2%或能夠鉆出完整芯樣來確定乳化瀝青冷再生混合料加鋪上面層瀝青混凝土所需的養(yǎng)生時間。由于對乳化瀝青冷再生混合料早期開放交通條件把握不準確導(dǎo)致瀝青路面出現(xiàn)車轍等病害，究其原因主要是現(xiàn)行規(guī)范配合比設(shè)計中只注重了乳化瀝青冷再生混合料的中長期強度，較少涉及混合料早期強度。實踐證明，工程應(yīng)用過程中出現(xiàn)問題最多的往往是混合料早期強度形成階段。本文在最佳乳化瀝青用量條件下以外摻的形式加入水性環(huán)氧樹脂，摻量為乳化瀝青質(zhì)量的1%、2%、2.5%、3%、3.5%。成型標準馬歇爾試件，一組4～6個，養(yǎng)生溫度為25 ℃，相對濕度90%，測試養(yǎng)生期間水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的干劈裂強度。為了方便對比，本文將成型的雙層車轍板試件和馬歇爾試件一同養(yǎng)生，比較不同養(yǎng)生期水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料鉆芯完整性，試驗結(jié)果見圖1和圖2。

圖1 不同水性環(huán)氧樹脂摻量下的馬歇爾試件早期強度Figure 1 Early strength of Marshall specimen with different dosage of waterborne epoxy

圖2 芯樣完整性Figure 2 Core sample integrity

圖1試驗結(jié)果表明，隨著養(yǎng)生時間增加，乳化瀝青冷再生混合料劈裂強度呈二次函數(shù)關(guān)系增大。此外，相同養(yǎng)生時間內(nèi)，水性環(huán)氧樹脂摻量越大乳化瀝青冷再生混合料劈裂強度越大，劈裂強度與水性環(huán)氧樹脂摻量呈二次函數(shù)關(guān)系，乳化瀝青冷再生混合料不僅早期強度大，養(yǎng)生7 d后的劈裂強度也明顯大于普通乳化瀝青冷再生混合料。從圖2鉆芯試驗結(jié)果來看，摻加水性環(huán)氧樹脂后乳化瀝青冷再生混合料3 d鉆芯完整率可達64%以上，不摻加水性環(huán)氧樹脂，3 d鉆芯完整率僅為34%，而水性環(huán)氧樹脂摻量超過2.0%后，養(yǎng)生3 d后的鉆芯完整率可達91%以上，可見摻加水性環(huán)氧樹脂可顯著提高冷再生混合料的早期強度，水性環(huán)氧樹脂摻量越大，早期強度改善效果越明顯，這對加快施工進度和減少冷再生層車轍、松散等早期病害有利。由圖3可見，最終強度形成后，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大乳化瀝青冷再生混合料劈裂強度呈二次函數(shù)關(guān)系增大，擬合關(guān)系良好，相比普通乳化瀝青冷再生混合料，摻加1.0%、1.5%、2%、2.5%、3.0%水性環(huán)氧樹脂后劈裂強度分別提高了14.6%、20%、25.3%、30.7%、32%。

圖3 劈裂強度試驗結(jié)果Figure 3 Splitting strength test results

2.2 抗壓回彈模量

抗壓回彈模量是進行路面結(jié)構(gòu)設(shè)計時選取材料設(shè)計參數(shù)的重要依據(jù)，是計算路面結(jié)構(gòu)彎沉與層底彎拉應(yīng)力(應(yīng)變)的關(guān)鍵參數(shù)。靜壓法成型150 mm(直徑)×150(高)圓柱體試件，室內(nèi)放置24 h后脫模置于40 ℃鼓風(fēng)烘箱養(yǎng)生3 d，試驗溫度為15 ℃?？箟夯貜椖Ａ繃栏癜凑铡豆饭こ虨r青及瀝青混合料試驗規(guī)程》的進行，試驗結(jié)果見表4及圖4。

表4及圖4試驗結(jié)果表明：隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，乳化瀝青冷再生混合料抗壓回彈模量和無側(cè)限抗壓強度均呈二次函數(shù)關(guān)系增大，擬合關(guān)系良好。相比于基準乳化瀝青冷再生混合料，摻加1.0%、1.5%、2%、2.5%、3.0%水性環(huán)氧樹脂后抗壓回彈模量分別提高了14.1%、16.2%、33.2%、37.8%、48.9%，無側(cè)限抗壓強度分別提高了12.0%、13.2%、19.5%、19.8%、23.3%。

表4 水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青混合料抗壓回彈模量試驗結(jié)果Table4 Waterborneepoxyresinmodifiedemulsifiedas-phaltmixturecompressivemodulusofresiliencetestresults水性環(huán)氧樹脂摻量/%抗壓強度/MPa抗壓回彈模量均值E'/MPa標準差S/MPa變異系數(shù)/%代表值E/MPa02.6729044968471.02.99210325759661.53.02010626789842.03.193117843611282.53.202125172711673.03.29313366451262 注:保證率取95%

圖4 抗壓回彈模量試驗結(jié)果Figure 4 Compressive modulus of resilience test results

3 水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料路用性能

按照現(xiàn)行瀝青路面施工規(guī)范要求，采用車轍試驗、低溫彎曲試驗評價乳化瀝青冷再生混合料的高低溫性能，采用浸水馬歇爾試驗和凍融劈裂試驗評價乳化瀝青冷再生混合料的水穩(wěn)定性，試驗方法按照《公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范》(JTG F41-2008)和《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》執(zhí)行，試驗結(jié)果見表5～表7。

表5～表7路用性能試驗結(jié)果表明：摻加水性環(huán)氧樹脂的乳化瀝青冷再生混合料其各項路用性能均優(yōu)于普通乳化瀝青冷再生混合料。隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的車轍試驗動穩(wěn)定度提高，加載60 min時的車轍變形量減小，比較不同水性環(huán)氧樹脂摻量下的車轍試驗結(jié)果，可見水性環(huán)氧樹脂顯著改善了乳化瀝青冷再生混合料的高溫穩(wěn)定性。此外，0%～2.5%水性環(huán)氧樹脂摻量范圍內(nèi)，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，車轍試驗動穩(wěn)定度顯著增大，水性環(huán)氧樹脂摻量由2.5%增加到3.0%，車轍試驗動穩(wěn)定度雖呈增大趨勢，但增加趨勢不明顯。低溫彎曲試驗結(jié)果表明，增大水性環(huán)氧樹脂摻量可改善乳化瀝青冷再生混合料的低溫抗裂性能，相比普通乳化瀝青，摻加1.0%、1.5%、3.0%、2.5%、3.0%水性環(huán)氧樹脂可使-10 ℃彎曲應(yīng)變增大15.3%、29.2%、35.5%、40%、42%。水穩(wěn)定性試驗結(jié)果表明，摻加水性環(huán)氧樹脂后乳化瀝青冷再生混合料的浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強度比均大于90%，遠大于規(guī)范75%的技術(shù)要求，可見水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料具有優(yōu)良的水穩(wěn)定性，此外摻加水性環(huán)氧樹脂后的乳化瀝青冷再生混合料水穩(wěn)定性均優(yōu)普通乳化瀝青冷再生混合料。

表5 車轍試驗結(jié)果Table5 Ruttingtestresults水性環(huán)氧樹脂摻量/%車轍試驗動穩(wěn)定度DS/(次·mm-1)60min車轍變形量/mm042451.912146121.8431.554561.7942.062861.6662.567791.6313.068231.612

表6 低溫彎曲試驗結(jié)果Table6 Lowtemperaturebendingtestresults水性環(huán)氧樹脂摻量/%抗彎拉強度/MPa彎拉應(yīng)變/με彎曲勁度模量/MPa04.541769.122566.2515.212041.642551.871.55.942285.762598.702.06.822396.632845.662.56.912478.242788.273.07.032513.762796.61

表7 水穩(wěn)定性試驗結(jié)果Table7 Waterstabilitytestresults水性環(huán)氧樹脂摻量/%浸水馬歇爾試驗凍融劈裂試驗MS/kNMS1/kNMSo/%RT1/MPaRT2/MPaTSR/%06.35.3084.10.750.6181.31.07.66.8890.50.860.7789.61.58.17.6294.10.90.8493.82.08.37.8894.90.940.8995.22.58.68.1494.60.980.9192.8

4 水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料耐久性

4.1 加速加載試驗

本文采用南非生產(chǎn)的APT小型加速加載設(shè)備評價水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料的長期使用性能。試件制備：成型不同水性環(huán)氧樹脂摻量的乳化瀝青冷再生混合料大馬歇爾試件，40 ℃養(yǎng)生3 d后按照加速加載試模尺寸切割標準試件。試驗條件： ①試驗溫度：60 ℃； ②加載速率6 000次/h，相當于實際車輛行駛速度7.2 km/h； ③參考我國BZZ-100標準荷載，試驗輪荷載采用0.7 MPa。APT加速加載試驗設(shè)備可測試并記錄不同加載次數(shù)時乳化瀝青冷再生混合料試件的車轍深度，不同水性環(huán)氧樹脂摻量乳化瀝青冷再生混合料車轍深度隨軸載次數(shù)的變化規(guī)律見圖5。

圖5 APT加速加載試驗結(jié)果Figure 5 APT accelerated loading test results

圖5 ATP加速加載試驗結(jié)果表明，乳化瀝青冷再生混合料試件在加速加載試驗過程中車轍形成過程可以明顯的分為3個階段，即：初始壓密階段、瀝青混合料的側(cè)向流動(蠕變穩(wěn)定階段)、礦質(zhì)集料的重新排列以及礦質(zhì)骨架的破壞(破壞階段)。這與已有實測數(shù)據(jù)和國內(nèi)外研究成果相吻合，可見加速加載試驗可在短期內(nèi)快速準確評價冷再生混合料長期使用性能；以蠕變穩(wěn)定階段車轍變形率評價冷再生混合料的抵抗流動變形能力，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，乳化瀝青冷再生混合料試件的蠕變穩(wěn)定階段的車轍變化率速率減小，表明摻加水性環(huán)氧樹脂可改善冷再生混合料的抵抗永久變形能力，這與車轍試驗結(jié)果相吻合；以加載過程蠕變穩(wěn)定階段和剪切破壞階段過渡點處的加載次數(shù)作為疲勞壽命，摻加0%、1.0%、2%、2.5%、3.0%水性環(huán)氧樹脂情況下乳化瀝青冷再生混合料的疲勞壽命依次是108萬、125萬、132萬、135萬、138萬次，可見摻加水性環(huán)氧樹脂可改善乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞耐久性。

4.2 疲勞試驗

通常采用間接拉伸疲勞試驗研究冷再生混合料的抗疲勞性能，以疲勞曲線來表征材料的疲勞特性，加載方式以控制應(yīng)力加載為主，室內(nèi)試驗發(fā)現(xiàn)控制應(yīng)變間接拉伸這種加載方式的疲勞壽命往往不超過幾萬次，數(shù)據(jù)離散性大，且與路面結(jié)構(gòu)實際受力狀況相差較大。研究表明，在應(yīng)變控制疲勞試驗過程中，冷再生混合料的受力狀態(tài)更接近瀝青路面拉壓結(jié)合的實際情況，而瀝青路面層底拉應(yīng)變指標也是確定路面結(jié)構(gòu)厚度的重要控制指標之一。本文采用四分點控制應(yīng)變疲勞試驗研究水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青混合料的抗疲勞耐久性。試件尺寸為400 mm×400 mm×80 mm，試驗溫度為15 ℃，應(yīng)變水平為100、200、300、400 με，疲勞試驗在美國進口MTS液壓疲勞機上進行，試驗結(jié)果見表8。

表8 疲勞試驗結(jié)果Table8 Fatiguetestresults水性環(huán)氧樹脂摻量/%應(yīng)變水平/με200300400500擬合方程相關(guān)系數(shù)R2078623401267669368240144146y=4.66×1016×(1/x)4.3010.9871.081122941412819402429158699y=4.71×1016×(1/x)4.2770.9972.085166311635194428537175574y=4.84×1016×(1/x)4.2610.9892.582595231527587416434168365y=4.99×1016×(1/x)4.2530.9943.076731051184184353604131598y=5.60×1016×(1/x)4.2490.999

表8疲勞試驗結(jié)果表明：各應(yīng)變水平下，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大乳化瀝青冷再生混合料疲勞試驗擬合參數(shù)斜率減小，疲勞試驗曲線線位提高，可見水性環(huán)氧樹脂改善了乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞性能，同時降低了冷再生混合料疲勞壽命對應(yīng)變水平變化的敏感性。

5 工程應(yīng)用

根據(jù)本文研究成果，2012年6月在銅黃高速宜君段路面大中修工程中使用了2.5%水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料。銑刨13 cm原有瀝青路面，加鋪4 cm SMA-13瀝青混凝土，大中修后的路面結(jié)構(gòu)為4 cm SMA-13+12 cm中粒式廠拌乳化瀝青冷再生混合料，水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料鋪筑面積達990 320 m2，攤鋪完成3 d后即可鉆出完整的芯樣，近兩年的跟蹤監(jiān)測結(jié)果顯示，目前沒有明顯的車轍和開裂病害，路面使用狀況良好?？梢姴捎盟原h(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料顯著改善了冷再生混合料的早期強度，延長了道路的使用壽命，經(jīng)濟、社會、環(huán)保效益顯著。

6 結(jié)論

① 相同養(yǎng)生時間內(nèi)，水性環(huán)氧樹脂摻量越大乳化瀝青冷再生混合料劈裂強度越大，劈裂強度與水性環(huán)氧樹脂摻量呈二次函數(shù)關(guān)系，乳化瀝青冷再生混合料不僅早期強度大，養(yǎng)生7 d后的劈裂強度也明顯大于普通乳化瀝青冷再生混合料，摻加水性環(huán)氧樹脂可顯著提高冷再生混合料的早期強度，水性環(huán)氧樹脂摻量越大，早期強度改善效果越明顯。

② 摻加1.0%、1.5%、2%、2.5%、3.0%水性環(huán)氧樹脂后抗壓回彈模量分別提高了14.1%、16.2%、33.2%、37.8%、48.9%，無側(cè)限抗壓強度分別提高了12.0%、13.2%、19.5%、19.8%、23.3%。隨著水性環(huán)氧樹脂摻量增大，乳化瀝青冷再生混合料高低溫性能均顯著提高，水性環(huán)氧樹脂改善了乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞性能，同時降低了冷再生混合料疲勞壽命對應(yīng)變水平變化的敏感性，摻加水性環(huán)氧樹脂可改善乳化瀝青冷再生混合料的抗疲勞耐久性，推薦最佳水性環(huán)氧樹脂摻量為2.5%

③ 工程實踐表明，采用水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青冷再生混合料顯著改善了冷再生混合料的早期強度，延長了道路的使用壽命，經(jīng)濟、社會、環(huán)保效益顯著。

[1] 王宏，郝培文.乳化瀝青冷再生混合料高溫穩(wěn)定性研究[J].公路工程，2013，38(4)：191-195.

[2] 張慶，郝培文，白正宇.水性環(huán)氧樹脂改性乳化瀝青性能表征及機理研究[J].公路工程，2016，41(2)：109-112.

[3] 徐劍，石小培，秦永春.乳化瀝青冷再生路面性能衰變規(guī)律研究[J].公路交通科技，2015，32(1)：19-23.

[4] 暴興才.水性環(huán)氧樹脂摻量對微表處混合料技術(shù)性能的影響[J].公路工程，2015，40(5)：161-164.

[5] 王超.瀝青路面再生技術(shù)在高速公路養(yǎng)護中的應(yīng)用[D].濟南：山東大學(xué)，2014.

[6] 夏平，張國華，李勝強.乳化瀝青配方對冷再生混合料路用性能的影響[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2012，21(12)：5391-5395.

[7] 王火明，李勝強.乳化瀝青冷再生混合料施工和易性評價方法[J].公路交通技術(shù)，2015(6)：21-26.

[8] 陳曉霞.高性能乳化瀝青廠拌冷再生技術(shù)應(yīng)用研究[J].華南理工大學(xué)學(xué)報，2015(2).

[9] 趙永波.冷再生技術(shù)在陜西高速公路路面大中修的應(yīng)用[D].西安：長安大學(xué)，2010.

[10] 仇銀吉.瀝青路面的研究與應(yīng)用[D].濟南：山東大學(xué)，2013.

[11] 交通運輸部公路科學(xué)研究院.公路瀝青路面再生技術(shù)規(guī)范9JTG F41-2008)，2008.

[12] 賈倩，趙強，王勇.小型公路路面加速加載試驗設(shè)備簡介[J].筑路機械與施工機械化，2009，26(8)：78—80.

[13] 潘友強，楊軍.國內(nèi)外足尺加速路面試驗研究概況[J].中外公路，2005，25(6)：137-140.

[14] 申愛琴，郭寅川.基于MMLS3試驗的混合料離析對瀝青路面長期高溫性能的影響[J].中國公路學(xué)報，2012，25(3)：1-7.

[15] 王宏，劉鋒，張葆永，等.不同養(yǎng)生溫度乳化瀝青冷再生混合料空隙分布特征[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報：交通科學(xué)與工程版，2015，39(2)：392-388.

[16] 胡宗文.冷再生瀝青路面材料性能及結(jié)構(gòu)組合研究[D].西安：長安大學(xué)，2012.

[17] 嚴金海.瀝青路面就地冷再生技術(shù)深入研究[D].南京：東南大學(xué)，2011.

[12] 賈倩，趙強，王勇.小型公路路面加速加載試驗設(shè)備簡介[J].筑路機械與施工機械化，2009，26(8)：78—80.

[13] 潘友強，楊軍.國內(nèi)外足尺加速路面試驗研究概況[J].中外公路，2005，25(6)：137-140.

[14] 申愛琴，郭寅川.基于MMLS3試驗的混合料離析對瀝青路面長期高溫性能的影響[J].中國公路學(xué)報，2012，25(3)：1-7.

[15] 王宏，劉鋒，張葆永，等.不同養(yǎng)生溫度乳化瀝青冷再生混合料空隙分布特征[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報：交通科學(xué)與工程版，2015，39(2)：392-388.

[16] 胡宗文.冷再生瀝青路面材料性能及結(jié)構(gòu)組合研究[D].西安：長安大學(xué)，2012.

[17] 嚴金海.瀝青路面就地冷再生技術(shù)深入研究[D].南京：東南大學(xué)，2011.

Study on Durability of Emulsion Asphalt Cold Recycled Mixture with Different Dosage of Waterborne Epoxy Resin

LI Yafei

(Department of Architecture Engineering， Sichuan Tianyi College， Chengdu， Sichuan 610500， China)

To improve the early strength and durability of emulsified asphalt cold recycled mixture，the waterborne epoxy resin mixed with emulsified asphalt cold recycled mixture，the waterborne epoxy resin under different dosage of emulsified asphalt cold recycled mixture，early strength，compressive modulus of resilience，high and low temperature performance，the influence of the long-term use of performance and durability of fatigue test，and then used for cold recycled mixture were determined the best water-based epoxy resin content.The results show that compared with the common emulsified asphalt cold recycled mixture，waterborne epoxy resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture in waterborne epoxy resin content of 1%，2% and 3% respectively，the simulation of the scene early strength increased by 62%，87% and 92% respectively，waterborne epoxy resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture in keeping in good health after the 3 d can drill core samples from complete，adding waterborne epoxy resin significantly improves the early strength of emulsified asphalt cold recycled mixture；With increasing dosage of waterborne epoxy resin，the emulsified asphalt cold recycled mixture of high performance at low temperature were significantly improved，adding waterborne epoxy resin can improve the fatigue durability of emulsified asphalt cold recycled mixture，recommend the best dosage of waterborne epoxy resin is 2.5%.Engineering practices show that the water-based epoxy resin modified emulsified asphalt cold recycled mixture is significantly improved the early strength of cold recycled mixture，continuous 3 years without any pavement disease，verified the waterborne epoxy resin modified emulsified asphalt mixture used in high-grade pavement structure is feasible.

road engineering； emulsified asphalt cold recycled mixture； waterborne epoxy resin； early strength； road performance； durability

2016 — 06 — 14

國家自然科學(xué)基金項目(51378561)；江蘇省交通科技項目(2013Y29)

李亞菲(1982 — )，女，重慶人，碩士，講師，主要從事工程管理教學(xué)與研究工作。

U 416.26

A

1674 — 0610(2016)05 — 0082 — 06