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    基于ANSYSWorkbench的油箱整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化

    2016-11-24 17:27:03姚愛(ài)娟王新兵胥建文
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年21期
    關(guān)鍵詞:油箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    姚愛(ài)娟 王新兵 胥建文

    摘 要:為了保證油箱結(jié)構(gòu)密封性及長(zhǎng)途運(yùn)輸局限性,大件結(jié)構(gòu)整體機(jī)械強(qiáng)度尤為重要。通過(guò)有限元軟件ANSYS Workbench分析正壓試驗(yàn)時(shí)整體的變形和應(yīng)力情況,提出最佳設(shè)計(jì)方案,并與出廠油箱機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比,檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)的合理性,同時(shí)驗(yàn)證該軟件的可行性。該方法有效提高產(chǎn)品設(shè)計(jì)質(zhì)量,控制成本,增加經(jīng)濟(jì)效益。

    關(guān)鍵詞:油箱;ANSYS Workbench;機(jī)械強(qiáng)度;結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.21.077

    1 引言

    油箱是油浸電力變壓器的重要組成部分之一,作為內(nèi)、外部零件的載體,其結(jié)構(gòu)機(jī)械強(qiáng)度優(yōu)劣直接影響變壓器的運(yùn)行狀態(tài),也可以滿(mǎn)足長(zhǎng)途運(yùn)輸?shù)男枨骩1]。隨著電壓等級(jí)和容量的增大,則油箱的設(shè)計(jì)要求也不盡相同,則外形尺寸變得越來(lái)越大。而在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中,由于所用材料及工藝水平的差異,控制成本,存在著結(jié)構(gòu)性能不足,出現(xiàn)整體結(jié)構(gòu)薄弱區(qū)域,造成試驗(yàn)及運(yùn)輸過(guò)程中油箱開(kāi)裂或過(guò)度變形,即箱壁等位置變形量超出試驗(yàn)允許值,降低效益[2]。所以多年來(lái)油箱結(jié)構(gòu)優(yōu)化被受重視,會(huì)避免結(jié)構(gòu)性能的不足,大大提高設(shè)計(jì)質(zhì)量和產(chǎn)品成本,產(chǎn)生明顯的經(jīng)濟(jì)效益。

    上世紀(jì)90 年代以來(lái),變壓器行業(yè)快速迅猛發(fā)展,其需求隨之大幅增加。設(shè)計(jì)者采用經(jīng)驗(yàn)、類(lèi)比設(shè)計(jì)的方法確定油箱結(jié)構(gòu)整體參數(shù)。按照GB 1094.1-2013、GB/T 6451-2008及JB/T 501-2006對(duì)變壓器油箱機(jī)械強(qiáng)度的要求[3-5],油箱不得有損傷和不允許的永久變形,保證嚴(yán)格的密封性。而作者針對(duì)公司葡萄牙項(xiàng)目油箱重點(diǎn)討論,采用有限元分析計(jì)算軟件ANSYSWorkbench[6-8]來(lái)仿真分析變壓器油箱在正壓試驗(yàn)下的各部位準(zhǔn)確的變形值及應(yīng)力分布狀態(tài)。最后,將試驗(yàn)數(shù)據(jù)與仿真結(jié)果對(duì)比分析,為類(lèi)似油箱產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供理論參考和技術(shù)支持,有效降低變壓器在生產(chǎn)、運(yùn)輸及安裝環(huán)節(jié)中的成本,優(yōu)化產(chǎn)業(yè)效益。

    2 結(jié)構(gòu)線性靜力學(xué)原理

    結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析計(jì)算在固定靜載荷作用下結(jié)構(gòu)的響應(yīng),計(jì)算由那些不包括慣性和阻尼效應(yīng)的載荷作用于結(jié)構(gòu)或部件上引起的位移、應(yīng)力、應(yīng)變和力。固定不變的載荷和響應(yīng)是一種假定,即假定載荷和結(jié)構(gòu)響應(yīng)隨時(shí)間的變化非常緩慢。本文仿真分析和計(jì)算,均是按照油箱所受的載荷為靜載荷來(lái)處理。則結(jié)構(gòu)線性靜力學(xué)求解原理示意圖如下圖1所示。

    3 有限元仿真計(jì)算

    3.1 建立油箱模型

    油箱通常分為殼式、桶式和鐘罩式油箱,而為了保證油箱滿(mǎn)足機(jī)械強(qiáng)度要求,為此在油箱箱壁焊有各種形式的加強(qiáng)鐵,一般分為板式(扁鋼)、槽式(槽鋼)及T型鋼結(jié)構(gòu),而板式結(jié)構(gòu)加強(qiáng)鐵較其他結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較差,易產(chǎn)生大變形及應(yīng)力集中。根據(jù)業(yè)主要求及成本控制,該油箱為盒式箱底、板式加強(qiáng)鐵、桶式結(jié)構(gòu)。建模過(guò)程中,采用專(zhuān)業(yè)CAD三維軟件Creo,然后導(dǎo)入Workbench的Design Modeler進(jìn)行修改和完善模型[9]。圖2為簡(jiǎn)化處理改進(jìn)后的變壓器油箱計(jì)算模型。

    3.2 設(shè)置材料屬性和組件厚度

    油箱箱壁、加強(qiáng)鐵等材料為Q235鋼板,為彈塑性材料,設(shè)置材料雙線性等向強(qiáng)化應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,其應(yīng)力應(yīng)變?yōu)槎嗾劬€關(guān)系,在計(jì)算中采用塑性迭代處理,因此對(duì)于油箱應(yīng)力集中部位的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果不準(zhǔn)確,也就是應(yīng)力畸點(diǎn)[10]。Q235鋼板材料屬性參數(shù)如下表1所示:

    根據(jù)公司生產(chǎn)實(shí)際、產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求及相關(guān)手冊(cè)確定各組件厚度及油箱整體基本尺寸,如下表2所示:

    3.3 網(wǎng)格劃分和邊界條件設(shè)定

    利用軟件自帶網(wǎng)格劃分工具,綜合用Multizone和Hex dominant等方法劃分網(wǎng)格,盡可能劃分成六面體網(wǎng)格。網(wǎng)格單元數(shù)26萬(wàn),節(jié)點(diǎn)數(shù)74萬(wàn),如圖3所示。

    正壓試驗(yàn)中,設(shè)置典型油箱內(nèi)壁所承受的壓強(qiáng)為0.1 MPa為載荷條件,選取油箱內(nèi)部進(jìn)行面載荷加載,注意加載過(guò)程中的方向均為指向油箱外部。上、下節(jié)油箱必須密封良好,油箱平置,邊界約束設(shè)置下節(jié)油箱箱底為固定位移約束。圖4為邊界約束和載荷條件示意圖。

    3.4 求解和后處理

    采用非線性大應(yīng)變求解設(shè)置,應(yīng)力采用Von mises等效應(yīng)力評(píng)估,在通用后處理選項(xiàng)中進(jìn)行結(jié)果查看和分析,直觀的發(fā)現(xiàn)油箱整體薄弱點(diǎn),按照對(duì)強(qiáng)度薄弱和變形過(guò)大部位幾方面的分析,唯一能夠改進(jìn)的是板式加強(qiáng)鐵的加強(qiáng)方式。于是對(duì)此采取相應(yīng)改進(jìn)優(yōu)化措施,將原油箱結(jié)構(gòu)最大變形處(高低壓側(cè)中心,即板式加強(qiáng)鐵間距880mm處)中間加橫筋,在保證油箱整體強(qiáng)度的同時(shí),盡可能降低成本。其中,按照國(guó)標(biāo)規(guī)定變壓器油箱機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn),油箱箱壁不得有損傷和超限的彈性變形,則最大彈性變形要小于2倍的壁厚。則原結(jié)構(gòu)和改進(jìn)后油箱正壓試驗(yàn)時(shí)高壓側(cè)等效應(yīng)力和變形對(duì)比云圖如圖5和圖6所示。

    綜合等效應(yīng)力云圖和彈性變形云圖,得到兩種結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)對(duì)比表,如表3所示。

    從等效應(yīng)力對(duì)比云圖看出,原油箱結(jié)構(gòu)正壓試驗(yàn)時(shí),油箱應(yīng)力集中區(qū)域較大,出現(xiàn)在高低壓側(cè)中心處,且油箱整體最大等效應(yīng)力大于塑弾性材料的屈服極限,改進(jìn)后油箱除了部分應(yīng)力畸點(diǎn),整體受力均勻,未出現(xiàn)嚴(yán)重的應(yīng)力集中部位,相同部位處等效應(yīng)力值小于原結(jié)構(gòu),且遠(yuǎn)小于材料的許用范圍,結(jié)果大大改善。

    從彈性變形云圖可以看出,最大變形出現(xiàn)在高低壓側(cè)中心處,區(qū)域較大,且變形量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于彈性變形的許用值。利用板式加強(qiáng)鐵隔斷最大變形區(qū)域,改進(jìn)后油箱整體變形明顯減小,并未出現(xiàn)大面積變形大的區(qū)域,最大變形量小于彈性變形的許用值。綜上所述,改進(jìn)后的油箱整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度良好。

    4 結(jié)果分析

    4.1 油箱機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)

    油箱機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)包括抽真空強(qiáng)度和正壓機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn),一般在不裝器身的單獨(dú)油箱上進(jìn)行,而對(duì)于特殊結(jié)構(gòu)的油箱,可以在總裝車(chē)間帶器身進(jìn)行。該油箱在保證無(wú)焊接與密封缺陷的條件下,對(duì)單獨(dú)油箱進(jìn)行機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)。

    油箱平穩(wěn)放置,連接好試驗(yàn)管路和合適量程的壓力表或真空表;選擇測(cè)試點(diǎn),一般設(shè)置在強(qiáng)度比較薄弱、變形量比較大的位置,具體數(shù)量根據(jù)油箱結(jié)構(gòu)、大小及加強(qiáng)鐵數(shù)量決定;將每個(gè)測(cè)試面拉細(xì)繩作為測(cè)試基準(zhǔn)線,真空強(qiáng)度試驗(yàn)后,油箱恢復(fù)變形后的測(cè)量值為正壓試驗(yàn)的初始值。當(dāng)達(dá)到規(guī)定的正壓試驗(yàn)壓力和時(shí)間時(shí),用鋼板尺測(cè)量基準(zhǔn)線到各測(cè)試點(diǎn)的距離,該數(shù)值與初始值之差為為測(cè)試點(diǎn)的彈性變形量。如果彈性變形在規(guī)定范圍內(nèi),則油箱的機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)合格;如果超出規(guī)定,應(yīng)對(duì)油箱加固,重新進(jìn)行上述試驗(yàn)。

    改進(jìn)后油箱焊接檢驗(yàn)合格、組裝完成后,按照以上技術(shù)要求和試驗(yàn)方法進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn),試驗(yàn)前根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果分析油箱箱壁強(qiáng)度薄弱點(diǎn)為高壓側(cè)板式加強(qiáng)鐵間距880mm的部位,設(shè)置七處測(cè)試點(diǎn),試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)其進(jìn)行密切關(guān)注。打正壓時(shí),當(dāng)壓力值為100KPa左右時(shí),油箱結(jié)構(gòu)沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯彎曲變形和異響聲音,解除壓力后,停止強(qiáng)度試驗(yàn),對(duì)油箱結(jié)構(gòu)強(qiáng)度變形測(cè)量進(jìn)行分析,最大變形處出現(xiàn)在高壓側(cè)最左端板式加強(qiáng)鐵間距880mm的中間部位,而加橫筋的兩個(gè)部位變形量較小,高壓側(cè)變形試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果如下圖7所示。

    4.2 結(jié)果對(duì)比

    注:強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)中,壁厚10mm,位移標(biāo)準(zhǔn)20mm,即為最大彈性變形允許值。

    表4 給出了正壓試驗(yàn)時(shí)油箱變形仿真計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)測(cè)量值,可以看出在分析正壓條件下油箱機(jī)械強(qiáng)度的過(guò)程中,應(yīng)用有限元仿真計(jì)算加載理想載荷時(shí)得到的變形略大于正壓試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果,考慮了改進(jìn)油箱的實(shí)際尺寸和局限性,其仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果比較相近,存在較小偏差,并且最大變形區(qū)域也相同,滿(mǎn)足工程要求。應(yīng)用有限元仿真分析檢驗(yàn)油箱機(jī)械強(qiáng)度試驗(yàn)下的整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,可用于指導(dǎo)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。同時(shí)也說(shuō)明公司在大件結(jié)構(gòu)機(jī)械強(qiáng)度計(jì)算方面取得了長(zhǎng)足的進(jìn)步。

    5 結(jié)論

    本文中作者對(duì)一臺(tái)海外項(xiàng)目大件結(jié)構(gòu)件變壓器油箱的機(jī)械強(qiáng)度進(jìn)行了有限元仿真計(jì)算,并與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

    (1)應(yīng)用有限元仿真計(jì)算方法檢驗(yàn)變壓器油箱的整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相符合,具有可行性與準(zhǔn)確性。

    (2)有限元分析可以在大件結(jié)構(gòu)生產(chǎn)制造之前,通過(guò)建立相應(yīng)的三維簡(jiǎn)化模型進(jìn)行求解,進(jìn)行后處理,分析其在正壓試驗(yàn)條件下的總變形量和最大等效應(yīng)力,發(fā)現(xiàn)其中的設(shè)計(jì)或結(jié)構(gòu)缺陷,避免不必要的成本損失和控制工期,成為許多大型設(shè)備制造廠商不可或缺的計(jì)算分析軟件之一。

    (3)由于有限元計(jì)算的局限性,及多種因素的影響,結(jié)果很難匹配實(shí)際情況,但對(duì)于不同的制造企業(yè)、甚至同一企業(yè)下不同的產(chǎn)品種類(lèi),也存在著較大的理論和仿真計(jì)算偏差。因此需要更多的試驗(yàn)數(shù)據(jù)去修正以保證軟件準(zhǔn)確性,用來(lái)進(jìn)行變壓器油箱機(jī)械強(qiáng)度分析,指導(dǎo)油箱整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

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    作者簡(jiǎn)介:姚愛(ài)娟(1975-),女,山東昌樂(lè)人,本科,工程師,主要從事機(jī)械設(shè)計(jì)、工裝設(shè)計(jì)、工藝設(shè)計(jì)研究工作。

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