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    低氮燃燒器在燃煤鍋爐上的運(yùn)用

    2016-11-24 17:09:19羅新
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年21期
    關(guān)鍵詞:鍋爐

    羅新

    摘 要:為提高川維廠9#燃煤鍋爐燃燒的穩(wěn)定性及降低NOX排放量,對(duì)9#爐進(jìn)行了低氮燃燒器改造。改造后,NOX濃度由改造前的645.1 mg/m3降低到改造后的463mg/m3,低負(fù)荷不投天然氣能保證穩(wěn)燃,達(dá)到了節(jié)能減排效果。

    關(guān)鍵詞:鍋爐;低氮燃燒器;NOX

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.21.059

    1 引言

    隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,環(huán)境問題已成為當(dāng)今社會(huì)日益關(guān)注的問題,而電站燃煤鍋爐是大氣NOX污染的主要污染源之一。按照《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB13223-2011)的規(guī)定,2014年現(xiàn)有火力發(fā)電鍋爐NOX排放濃度降到100 mg/m3以下。中國石化四川維尼廠(簡稱川維廠)鍋爐車間9#爐是四川鍋爐廠制造的中溫、中壓煤粉爐。鍋爐露天布置、固態(tài)排渣、燃燒器為四角切圓布置形式,額定蒸發(fā)量為240t/h 。鍋爐改造前,NOX的排放濃度平均在645.1 mg/m3,如果使用低熱值煤,排放濃度還要較高。隨著國家對(duì)燃煤鍋爐氮氧化物排放控制越來越嚴(yán)格,降低NOX排放濃度刻不容緩。

    2 NOX的生成途徑

    燃燒過程中,NOX的生成主要為三種:熱力型NOX、燃料型NOX和快速性NOX。NOX的產(chǎn)生量和爐膛溫度、氧含量等有關(guān)密切關(guān)系。

    ①熱力型NOX:空氣中的氮?dú)庠诟邷叵卵趸伞?/p>

    ②燃料型NOX:燃料中含有氮氧化物在燃燒過程中分解后,接著又氧化而成。

    ③快速型NOX:燃燒時(shí)空氣中的氮和燃料中的碳?xì)潆x子團(tuán)等反應(yīng)而成。

    通常來說,鍋爐氮氧化物的生成的主要來源在于燃料型NOX,占總生成量的60%到80%。溫度足夠高時(shí),熱力型NOX的產(chǎn)生量占總產(chǎn)生量的20%,但在溫度小于1500度時(shí),基本上沒有熱力型NOX的產(chǎn)生。而快速型NOX產(chǎn)生量較少可忽略不計(jì)。

    3 NOX控制技術(shù)

    煤粉鍋爐降低NOX排放控制技術(shù)一般采用改變?nèi)紵龡l件的低NOX燃燒技術(shù)和煙氣脫硝技術(shù)。改變鍋爐燃燒條件的低NOX燃燒技術(shù)簡單易行,投資和運(yùn)行費(fèi)用較低,盡管降低NOX的幅度有一定限制,但是聯(lián)合脫硝技術(shù)的使用最終能達(dá)到國家規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)合川維廠自身實(shí)際,2014年4月使用哈爾濱工業(yè)大學(xué)立體分級(jí)低氮燃燒技術(shù)對(duì)9#爐進(jìn)行了低氮燃燒器改造。鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

    3.1 原燃燒器參數(shù)

    鍋爐原燃燒器為百葉窗式燃燒器,假想切原直徑為Φ600mm,每角燃燒器共布置6層噴口,包括有2層一次風(fēng)噴口,1層三次風(fēng)噴口,3層二次風(fēng)噴口(最下層布置有燃?xì)庋b置),一次風(fēng)裝置兩側(cè)布置有周界風(fēng)噴口。改造前燃燒器的主要設(shè)計(jì)參數(shù)(B-MCR工況)為一次風(fēng)溫147℃,一次風(fēng)速28 m/s;二次風(fēng)溫330℃,二次風(fēng)速42 m/s;三次風(fēng)溫60℃,三次風(fēng)速50 m/s。原燃燒器結(jié)構(gòu)型式欠妥,不利于抑制NOX 生成。爐內(nèi)空氣分級(jí)燃燒效果不明顯,無法起到大幅降低NOX的目的,NOX排放濃度過高,額定工況下平均達(dá)到645.1 mg/m3。

    3.2 立體式低氮燃燒技術(shù)

    低氮燃燒器降低燃料型和熱力型NOX形成是基于:

    ①在燃燒的前期階段最大量地釋放揮發(fā)份;

    ②造成一個(gè)最初的缺氧區(qū)域以抑制燃料氮轉(zhuǎn)化成NOX和熱力型NOX的生成;

    ③延遲燃料和空氣的混合,降低火焰溫度抑制熱力型NOX的生成;

    ④后期延長富氧區(qū)的滯留時(shí)間(三次風(fēng))保證燃盡;

    ⑤良好的煤粉細(xì)度有助于燃料氮更早地逸出和燃盡;

    在實(shí)際中,將水平空氣分級(jí)燃燒技術(shù)、垂直空氣分級(jí)燃燒技術(shù)與水平燃料分級(jí)技術(shù)結(jié)合起來,形成立體分級(jí)低氮燃燒技術(shù)。在爐膛煙氣流動(dòng)的主流方向上采取空氣分級(jí)燃燒技術(shù),增設(shè)若干層燃盡風(fēng)噴口,使主燃燒區(qū)域形成缺氧燃燒狀態(tài),降低爐溫及NOX的生成量。在水平方向上,采取水平方向上高效分離技術(shù)對(duì)燃料進(jìn)行水平方向上的分級(jí),使得火焰外部形成氧化性氣氛,有效緩解了爐膛受熱面的結(jié)渣和高溫腐蝕問題,火焰內(nèi)部為高煤粉濃度的還原性氣氛,不僅降低了煤粉氣流的著火點(diǎn),還有利于保證燃燒穩(wěn)定性,特別是在低負(fù)荷情況下燃燒的穩(wěn)定,而且還原性氣氛也有效抑制了燃料N向NO的轉(zhuǎn)變。

    4 低氮燃燒器的運(yùn)用

    根據(jù)川維廠的原常燃用煤質(zhì)揮發(fā)份較高煤質(zhì)特性與燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)特點(diǎn),充分考慮燃燒器的煤質(zhì)適應(yīng)性進(jìn)行了改造。改造后的燃燒器主要設(shè)計(jì)參數(shù)為一次風(fēng)溫200℃,一次風(fēng)速23.5 m/s;二次風(fēng)溫340℃,二次風(fēng)速約45 m/s;燃盡風(fēng)溫340℃,燃盡風(fēng)速約45 m/s;三次風(fēng)溫80℃,三次風(fēng)速50~60 m/s。

    4.1 一次風(fēng)燃燒器改造

    將一次風(fēng)燃燒器改為高濃縮比水平濃淡燃燒器,改造后一次風(fēng)風(fēng)速由原來26m/s~30m/s適當(dāng)減低至23m/s,適用于燃用低揮發(fā)分劣質(zhì)煤種,改造后一次風(fēng)率維持不變,保證原制粉系統(tǒng)的出力不變。在燃燒器濃一次風(fēng)噴口內(nèi)加裝大尺寸水平波形鈍體和在濃一次風(fēng)向火側(cè)出口壁面處加裝多個(gè)大尺寸穩(wěn)燃齒。鈍體和穩(wěn)燃齒起到卷吸高溫?zé)煔?、?qiáng)化擾動(dòng)的作用,當(dāng)煤粉氣流流經(jīng)鈍體后形成熾熱的高溫?zé)煔饣亓餍郎u,在回流區(qū)邊緣,由于速度梯度大,煤粉濃度及燃燒溫度較高,具有極好的著火穩(wěn)燃條件,大幅度提高一次風(fēng)煤粉氣流的出口火焰穩(wěn)定性。

    同時(shí)在一次風(fēng)噴口周圍加裝適當(dāng)大小的周界風(fēng)。在一次風(fēng)噴口的背火側(cè)周界風(fēng)噴口面積適當(dāng)增加,形成較大出口動(dòng)量的側(cè)二次風(fēng)噴口,形成偏置型周界風(fēng)噴口。側(cè)二次風(fēng)的噴入有效避免水冷壁壁面形成還原性氣氛,起到在燃用高揮發(fā)份煤質(zhì)時(shí),防止?fàn)t膛水冷壁結(jié)渣和高溫腐蝕的作用。此外,在一次風(fēng)噴口四周均設(shè)有周界風(fēng),運(yùn)行時(shí)利用各自獨(dú)立的風(fēng)量控制擋板調(diào)整得到合適噴口周界冷卻風(fēng)量,以便在煤質(zhì)較大幅度變化下,如變?yōu)閾]發(fā)分高的煙煤時(shí),在噴口四周投運(yùn)冷卻風(fēng)保證充分風(fēng)量冷卻噴口,以防止回火和高溫受熱變形或燒壞噴口。

    4.2 主燃燒器區(qū)二次風(fēng)噴口改造

    主燃燒器區(qū)二次風(fēng)噴口面積根據(jù)主燃燒器區(qū)有組織二次風(fēng)減少的程度進(jìn)行相應(yīng)縮小,保證出口的二次風(fēng)風(fēng)速達(dá)到較高風(fēng)速(45 m/s)。保證最下層較大二次風(fēng)噴口面積,使其具有較大出口二次風(fēng)動(dòng)量,起到在最下層托粉的作用,減少爐膛底部的掉渣量和大渣的含碳量。一二次風(fēng)切圓布置沒有改變,與原設(shè)計(jì)相同。

    4.3 燃盡風(fēng)改造

    在主燃燒器上方布置一層共8只燃盡風(fēng)噴口,整個(gè)燃盡風(fēng)噴口在燃燒器區(qū)上部相同的水冷壁角部位置開出燃盡風(fēng)安裝口,燃盡風(fēng)量占總空氣量約為25 %~30 %,燃盡風(fēng)噴口風(fēng)速采用較高風(fēng)速45 m/s,所有燃盡風(fēng)噴口均可以垂直和水平方向擺動(dòng),上下擺動(dòng)± 15°,水平方向上± 10°左右擺動(dòng),可根據(jù)鍋爐運(yùn)行狀況進(jìn)行噴口角度的適當(dāng)調(diào)整,可有效調(diào)節(jié)爐膛出口煙溫偏差,并保證過熱器管壁不出現(xiàn)超溫問題。各個(gè)燃盡風(fēng)噴口的供風(fēng)風(fēng)道均由相對(duì)應(yīng)的各角主二次風(fēng)道引出分別向燃盡風(fēng)噴口供風(fēng),保證供風(fēng)阻力小,運(yùn)行中燃盡風(fēng)噴口風(fēng)量均由各自獨(dú)立的風(fēng)門擋板及電動(dòng)執(zhí)行器進(jìn)行自動(dòng)控制。主燃燒器區(qū)二次風(fēng)噴口面積根據(jù)主燃燒器區(qū)有組織二次風(fēng)減少的情況進(jìn)行相應(yīng)縮小,爐內(nèi)燃燒器噴口布置如圖1。

    5 改造效果

    改造完成后,調(diào)試小組對(duì)9#爐低氮燃燒器在不同鍋爐負(fù)荷進(jìn)行了性能調(diào)試,主要是保持下層燃盡風(fēng)全部關(guān)閉,分別改變上層燃盡風(fēng)開度進(jìn)行測(cè)量。每個(gè)工況保證穩(wěn)定運(yùn)行不低于兩個(gè)小時(shí),變?nèi)急M風(fēng)測(cè)試結(jié)果如下表2。

    在進(jìn)行低氮燃燒器改造后,通過對(duì)低氮燃燒器進(jìn)行調(diào)試,由試驗(yàn)結(jié)果可以看出:隨著燃盡風(fēng)風(fēng)門開度的增加,NOX排放量呈明顯遞減趨勢(shì)。燃盡風(fēng)開度為60%時(shí),NOX值降低為463mg/Nm3,比改造前NOX排放值降低顯著,脫硝效率達(dá)到28%。隨著爐膛出口氧量的降低,NOX排放量呈遞減趨勢(shì),入爐總風(fēng)量減小時(shí),主燃燒器區(qū)域的供氧量減少,增加了主燃燒器區(qū)還原性氣氛,主燃燒器區(qū)形成富燃料燃燒,燃料型NOX的生成量隨之減少,NOX排放量下降。

    6 結(jié)論

    本次#9鍋爐燃燒器經(jīng)過低氮改造后,燃燒穩(wěn)定,煤粉燃燒器著火,脫硝入口的濃度平均在480㎎/Nm3,達(dá)到煙氣脫硝設(shè)計(jì)進(jìn)口小于550㎎/Nm3要求,經(jīng)噴氨反應(yīng)后,脫硝出口NOX排放濃度平均在80㎎/Nm3以下,達(dá)到國家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)低于100mg/Nm3的要求,低氮燃燒器技術(shù)的可行性和有效性得到充分體現(xiàn)。

    參考文獻(xiàn):

    [1]李明.淺析火電低氮燃燒器的改造與應(yīng)用[J].科技風(fēng),2011(15).

    [2]顧衛(wèi)榮,周明吉,馬薇.燃煤煙氣脫硝技術(shù)的研究進(jìn)展[J].化工進(jìn)展,2012(09).

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