破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝處理油田壓裂液返排液

于婷

（大慶油田工程有限公司，黑龍江 大慶 163712）

破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝處理油田壓裂液返排液

于婷

（大慶油田工程有限公司，黑龍江 大慶 163712）

針對(duì)壓裂液返排液CODCr濃度高、穩(wěn)定性高、粘度高的特點(diǎn)，采用破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝對(duì)壓裂液返排液進(jìn)行處理，考察其處理效果。先在電絮凝電壓為20 V、反應(yīng)時(shí)間為20 min，或者在微電解停留時(shí)間為40 min、Fenton處理單元Fe2+的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.20%、H2O2投加量為0.8%的條件下進(jìn)行破膠預(yù)處理，再在浮選劑投加量為1 000 mg/L、回流比為35%的條件下氣浮處理8 min，最后經(jīng)兩級(jí)壓力過(guò)濾處理，出水水質(zhì)達(dá)到GB 8978—1996《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》的要求。

壓裂液返排液；破膠；氣??；過(guò)濾

壓裂作業(yè)是油田開(kāi)采過(guò)程中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，通過(guò)壓裂來(lái)改善油氣層滲透能力和解堵等問(wèn)題。在壓裂作業(yè)過(guò)程中產(chǎn)生的返排液是油田開(kāi)采過(guò)程中一個(gè)不容忽視的污染源。油田壓裂液返排液成分復(fù)雜，具有CODCr濃度高、穩(wěn)定性高、粘度高的特點(diǎn)，難以用生化降解法和普通化學(xué)法進(jìn)行降解，如果直接排入環(huán)境，將會(huì)對(duì)水體、土壤造成污染。因此深入研究壓裂液返排液的處理方法，對(duì)油田環(huán)境污染控制具有重要意義［1-5］。

壓裂液返排液污染源點(diǎn)多面廣，成分復(fù)雜，僅采用某種單一方法處理壓裂液返排液，想使水質(zhì)達(dá)標(biāo)是較困難或不能實(shí)現(xiàn)的。為了有效地讓廢液處理達(dá)標(biāo)，應(yīng)采用多種處理技術(shù)的組合處理法［6-10］。本研究提出一套壓裂液返排液處理工藝，首先采用電絮凝或微電解-Fenton等方法對(duì)壓裂液返排液進(jìn)行破膠預(yù)處理，對(duì)水中的有機(jī)污染物進(jìn)行分解，破壞膠體穩(wěn)定性。再對(duì)破膠預(yù)處理后的壓裂液返排液進(jìn)行氣浮處理，通入大量高度分散的微氣泡，使之作為載體與懸浮在水中的顆粒或絮狀物黏附，依靠浮力作用一起上浮到水面，形成浮渣后去除，從而實(shí)現(xiàn)污水的凈化。對(duì)氣浮出水進(jìn)行過(guò)濾處理，截留水中SS和其他雜質(zhì)。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)裝置流程如圖1所示。壓裂液返排液首先在電絮凝或是微電解-Fenton反應(yīng)池內(nèi)進(jìn)行破膠預(yù)處理，而后進(jìn)入氣浮機(jī)，最后經(jīng)過(guò)濾得到出水。

圖1 壓裂液返排液處理工藝流程Fig.1 Process flow of fracturing flowback fluid treatment

試驗(yàn)裝置主要由電絮凝裝置、微電解-Fenton裝置、氣浮機(jī)、過(guò)濾柱和水箱組成。電絮凝裝置、微電解-Fenton裝置及氣浮裝置容積均為5 L；電絮凝陽(yáng)極采用金屬鋁電極，陰極采用惰性電極，電源為直流電源，極板面積為100 mm×150 mm，電極間距為50 mm。氣浮機(jī)由溶氣泵、空壓機(jī)、溶氣罐、長(zhǎng)方形箱體、氣浮系統(tǒng)、刮泥系統(tǒng)等組成。過(guò)濾柱直徑為10 cm，高1.2 m，填料分別為0.8～1.2 mm石英砂濾料，0.4～0.8 mm磁鐵礦濾料和2～4 mm磁鐵礦墊料，填料高度為0.8 m。

1.2 試驗(yàn)水質(zhì)

壓裂液返排液水樣中保留有壓裂原液的主要成分，含有增稠劑、交聯(lián)劑、調(diào)節(jié)劑、穩(wěn)定劑等十幾種添加劑。大慶油田主要采用植物膠或其改性的水基壓裂液，增稠劑為羥丙基瓜膠，交聯(lián)劑為硼砂或有機(jī)硼等，pH值調(diào)節(jié)劑為碳酸鈉或碳酸氫鈉，粘土穩(wěn)定劑為氯化鉀或有機(jī)陽(yáng)離子聚合物等，返排液中還含有原油及各種化合污染物。

在測(cè)定壓裂液返排液CODCr濃度時(shí)，大部分K2Cr2O7是被增稠劑和交聯(lián)劑消耗掉的，因而如何去除返排液中的羥丙基瓜膠和有機(jī)硼是解決污水達(dá)標(biāo)排放的關(guān)鍵。

現(xiàn)場(chǎng)取壓裂液返排液進(jìn)行分析，結(jié)果如表1所示。

1.3 試驗(yàn)藥劑

FeSO4（分析純）；質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%的H2O2。

表1 壓裂液返排液的主要污染物指標(biāo)檢測(cè)結(jié)果Tab.1 Detection resluts of main pollution indexes of fracturing flowback fluid

1.4 試驗(yàn)方法

將壓裂液返排液加入到水箱中，經(jīng)離心泵進(jìn)入電絮凝裝置或微電解-Fenton裝置，出水從底部進(jìn)入到氣浮機(jī)內(nèi)，最后通過(guò)濾柱去除剩余絮體和SS。通過(guò)破膠預(yù)處理、氣浮處理、過(guò)濾處理的單因素優(yōu)化試驗(yàn)確定最佳試驗(yàn)條件。整套處理裝置在最佳試驗(yàn)條件下穩(wěn)定運(yùn)行1 h后分析出水水質(zhì)，考察各項(xiàng)水質(zhì)指標(biāo)達(dá)標(biāo)情況。

1.5 分析方法

CODCr、SS、石油類、揮發(fā)酚及硫化物均采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)方法測(cè)定。

2 結(jié)果與討論

2.1 電絮凝破膠預(yù)處理影響因素

電絮凝法構(gòu)造簡(jiǎn)單、處理費(fèi)用低、占地面積小、攜帶方便，適用于規(guī)模較小的分散型污染水體。電絮凝處理原理是：將金屬電極（鋁）置于被處理的水中，然后通以直流電，此時(shí)金屬陽(yáng)極發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)，溶出大量Al3+并發(fā)生水解，從而產(chǎn)生凝聚或絮凝作用［11-14］。

2.1.1 電壓對(duì)處理效果的影響

采用電絮凝法處理壓裂液返排液，進(jìn)水CODCr的質(zhì)量濃度為2 040 mg/L，停留時(shí)間為20 min，電壓分別為10、15、20 V，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察CODCr去除情況，結(jié)果如圖2所示。

從圖2可以看出，隨著電壓的升高，CODCr去除效果逐漸變好。綜合考慮處理效果和經(jīng)濟(jì)效益，選擇電壓為15 V時(shí)較為適宜，此時(shí)出水CODCr的質(zhì)量濃度為785 mg/L，去除率達(dá)61.5%。這是因?yàn)殡S著電壓的升高，電流密度不斷增大，單位時(shí)間內(nèi)陽(yáng)極電解產(chǎn)生的Al3+增多，Al3+水解產(chǎn)生的絡(luò)合物和Al（OH）3的量也增多，有利于絮體的形成，提高CODCr的去除效率。另外，電壓的增加也使產(chǎn)生的氣體量增加，增強(qiáng)了氣浮除CODCr的能力。

圖2 電絮凝法電壓對(duì)CODCr去除效果的影響Fig.2 Effect of electric flocculation voltage on CODCrremoval

2.1.2 反應(yīng)時(shí)間對(duì)處理效果的影響

采用電絮凝法處理壓裂液返排液，進(jìn)水CODCr的質(zhì)量濃度為2 040 mg/L，電壓為15 V，反應(yīng)時(shí)間分別為5、10、15、20、25 min，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察CODCr去除情況，結(jié)果如圖3所示。

圖3 電絮凝法反應(yīng)時(shí)間對(duì)CODCr去除效果的影響Fig.3 Effect of electric flocculation reaction time on CODCrremoval

從圖3可以看出，隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，CODCr去除效果逐漸變好。綜合考慮處理效果和經(jīng)濟(jì)效益，選擇反應(yīng)時(shí)間為15 min較為適宜，此時(shí)出水CODCr的質(zhì)量濃度為820 mg/L，去除率達(dá) 59.8%。這是因?yàn)橥Ａ魰r(shí)間越長(zhǎng)，電解產(chǎn)生的絮體越多，絮體與CODCr作用增強(qiáng)，去除效果得到提高。

2.2 微電解-Fenton破膠預(yù)處理影響因素

微電解法主要通過(guò)兩方面共同作用來(lái)有效處理廢水。一方面，鑄鐵屑浸沒(méi)在廢水中，與廢水混合并接觸，形成大的原電池；另一方面在鑄鐵屑內(nèi)部形成許多微小原電池，生成高化學(xué)活性的產(chǎn)物，能有效氧化降解廢液中的多種污染物質(zhì)。

微電解處理過(guò)程中會(huì)有大量Fe2+產(chǎn)生，并且出水呈酸性，正好為后續(xù)Fenton法處理所需要。通過(guò)Fe2+來(lái)激活、促使H2O2發(fā)生Fenton反應(yīng)分解出水、氧氣和·OH，其中的·OH氧化性極強(qiáng)，幾乎可以無(wú)選擇性地攻擊并改變破壞有機(jī)物結(jié)構(gòu)，使其轉(zhuǎn)變?yōu)闊o(wú)毒或微毒的無(wú)機(jī)物質(zhì)［15-16］。

2.2.1 停留時(shí)間對(duì)處理效果的影響

采用微電解法處理壓裂液返排液，在pH值為4，鐵炭體積比為1∶1.5，鐵屑粒度為60～80目的條件下，微電解反應(yīng)時(shí)間分別為10、20、30、40、60、120、240 min，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察CODCr去除情況，結(jié)果如圖4所示。

圖4 微電解法停留時(shí)間對(duì)CODCr去除效果的影響Fig.4 Effect of microelectrolysis retention time on CODCrremoval

從圖4可以看出，停留時(shí)間越長(zhǎng)，CODCr去除效果越好，但在40 min后CODCr去除幅度變小，因此選擇40 min為最佳停留時(shí)間，此時(shí)出水CODCr的質(zhì)量濃度為920 mg/L，去除率達(dá)54.9%。微電解反應(yīng)需要一定的停留時(shí)間以提高污染物去除率，但停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)時(shí)出水中含鐵量增加、色度偏高。

2.2.2 Fe2+濃度對(duì)處理效果的影響

微電解反應(yīng)60 min后，壓裂液返排液CODCr的質(zhì)量濃度降為860 mg/L，采用Fenton法繼續(xù)處理，在pH值為4，停留時(shí)間為2h，H2O2投加量為0.8%，處理溫度為50℃的條件下，F(xiàn)e2+的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.05%、0.10%、0.15%、0.20%、0.30%，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察CODCr去除情況，結(jié)果如圖5所示。

圖5 Fenton法Fe2+濃度對(duì)CODCr去除效果的影響Fig.5 Effect of Fe2+concentration on CODCrremoval by Fenton method

從圖5可以看出，隨著Fe2+質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，CODCr去除率呈先增大后減小趨勢(shì)。當(dāng)其質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.2%時(shí)，去除效果最好，出水CODCr的質(zhì)量濃度為160 mg/L，去除率達(dá)81.4%。這是因?yàn)楫?dāng)Fe2+濃度增加時(shí)，·OH的濃度也增加，從而可以有效降解CODCr；而當(dāng)Fe2+的濃度過(guò)高時(shí)，部分H2O2發(fā)生無(wú)效分解，釋放出O2。因此，選擇 Fe2+的最佳質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.20%。

2.2.3 H2O2投加量對(duì)處理效果的影響

微電解反應(yīng)60 min后，壓裂液返排液CODCr的質(zhì)量濃度降為860 mg/L。采用Fenton法繼續(xù)處理，在pH值為4，F(xiàn)e2+的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.20%，停留時(shí)間為2 h，處理溫度為50℃的條件下，H2O2投加量分別為0.2%、0.4%、0.6%、0.8%、1.0%，穩(wěn)定運(yùn)行1h后考察CODCr去除情況，結(jié)果如圖6所示。

圖6 Fenton法H2O2投加量對(duì)CODCr去除效果的影響Fig.6 Effect of H2O2dosage on CODCrremoval by Fenton method

從圖6可以看出，隨著H2O2投加量的增加，CODCr去除率呈先增大后減小趨勢(shì)。當(dāng)投加量為0.8%時(shí)，去除效果最好，出水CODCr的質(zhì)量濃度為165 mg/L，去除率達(dá)80.8%。這是因?yàn)楫?dāng)H2O2濃度較小，有機(jī)物濃度較高時(shí)，·OH有較多的機(jī)會(huì)和有機(jī)物反應(yīng)；但當(dāng)H2O2濃度較高時(shí)，生成的·HO2易與·OH發(fā)生進(jìn)一步反應(yīng)，生成H2O和O2，不僅消耗·OH，而且還使H2O2無(wú)效分解，降低了CODCr去除效果。

2.3 氣浮單元的處理效果及影響因素

對(duì)破膠預(yù)處理后的壓裂液返排液進(jìn)行氣浮處理，去除懸浮在水中的顆?；蛐鯛钗?。壓裂液返排液經(jīng)破膠預(yù)處理后，SS的質(zhì)量濃度由670 mg/L下降為312 mg/L。

氣浮處理是在污水中通入大量高度分散的微氣泡，使之作為載體與懸浮在水中的顆?；蛐鯛钗镳じ剑揽扛×ψ饔靡黄鹕细〉剿?，形成浮渣后去除，以實(shí)現(xiàn)污水凈化的方法。本研究采用的溶氣氣浮，用溶氣泵將水、氣混合加壓溶解形成溶氣水，再減壓釋放，空氣以微小的氣泡析出與懸浮顆粒吸附而上浮，可較好地控制氣泡與壓裂液返排液的接觸時(shí)間，凈化效果也較好。

2.3.1 浮選劑投加量對(duì)處理效果的影響

合適的浮選劑可以增加氣泡對(duì)SS的捕獲效率，針對(duì)復(fù)配好的浮選劑，在其投加量分別為300、500、1 000、1 500、2 000 mg/L的條件下，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后，考察SS去除情況，結(jié)果如圖7所示。

圖7 浮選劑投加量對(duì)SS去除效果的影響Fig.7 Effect of flotation agent dosage on SS removal

從圖7可以看出，隨著浮選劑投加量的增加，SS的去除率逐漸增大。但當(dāng)投加量超過(guò)1 000 mg/L后，變化不再明顯，此時(shí)出水SS的質(zhì)量濃度為162 mg/L，去除率達(dá)48.1%。分析原因可能是因?yàn)橥都恿砍^(guò)一定值后，氣泡吸附達(dá)到了飽和狀態(tài)，無(wú)法再捕獲更多的SS。因此綜合考慮處理效果和節(jié)省藥劑費(fèi)用，確定浮選劑投加量為1 000 mg/L。

2.3.2 回流比對(duì)處理效果的影響

加壓溶氣水是氣浮出水的回流水，回流水量占所處理水量的百分比稱回流比，它是影響氣浮效率的重要因素。設(shè)定回流比分別為25%、30%、35%、40%、50%，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察SS去除情況，結(jié)果如圖8所示。

從圖8可以看出，隨著回流比的提高，SS的去除效果呈先增大后減小趨勢(shì)。當(dāng)回流比為35%時(shí)，去除效果最好。出水SS的質(zhì)量濃度為145 mg/L，去除率達(dá)53.5%。

2.3.3 氣浮時(shí)間對(duì)處理效果的影響

采用氣浮時(shí)間分別為1、2、4、6、8、10、15 min，穩(wěn)定運(yùn)行1 h后考察SS去除情況，結(jié)果如圖9所示。

圖8 回流比對(duì)SS去除效果的影響Fig.8 Effect of reflux ratio on SS removal

圖9 氣浮時(shí)間對(duì)SS去除效果的影響Fig.9 Effect of air flotation time on SS removal

從圖9可以看出，隨著氣浮時(shí)間的延長(zhǎng)，SS的去除率逐漸增加。當(dāng)氣浮時(shí)間大于8 min時(shí)，變化不再明顯。這是因?yàn)榉磻?yīng)初期由于氣浮時(shí)間短，壓裂液返排液中的SS還沒(méi)來(lái)得及被氣泡捕捉就流失了，而隨著氣浮時(shí)間的延長(zhǎng)，SS去除率快速上升，當(dāng)氣浮時(shí)間為8 min時(shí)，基本達(dá)到最佳效果，出水SS的質(zhì)量濃度為140 mg/L，去除率達(dá)55.1%。繼續(xù)延長(zhǎng)氣浮時(shí)間，SS的去除率幾乎沒(méi)有提高。

2.4 過(guò)濾單元的處理效率

過(guò)濾是油田污水處理的一個(gè)主要手段，對(duì)氣浮處理后的壓裂液返排液進(jìn)行過(guò)濾處理，進(jìn)一步去除污水中SS和其他雜質(zhì)。

流砂過(guò)濾器是移動(dòng)床上向流連續(xù)過(guò)濾器，運(yùn)行中無(wú)需停機(jī)反沖洗。過(guò)濾時(shí)，由高位水箱供應(yīng)污水，然后從流砂過(guò)濾器的底部環(huán)形配水管進(jìn)入，經(jīng)內(nèi)部錐形引水道折流均勻進(jìn)入濾床，水向上流動(dòng)并充分、均勻地與濾料接觸，污水中的SS被截留在濾床上，凈化水由頂部的出水堰溢流排放。

油田目前普遍應(yīng)用及推廣的過(guò)濾方式是兩級(jí)壓力過(guò)濾——石英砂磁鐵礦雙層濾料過(guò)濾，不足在于濾罐運(yùn)行一段時(shí)間后必須對(duì)其進(jìn)行反沖洗，以實(shí)現(xiàn)濾料的再生能力，在反沖洗過(guò)程中，濾料截留的污油及SS等雜質(zhì)會(huì)隨著反沖洗水進(jìn)入回收水池，導(dǎo)致大量的油質(zhì)及SS重復(fù)循環(huán)，影響污水處理效果和濾料使用壽命。

通過(guò)試驗(yàn)對(duì)比流砂過(guò)濾和兩級(jí)壓力過(guò)濾的SS去除情況，以確定最佳過(guò)濾方式。流砂過(guò)濾出水SS的質(zhì)量濃度為102 mg/L，壓力過(guò)濾出水SS的質(zhì)量濃度為78mg/L。

以上2種過(guò)濾方式均可以使壓裂液返排液達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，兩級(jí)壓力過(guò)濾處理效果要優(yōu)于流砂過(guò)濾，若可以依托已建的兩級(jí)壓力過(guò)濾系統(tǒng)，建議使用壓力過(guò)濾，可獲得更好的過(guò)濾效果，且避免投資浪費(fèi)；若無(wú)可依托的系統(tǒng)，建議使用流砂過(guò)濾器，在保證出水效果的同時(shí)，可減少投資，并避免反沖洗帶來(lái)的問(wèn)題。

2.5 連續(xù)運(yùn)行條件下組合工藝的處理效果

采用破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝處理壓裂液返排液。破膠處理分別采用電絮凝法和微電解-Fenton法，之后再經(jīng)過(guò)氣浮處理和過(guò)濾處理。采用最佳運(yùn)行參數(shù)，整套處理裝置穩(wěn)定運(yùn)行1 h后總出水口取樣檢測(cè)，考察各項(xiàng)水質(zhì)指標(biāo)的達(dá)標(biāo)情況。

在電絮凝電壓為15 V、反應(yīng)時(shí)間為15 min的條件下進(jìn)行電絮凝破膠處理，之后在浮選劑投加量為1 000 mg/L、回流比為35%、氣浮時(shí)間為8 min的條件下進(jìn)行氣浮處理，最后進(jìn)行兩級(jí)壓力過(guò)濾處理。處理后壓裂液返排液的主要水質(zhì)指標(biāo)如表2所示。其中石油類、SS、揮發(fā)酚和硫化物等指標(biāo)均能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，而出水CODCr濃度略高于排放標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)電壓升高到20 V、反應(yīng)時(shí)間延長(zhǎng)到20 min后，出水CODCr的質(zhì)量濃度降為92.0 mg/L，可以達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的要求。因此，當(dāng)待處理壓裂液返排液CODCr的質(zhì)量濃度小于2 040 mg/L時(shí)，可以采用電絮凝法進(jìn)行破膠，反應(yīng)參數(shù)根據(jù)原水CODCr濃度來(lái)調(diào)節(jié)，可在出水水質(zhì)達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的前提下，節(jié)省處理成本。

表2 處理后壓裂液返排液的主要水質(zhì)指標(biāo)Tab.2 Main indexes of fracturing backflow fluid after treatment

在微電解停留時(shí)間為40 min、Fenton法Fe2+的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.20%、H2O2投加量為0.8%的條件下進(jìn)行微電解-Fenton破膠處理，之后在浮選劑的投加量為1 000 mg/L、回流比為35%、氣浮時(shí)間為8 min的條件下進(jìn)行氣浮處理，最后進(jìn)行兩級(jí)壓力過(guò)濾處理。處理后壓裂液返排液的主要水質(zhì)指標(biāo)如表2所示。其中石油類、CODCr、SS、揮發(fā)酚和硫化物等指標(biāo)均能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。因此，當(dāng)待處理壓裂液返排液CODCr的質(zhì)量濃度接近或大于2 040 mg/L時(shí)，可以采用微電解-Fenton法進(jìn)行破膠，能夠有效保證出水達(dá)標(biāo)排放。

3 結(jié)論

（1）電絮凝破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝處理壓裂液返排液最佳參數(shù)為：電壓為15 V、電絮凝反應(yīng)時(shí)間為15 min、浮選劑投加量為1 000 mg/L、回流比為35%、氣浮時(shí)間為8min、兩級(jí)壓力過(guò)濾。若壓裂液返排液CODCr濃度過(guò)高或不易降解，可提高電壓為20 V，延長(zhǎng)電絮凝反應(yīng)時(shí)間到20 min。

（2）微電解-Fenton破膠-氣浮-過(guò)濾組合工藝處理壓裂液返排液最佳參數(shù)為：微電解停留時(shí)間為40 min、Fe2+質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.20%、H2O2投加量為0.8%、浮選劑投加量為 1 000 mg/L、回流比為35%、氣浮時(shí)間為8 min、兩級(jí)壓力過(guò)濾。

（3）破膠處理方法的選擇取決于壓裂液返排液水質(zhì)情況，若CODCr濃度高且難降解，建議采用微電解-Fenton破膠處理；反之則采用電絮凝破膠處理，可在出水水質(zhì)達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)的前提下，節(jié)省處理成本。

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Treatment of fracturing flowback fluid of oilfield by gel breaking-air flotation-filtration combined process

YU Ting
（Daqing Oilfield Engineering Company Limited，Daqing 163712，China）

A combined technology of gel-breaking-air flotation-filtration was used for advanced treatment of fracturing flowback fluid characterized by high CODCrconcentration，high stability，and high viscosity，and then，the treatment effect was investigated.Under the condition that the electric flocculation voltage was 20 V and the reaction time was 20 min，or when the microelectrolysis retention time was 40 min，the mass fraction of Fe2+of Fenton treatment unit was 0.20%and the H2O2dosage was 0.8%，the wastewater was firstly pretreated by gel-breaking，and then was treated by air flotation under the condition that the flotation agent dosage was 1 000 mg/L，the reflux ratio was 35%，the air flotation time was 8 min.Finally，the quality of the effluent water from two-stage pressure filtration unit met the requirement of GB 8978—1996 Integrated Wastewater Discharge Standard.

fracturing flowback fluid；gel-breaking；air flotation；filtration

X703.1；X791

A

%1009-2455（2016）05-0023-06

于婷（1985-），女，吉林德惠人，工程師，碩士研究生，主要研究方向?yàn)橛吞锼幚恚娮有畔洌﹜uting@petrochina. com.cn。

2016-05-13（修回稿）