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    固-液混合火箭推進(jìn)劑方案及其能量性能分析①

    2016-11-03 00:38:33曹一林唐承志
    固體火箭技術(shù) 2016年3期
    關(guān)鍵詞:液氦液氫液氧

    曹一林,唐承志

    (中國航天科技集團(tuán)公司四院四十二所,襄陽 441003)

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    固-液混合火箭推進(jìn)劑方案及其能量性能分析①

    曹一林,唐承志

    (中國航天科技集團(tuán)公司四院四十二所,襄陽441003)

    采用推進(jìn)劑性能評估軟件(PEP)模擬計(jì)算,并比較了液氧+HTPB固體燃料、液氫+固體推進(jìn)劑和液氦+固體推進(jìn)劑3種固-液混合火箭推進(jìn)劑方案的能量水平,分析了3種混合推進(jìn)劑方案的燃燒特征。結(jié)果表明,液氫+固體推進(jìn)劑和液氦+固體推進(jìn)劑2種混合推進(jìn)劑方案可大幅提高固體推進(jìn)劑能量水平,且燃燒性能可能更優(yōu)。液氫+GAP固體推進(jìn)劑和液氦+GAP固體推進(jìn)劑方案可獲得高于3 000 N·s/kg的比沖,高于液氧+HTPB固體燃料方案。

    固-液混合推進(jìn)劑;固體推進(jìn)劑;新型火箭推進(jìn)技術(shù)

    0 引言

    2種固-液混合火箭推進(jìn)劑方案的原理不同:液氧+固體燃料方案是嘗試用液氧取代對固體推進(jìn)劑能量不利影響較大的高氯酸銨(AP)。因此,固體燃料中AP含量越高,液氧提高推進(jìn)劑能量的幅度就越小。但降低固體燃料中AP含量,對推進(jìn)劑的燃燒性能影響較大,嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致工作過程中推進(jìn)劑的熄火;液氫+固體推進(jìn)劑方案是根據(jù)固體發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中存在工質(zhì)不足問題提出的解決方案。在通常的固體發(fā)動(dòng)機(jī)中,為提高固體推進(jìn)劑的工質(zhì)量,一般會(huì)犧牲部分化學(xué)能(即CO氧化成CO2及H2氧化成H2O需要的熱量)為代價(jià)。液氫+固體推進(jìn)劑方案嘗試通過引入高效工質(zhì)來提高化學(xué)能的轉(zhuǎn)化效率。根據(jù)這一原理,液氦同樣可作為高效工質(zhì),與固體推進(jìn)劑構(gòu)成固體推進(jìn)劑+液氦固-液混合火箭推進(jìn)劑。與液氫不同,氦是一種惰性氣體元素,不參與固體推進(jìn)劑燃燒中的化學(xué)反應(yīng),因此它作為工質(zhì),可能會(huì)更有效、更安全。

    本文采用推進(jìn)劑性能評估軟件(PEP)[3-4],比較和分析了液氧+端羥基聚丁二烯(HTPB)固體燃料、液氫+固體推進(jìn)劑2種固液火箭混合推進(jìn)劑方案的能量水平和燃燒特性,并與惰性氣體(液氦)+固體推進(jìn)劑的方案進(jìn)行了比較。

    1 液氧+HTPB固體燃料方案

    1.1液氧+HTPB固體燃料方案的能量性能分析

    液氧是液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)用的一種低溫氧化劑,固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中常用的氧化劑為AP。為了比較2種物質(zhì)作為推進(jìn)劑氧化劑的效率和性能,采用熱力學(xué)計(jì)算軟件對比了液氧+HTPB固體燃料和AP+HTPB雙組元固體推進(jìn)劑的比沖隨氧燃比(O/F:氧化劑與燃料的質(zhì)量比)的變化情況,結(jié)果如圖1所示。

    本文所有的比沖均為標(biāo)準(zhǔn)比沖,即設(shè)定燃燒室壓力6.86 MPa,噴管出口平面壓力為1個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓條件下計(jì)算的比沖。

    圖1 HTPB與不同氧化劑配合時(shí)比沖與氧燃比關(guān)系

    圖1結(jié)果顯示,液氧/HTPB的最佳氧燃比(比沖最高時(shí)的氧燃比)約為2.33,低于AP/HTPB的最佳氧燃比(約為9.00)。液氧/HTPB的最高比沖約為2 969.11 N·s/kg,遠(yuǎn)高于AP/HTPB的最高比沖2 475.68 N·s/kg,表明液氧作為火箭推進(jìn)劑的氧化劑在氧化效率和提高推進(jìn)劑能量兩方面都明顯優(yōu)于AP。目前,實(shí)用的固體推進(jìn)劑最高比沖為硝酸酯增塑聚醚(NEPE)固體推進(jìn)劑的2 548.00 N·s/kg,液氧+HTPB固體燃料方案與NEPE推進(jìn)劑相比,理論上仍有400 N·s/kg以上的比沖增益。

    1.2液氧+HTPB固體燃料方案的燃燒特性分析

    液氧/HTPB固體燃料作為固-液混合火箭推進(jìn)劑系統(tǒng)的一個(gè)基礎(chǔ)方案,應(yīng)用中的關(guān)鍵問題是HTPB固體燃料的燃燒性能是否能夠滿足推進(jìn)系統(tǒng)的燃速要求。據(jù)文獻(xiàn)[5]報(bào)道,以純HTPB多異氰酸酯固化膠片作為燃料,在加熱燃燒過程中,先是氨基甲酸酯鍵斷裂,溫度約為500 K。隨溫度上升,聚丁二烯開始解聚。720 K以上,聚丁二烯鏈的解聚速度幾乎與燃燒表面溫度成正比[5]。要達(dá)到2.00 mm/s的燃面退移速度,燃燒表面溫度應(yīng)在1 400 K以上,HTPB解聚速度和燃燒表面溫度的關(guān)系見圖2。

    聚丁二烯鏈解聚為吸熱反應(yīng)。如果燃料中沒有氧化劑,由于聚合物解聚過程是吸熱的,加上解聚產(chǎn)物與氧反應(yīng)形成的高溫區(qū)與燃燒表面距離較遠(yuǎn),氣體放出的方向與對流傳熱方向相反(熱傳導(dǎo)由高溫到低溫,而解聚放出氣體則是從低溫流到高溫區(qū)),不利于熱傳導(dǎo),很難維持HTPB高速裂解反應(yīng)所需的表面反應(yīng)溫度(見圖3)。因此,燃面退移速度慢,燃燒效率不高,燃燒殘?jiān)^多。

    圖3 液氧+HTPB固體燃料混合推進(jìn)體系熱傳導(dǎo)示意圖

    在HTPB固體燃料中加入適量AP,可能提高燃燒表面溫度,因?yàn)锳P在該溫度區(qū)間會(huì)升華,并在離表面很近的區(qū)域與聚丁二烯解聚產(chǎn)物發(fā)生反應(yīng)。如果AP的粒度和含量適當(dāng),這種反應(yīng)就可能在燃料表面附近形成接近其絕熱平衡溫度的預(yù)混火焰,使燃料的燃燒表面保持較高的燃燒溫度。根據(jù)AP/HTPB雙組元固體推進(jìn)劑體系標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)工作條件絕熱火焰溫度計(jì)算結(jié)果(見圖4),要使燃燒表面絕熱火焰溫度達(dá)到1 400 K以上,AP/HTPB雙組元固體推進(jìn)劑中AP的含量應(yīng)控制在70%以上。

    栽培要點(diǎn):河北北部、內(nèi)蒙古全部在4月底5月初播種。播種前18~20天將種薯提前出窖以10cm厚度平鋪于暖室,18℃催芽12天,待芽基催至0.5~0.7cm時(shí)轉(zhuǎn)到室外曬種8天。切塊重30g左右,每個(gè)切塊確保1~2芽。切刀用0.4%高錳酸鉀溶液消毒,防止病害傳播。每畝種植3500~4000株。結(jié)合播種每畝施優(yōu)質(zhì)農(nóng)家肥3000kg,混施馬鈴薯專用肥50kg;苗高20cm時(shí)中耕一次,現(xiàn)蕾前結(jié)合中耕培土一次,主要防治馬鈴薯早疫病和晚疫病。在現(xiàn)蕾期開始用藥,可以選擇50%烯酰嗎啉可濕性粉劑等藥劑交替使用,生育期共用藥3~5次。

    不過,AP的引入對整個(gè)推進(jìn)劑體系的能量性能將產(chǎn)生不利影響,圖5是液氧和不同AP含量的HTPB雙組元固體推進(jìn)劑組成的混合體系的比沖與O/F關(guān)系。從圖5可看出,HTPB固體燃料中加入AP,混合推進(jìn)劑體系的比沖和最佳氧燃比下降。當(dāng)AP含量達(dá)到60%時(shí),最佳氧燃比和比沖分別從純HTPB固體燃料的2.33、2 969.11 N·s/kg降至0.85、2 808.9 N·s/kg,比沖下降幅度達(dá)到160 N·s/kg。

    圖4 AP/HTPB雙組元固體推進(jìn)劑體系絕熱平衡火焰溫度與氧化劑百分含量關(guān)系

    圖5 液氧+不同AP含量的HTPB雙組元推進(jìn)劑混合體系比沖與AP含量關(guān)系

    據(jù)文獻(xiàn)[6]報(bào)道,加入鋁粉可增加熱傳導(dǎo),并使HTPB固體燃料的退移速度增加4倍。但對于燃速很低的HTPB固體燃料來說,燃速依然太低。如果能實(shí)現(xiàn)燃燒表面的金屬點(diǎn)火,則可使燃燒表面溫度大幅度提高,實(shí)現(xiàn)燃料的快速燃燒。但AP+HTPB固體燃料中,AP必須有足夠高的比率,才能達(dá)到金屬的點(diǎn)火溫度。由圖4可看出,要實(shí)現(xiàn)金屬Al粉在燃面點(diǎn)火,燃料中的AP含量必須在80%左右。如果采用點(diǎn)火溫度較低的納米鋁粉,可能對提高固體燃料退移速度更加有效。引入金屬Al粉對混合推進(jìn)劑體系的能量性能影響見圖6。從圖6可看出,當(dāng)Al含量低于30%時(shí),Al+HTPB體系和采用純HTPB固體燃料相比,混合系統(tǒng)的理論比沖并無明顯差別,但燃料密度大幅提高。因此,引入Al粉可提高混合推進(jìn)劑體系總的能量水平。

    從模擬結(jié)果可看出,采用液氧+ HTPB固體燃料的最高比沖可達(dá)2 969.11 N·s/kg,但HTPB固體燃料燃速很低。要使燃速大幅提高,可在固體燃料中加入Al和AP,利用Al在燃燒表面附近燃燒,來提高燃燒表面溫度。不過,要使Al在燃燒表面點(diǎn)火燃燒,必須加入大量AP,但混合推進(jìn)劑體系中加入大量AP,會(huì)使體系能量水平大幅度下降。

    圖6 HTPB固體燃料中Al含量對混合體系比沖和燃料密度的影響

    2 液氫+固體推進(jìn)劑方案

    2.1液氫+固體推進(jìn)劑方案的能量性能分析

    液氫+固體推進(jìn)劑方案的固液混合火箭推進(jìn)劑體系是通過提高化學(xué)能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能的效率,來提高推進(jìn)劑體系能量性能的。液氫的主要作用是增加燃?xì)饬?,并降低燃?xì)獾钠骄鄬Ψ肿淤|(zhì)量,由于通過增加化學(xué)能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能的效率是由發(fā)動(dòng)機(jī)噴管實(shí)現(xiàn)的,因此氫氣可如液氧+固體燃料混合推進(jìn)劑系統(tǒng)一樣從發(fā)動(dòng)機(jī)頂端引入,也可在噴管喉部前的任何部位引入,結(jié)構(gòu)示意如圖7所示。

    圖7 液氫+固體推進(jìn)劑發(fā)動(dòng)機(jī)方案結(jié)構(gòu)示意圖

    固體推進(jìn)劑用于能量轉(zhuǎn)化的工質(zhì)由自身的燃燒產(chǎn)物供給,由于工質(zhì)嚴(yán)重不足導(dǎo)致化學(xué)能轉(zhuǎn)化為火箭推進(jìn)動(dòng)能的效率都很低。因此,采用液氫+固體推進(jìn)劑的固-液混合推進(jìn)劑方案,可提高比沖。圖8給出了HTPB推進(jìn)劑、NEPE推進(jìn)劑和GAP推進(jìn)劑等3種主要推進(jìn)劑體系與液氫組成的固液混合火箭推進(jìn)劑體系的比沖隨體系中液氫所占重量百分比的變化情況??煽闯觯倭康囊簹渚涂蓪?shí)現(xiàn)比沖較大幅度的增加,液氫+固體推進(jìn)劑質(zhì)量比增至0.1時(shí),典型的AP/Al/HTPB(68/18/14)推進(jìn)劑、AP/NE/HMX/Al/PEG(18/18/40/18/6)推進(jìn)劑和AP/NE/HMX/Al/GAP(18/18/40/18/6)推進(jìn)劑(其中NE為2∶1的硝化甘油和1,2,4-丁三醇三硝酸酯混合物;PEG:端羥基聚乙二醇;GAP:端羥基聚疊氮縮水甘油醚)的比沖分別達(dá)到2 795.9、2 916.5、2 958.6 N·s/kg。對不同固體含量的HTPB推進(jìn)劑,采用固液混合推進(jìn)劑體系的比沖增益隨HTPB含量的降低而增加,因?yàn)橐簹涞闹饕饔檬窃龃蠡瘜W(xué)反應(yīng)熱的轉(zhuǎn)化效率,而HTPB含量越低,固體含量越高,推進(jìn)劑在燃燒室中的反應(yīng)放熱越大。

    圖8 混合系統(tǒng)比沖與液氫/固體推進(jìn)劑質(zhì)量比關(guān)系

    當(dāng)液氫+固體推進(jìn)劑的質(zhì)量比超過0.1后,直到0.2之前,固液混合推進(jìn)劑體系的能量隨液氫與固體推進(jìn)劑之比的增加繼續(xù)增加,只是增加的幅度減小。在液氫+AP/NE/HMX/Al/GAP推進(jìn)劑混合方案中,液氫與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比達(dá)到0.2時(shí),混合體系的比沖可達(dá)3 006.6 N·s/kg,相對AP/NE/HMX/Al/GAP固體推進(jìn)劑比沖提高了3 41 N·s/kg,相對液氧+HTPB推進(jìn)劑混合方案比沖可提高36.5 N·s/kg。

    2.2液氫+固體推進(jìn)劑方案的燃燒特性分析

    從發(fā)動(dòng)機(jī)頭部或喉部進(jìn)入燃燒室中的氫氣,基本上不會(huì)影響固體推進(jìn)劑燃燒表面的反應(yīng)。因此,對固體推進(jìn)劑燃速等燃燒特性影響很小。

    圖9是液氫+AP/NE/HMX/Al/GAP推進(jìn)劑混合方案中,噴出氣體產(chǎn)物隨液氫與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比增加的變化情況。從圖9可看出,氫氣進(jìn)入燃燒室后,只有液氫與固體推進(jìn)劑質(zhì)量之比較高時(shí)(>0.1),由于燃?xì)鉁囟鹊拇蠓陆担艜?huì)導(dǎo)致燃燒產(chǎn)物中CO和H2O等與氫氣之間發(fā)生化學(xué)反應(yīng),導(dǎo)致有關(guān)燃燒產(chǎn)物含量發(fā)生較大變化。

    液氫+固體推進(jìn)劑混合火箭推進(jìn)劑體系的標(biāo)準(zhǔn)條件下燃燒室和噴管出口溫度隨液氫與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化結(jié)果見圖10。顯然,氫氣的加入,在大幅提高了化學(xué)能轉(zhuǎn)化為火箭推進(jìn)動(dòng)能的同時(shí),燃燒室和噴管出口的燃?xì)鉁囟却蠓档停瑢?dǎo)致固體推進(jìn)劑燃燒反應(yīng)向有利于釋放更多化學(xué)能的方向移動(dòng)。

    圖9 液氫+GAP推進(jìn)劑混合方案中燃?xì)庵饕M分隨液氫/GAP推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化關(guān)系

    圖10 液氫+固體推進(jìn)劑混合體系的燃燒室和噴管出口燃?xì)鉁囟入S液氫與推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化關(guān)系

    3 液氦+固體推進(jìn)劑方案

    氦是分子量只比氫大的一種惰性氣體。原理上,推進(jìn)劑燃?xì)庀到y(tǒng)中引入氦氣,同樣可提高固液混合推進(jìn)劑系統(tǒng)的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為推進(jìn)動(dòng)能的效率。圖11給出了液氦+固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑系統(tǒng)的比沖隨液氦與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化情況(推進(jìn)劑配比與上一節(jié)相同)。

    圖11結(jié)果表明,液氦+固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑系統(tǒng)的比沖隨液氦與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化情況與液氫+固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑系統(tǒng)相似,少量的液氦即可實(shí)現(xiàn)比沖較大幅度的增加,10%的液氦可使AP/Al/HTPB推進(jìn)劑、AP/NE/HMX/Al/PEG推進(jìn)劑和AP/NE/HMX/Al/GAP推進(jìn)劑的比沖分別增加到2 879.2、2 923.3、2 961.6 N·s/kg,與液氫+固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑系統(tǒng)相當(dāng)。

    比較液氫+GAP推進(jìn)劑和液氦+GAP推進(jìn)劑2種混合推進(jìn)劑系統(tǒng)的比沖隨液體工質(zhì)(液氫或液氦)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化情況,結(jié)果見圖12。

    圖11 液氦+固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑系統(tǒng)比沖隨液氦/固體推進(jìn)劑質(zhì)量比變化情況

    圖12 液氦(液氫)+GAP固體推進(jìn)劑混合推進(jìn)劑體系比沖隨液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化情況

    顯然,在2種固液混合推進(jìn)劑體系中,液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比一直增加到0.2,混合體系的比沖都隨液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的增加而增加,最高比沖分別達(dá)到了3 006.6 N·s/kg和3 026 N·s/kg,遠(yuǎn)高于液氧+HTPB固體燃料混合推進(jìn)劑體系。在液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比小于0.1時(shí),液氫提高比沖的效果優(yōu)于液氦;當(dāng)液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比大于0.1時(shí),液氦提高比沖的效果則優(yōu)于液氫。

    液氫的分子量低于液氦的分子量。因此,當(dāng)液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比小于0.1時(shí),液氫提高混合推進(jìn)劑體系比沖的效果優(yōu)于液氦。但氫氣是一種還原性氣體,它會(huì)參與固體推進(jìn)劑燃燒產(chǎn)物之間的化學(xué)反應(yīng),當(dāng)液氫與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比較大時(shí)(超過0.1),氫氣對燃?xì)饨M成有較大的影響,液氫參與化學(xué)反應(yīng),從而影響了其作為工質(zhì)的效率。比較液氫+固體推進(jìn)劑和液氦+固體推進(jìn)劑2種混合推進(jìn)劑體系的燃?xì)饨M成隨液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比的變化情況(參見圖9和圖13),可看出,因?yàn)楹馔耆粎⑴c固體推進(jìn)劑燃燒過程中的化學(xué)反應(yīng),液氦增加對燃?xì)饨M成影響很小。

    圖13 液氦+GAP推進(jìn)劑尾氣主要組分含量隨液氦/GAP推進(jìn)劑質(zhì)量比變化關(guān)系

    4 結(jié)論

    (1)液氧+HTPB固體燃料、液氫+固體推進(jìn)劑和液氦+固體推進(jìn)劑3種混合推進(jìn)劑體系都可獲得遠(yuǎn)高于現(xiàn)在固體推進(jìn)劑的能量水平,達(dá)到或接近3 000 N·s/kg的水平。

    (2)液氧+HTPB固體燃料混合推進(jìn)劑體系存在低壓易熄火、燃料燃面退移速度慢的問題。通過加入AP可提高燃速,但將導(dǎo)致能量性能大幅降低。

    (3)液氫或液氦+固體推進(jìn)劑的混合推進(jìn)劑體系通過提高固體推進(jìn)劑的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為推進(jìn)動(dòng)能的效率,可大幅提高所有固體推進(jìn)劑的能量水平,且對推進(jìn)劑燃速的影響較小。當(dāng)液體工質(zhì)與GAP固體推進(jìn)劑質(zhì)量比達(dá)到0.2時(shí),液氫+固體推進(jìn)劑方案或液氦混合推進(jìn)劑體系的比沖超過3 000 N·s/kg,遠(yuǎn)高于液氧+HTPB固體燃料的混合推進(jìn)劑體系。此外,液氫或液氦在提高化學(xué)能轉(zhuǎn)化為推進(jìn)動(dòng)能效率的同時(shí),燃燒室和噴管內(nèi)的燃?xì)鉁囟葧?huì)大幅度降低,這一點(diǎn)對固體發(fā)動(dòng)機(jī)的熱防護(hù)設(shè)計(jì)也是有利的。

    (4)液氦+固體混合推進(jìn)劑方案的能量水平與液氫+固體混合推進(jìn)劑方案相似,但液氦作為一種惰性氣體,完全不參與燃燒過程中的各種化學(xué)反應(yīng),使用安全性能更優(yōu)。在液體工質(zhì)與固體推進(jìn)劑質(zhì)量比較高時(shí),其提高混合推進(jìn)劑體系能量的效果優(yōu)于液氫。

    [1]Robert L Zurawski,Douglas C Rapp.Analysis of quasi-hybrid solid rocket booster concepts for advanced earth-to-orbit vehicles[R].NASA Technical Paper 2751,August 1987.

    [2]Altman D.Hybrid rocket development history[R].AIAA 91-2515.[3]Artie.GUIPEP-Graphical User Interface to PEP[DB/OL].http://lekstutis.com/Artie/PEP/,2011,08,01.

    [4]Cruise D R.Theoretical computation of equilibrium compositions, thermodynamic properties, and performance characteristics of propellant systems[R].(NWC6037) ADA069832,April, 1979.

    [5]Arisawa H,Brill T B.Flash pyrolysis of hydroxyl-terminated polybutadiene(HTPB) II: Implications of the kinetics to combustion of organic polymers[J].Combustion and Flame, 1996, 106: 144-154.

    [6]Brian Evans,Eric Boyer,Kenneth K Kuo,et al.Hybrid rocket investigations at penn state university's high pressure combustion laboratory: overview and recent results[R].AIAA 2009-5349.

    (編輯:劉紅利)

    Hybrid propulsion systems and their energetic performance

    CAO Yi-lin,TANG Cheng-zhi

    (The 42nd Institute of the Fourth Academy of CASC,Xiangyang441003,China)

    The energetic performances of three hybrid propulsion systems including liquid oxygen+curative HTPB fuel,liquid hydrogen+solid propellants and liquid helium+solid propellants were studied by means of propellant performance evaluation program(PEP).The calculation results reveal that liquid hydrogen+solid propellants and liquid helium+solid propellants may be able to enhance the energetic performance of almost all the studied solid propellants systems.In particular,the liquid hydrogen+GAP solid propellant and liquid helium+GAP solid propellant hybrid systems can attain specific impulse above 3 000 N·s/kg,higher than that of liquid oxygen+curative HTPB fuel hybrid system.The analysis of combustion process shows that the liquid hydrogen+solid propellants and liquid helium+solid propellants may possess better combustion performance than liquid oxygen+curative HTPB fuel hybrid system.

    solid-liquid hybrid propellant;solid propellant;novel rocket propulsion technique

    2015-02-13;

    2015-03-09。

    曹一林(1963—),男,研究員,主要從事含能材料和固體推進(jìn)劑新型高能組分的開發(fā)和應(yīng)用研究。E-mail:yiln20072007@163.com

    V512

    A

    1006-2793(2016)03-0353-05

    10.7673/j.issn.1006-2793.2016.03.011

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