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    超(超)臨界機(jī)組氧化皮綜合防治

    2016-10-19 07:42:39張孝華
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年19期
    關(guān)鍵詞:集箱過熱器溫水

    張孝華

    (江蘇闞山發(fā)電有限公司,江蘇 徐州 221134)

    超(超)臨界機(jī)組氧化皮綜合防治

    張孝華

    (江蘇闞山發(fā)電有限公司,江蘇 徐州 221134)

    本文詳細(xì)分析了超(超)臨界機(jī)組金屬高溫氧化皮生成及剝落機(jī)理并從生產(chǎn)實(shí)際情況論述了氧化皮防治措施。對于國內(nèi)的超(超)臨界機(jī)組起到借鑒作用,以利于機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

    氧化皮;剝離;治理

    0 前言

    超(超)臨界參數(shù)的火電機(jī)組已經(jīng)在全國蓬勃發(fā)展,在提高了機(jī)組熱效率、經(jīng)濟(jì)性的同時,鍋爐管氧化皮產(chǎn)生、脫落、堵塞爆管問題又隨之而來,嚴(yán)重影響機(jī)組安全運(yùn)行,筆者認(rèn)真研究氧化皮形成機(jī)理及脫落因素,總結(jié)出防治氧化皮對策并應(yīng)用實(shí)際生產(chǎn)中去,取得不錯效果。

    1 氧化皮形成機(jī)理

    因高溫水蒸汽中的結(jié)合氧與受熱面金屬發(fā)生的氧化反應(yīng),就稱之為蒸汽側(cè)高溫氧化。

    高溫水蒸氣具有氧化性,從400℃以上開始具有較強(qiáng)的氧化性,500-700℃之間最強(qiáng)氧化性,在600℃~620℃之間,金屬的氧化速度有一個突變點(diǎn),氧化層迅速增厚,氧化層達(dá)到一定厚度,運(yùn)行條件變化時,容易導(dǎo)致氧化層脫落,成為氧化皮。

    2 氧化皮生長因素

    在高溫高壓環(huán)境下,高溫受熱面金屬氧化皮的生成以及增長,受到眾多因素的影響,諸如溫度、時間、鋼材成分、預(yù)處理工藝、管材幾何尺寸等都與之密切相關(guān),現(xiàn)講述主要影響因子。

    2.1 合金元素Cr含量的影響

    Cr 元素的加入提高FeO 的形成溫度,但最易發(fā)生斷裂的FeO層較難生成。由于Cr 的電位低于Fe,這決定了Cr2O3較之Fe3O4更易于生成,也更為穩(wěn)定。研究表明,對于Cr含量在2%~9%之間的管材在超臨界蒸汽下,溫度在600℃以下時的氧化腐蝕行為,Cr含量的影響得不到體現(xiàn),并沒有顯著的差異。但是當(dāng)溫度達(dá)到650℃的高溫時,差異就非常明顯。對于9Cr-1Mo鋼來說在650℃時產(chǎn)生的氧化皮是在593℃時產(chǎn)生量的1.5倍;而其他低鉻鋼在650℃時產(chǎn)生的氧化皮量是593℃時產(chǎn)生量的2~4倍。

    2.2 蒸汽參數(shù)的影響

    研究發(fā)現(xiàn)[1]: 蒸汽溫度越高, 雙層氧化皮產(chǎn)生孔洞缺陷的時間就越短, 形成的孔洞也越大。蒸汽溫度每升高50K, 氧化鉻在含氧蒸汽中的蒸發(fā)分壓大約增加一倍, 這里說的是化學(xué)熱力學(xué)方面的影響[2]。在化學(xué)動力學(xué)方面,溫度每增加10K, 反應(yīng)速率可增加幾倍甚至十幾倍。

    2.3 溫度和時間的影響

    溫度是重要的影響因素,它主要是通過對離子的擴(kuò)散系數(shù)施加影響從而影響整個氧化速率的,而且影響極為明顯,如在高溫過熱器或高溫再熱器,其同一根U型管出口端的氧化皮要比進(jìn)口端嚴(yán)重得多,見圖1。 隨著運(yùn)行時間的增加,金屬氧化皮的厚度不斷地增加。當(dāng)受熱面管材金屬壁面超溫后,氧化皮生成的速度會大大增快。

    3 氧化皮剝離主要因素

    影響過熱器(SH)、再熱器(RH)以及主汽調(diào)門等氧化皮剝落的主要因素也有6 個:①氧化皮厚度;②合金熱膨脹系數(shù);③蒸汽濕度;④鍋爐啟、停方式和頻率;⑤蒸汽溫度或金屬壁溫;⑥蒸汽氧含量。高溫受熱面內(nèi)壁氧化皮生成、剝落過程如圖2 所示。

    4 氧化皮的防治對策

    通過筆者近幾年來的研究,防止氧化皮脫落主要從金屬材料選擇、基建設(shè)計、運(yùn)檢控制著手加以優(yōu)化控制。

    4.1 選擇抗氧化性能強(qiáng)的金屬材質(zhì)

    金屬材質(zhì)在抗蒸汽氧化性能方面,一般的規(guī)律是:高鉻鋼優(yōu)于低鉻鋼;奧氏體鋼優(yōu)于鐵素體鋼;細(xì)晶粒鋼優(yōu)于粗晶粒鋼;冷作硬化(如噴丸)鋼優(yōu)于非冷作硬化鋼。由圖3可以做出這樣的估計:當(dāng)蒸汽溫度為600℃,運(yùn)行時間為1000h 時,Super 304H 的內(nèi)壁氧化皮厚度可能達(dá)到20μm,而TP347HFG、HR3C 和噴丸Super 304H 等的內(nèi)壁氧化皮厚度均不會超過20μm。

    4.2 機(jī)組基建設(shè)計階段時的要求:

    設(shè)計階段就應(yīng)考慮選用抗高溫蒸汽氧化能力強(qiáng)的材料:設(shè)計采用耐氧化合金,超(超)臨界鍋爐:TP347HFG/ Super304H材料來代替TP347H 或內(nèi)部噴丸處理,超超臨界鍋爐使用超細(xì)晶粒TP347HFG鋼或經(jīng)內(nèi)部噴丸處理的Super304H鋼、HR3C 。

    4.3 運(yùn)行主要控制措施(以筆者電廠為例)

    4.3.1 鍋爐啟動

    (1)機(jī)組啟動各階段,凝水、給水、爐水品質(zhì)必須符合汽水品質(zhì)的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。

    (2)鍋爐點(diǎn)火后,任何情況下(包括鍋爐極熱態(tài)啟動)必須保證流經(jīng)水冷壁爐水流量≮480T/h。省煤器進(jìn)出口爐水極限溫差≯105℃。

    (3)鍋爐點(diǎn)火后,應(yīng)嚴(yán)格控制各受熱面金屬溫度變化速率和升壓率:水冷壁出口的極限升溫速度< 220℃/h(1 小時平均值),<105℃/10min(10 分鐘平均值);主汽升溫率按1.5℃/min 控制,不超過2℃/min;升壓率按0.05MPa/min 控制,不超過0.1MPa/min。各受熱面金屬壁溫不超限,溫升率<1.5℃/min。短時間<2.5℃/min。

    (4)鍋爐熱態(tài)沖洗期間水冷壁出口溫度按150℃控制,不應(yīng)超過170℃??刂破蛛x壓力≯0.8MPa(對應(yīng)的飽和溫度為170.42℃),以穩(wěn)定爐水溫度。同時避免過熱器干燒、金屬溫度劇烈變化。

    (5)等離子點(diǎn)火應(yīng)控制最小煤量16~18T/H。

    (6)機(jī)組啟動過程中蒸汽溫度的調(diào)節(jié)優(yōu)先采用燃料量、風(fēng)量、給水量和汽機(jī)旁路系統(tǒng)來進(jìn)行調(diào)節(jié),盡量不使用減溫水。如必須投用減溫水時,可適當(dāng)投用一級減溫并保持流量穩(wěn)定,嚴(yán)格禁止減溫水流量過大或大幅波動。機(jī)組并網(wǎng)后,啟動制粉系統(tǒng)前,應(yīng)適當(dāng)投入各級過熱器器減溫水,防止金屬溫度突升。

    (7)機(jī)組并網(wǎng)至投入ΑGC 期間,機(jī)組負(fù)荷變化率按照3MW/ min控制。機(jī)組升壓速率在0.05MPa/min-0.15MPa/min 之間,機(jī)組并列后的溫升速率控制不高于2.0℃/min。

    (8)鍋爐熱態(tài)啟動過程中,為防止受熱面金屬溫度降低,鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)應(yīng)與其他系統(tǒng)同步啟動。風(fēng)煙系統(tǒng)啟動后,爐膛通風(fēng)量按≯35%控制,在完成鍋爐吹掃后立即點(diǎn)火,點(diǎn)火后要盡快增加燃料量,控制屏過、末過、末再的溫升率5-6℃/min,重點(diǎn)防止鍋爐金屬溫度降低。

    (9)啟動時是氧化皮堵塞爆管的最大風(fēng)險期:開啟旁路抽吸,啟動后采取蓄壓降負(fù)荷擾動沖管,超臨界鍋爐監(jiān)視75%負(fù)荷時、超超臨界鍋爐監(jiān)視90%負(fù)荷時管壁溫度,一般情況下達(dá)到滿負(fù)荷運(yùn)行時沒有超溫狀況就不會有問題了。

    4.3.2 停爐

    (1)停爐操作全過程中,控制鍋爐金屬溫度變化率<1.0℃/ min,受熱面壁溫、任意兩點(diǎn)間的溫差不超過50℃。

    (2)機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)對溫度變化率的要求:主、再熱汽溫溫度變化率按1.0℃/min 控制(<1.2℃/min),每降低30℃,保持穩(wěn)定不少于30min。如準(zhǔn)備滑停前,解除ΑGC,將主蒸汽和再熱蒸汽溫度按上述降溫速率和要求逐步降低到520~530℃,再開始降負(fù)荷滑停。嚴(yán)禁使用減溫水降低主、再熱汽溫。解列前,主汽溫原則上不允許低于420℃。

    (3)停機(jī)過程中,應(yīng)盡量避免減溫水的投用,如必須使用減溫水時,要以投用一級減溫水為主并避免流量波動。

    (4)停機(jī)后, 立即關(guān)閉爐水循環(huán)泵的暖泵暖閥水及過冷水閥門,必須確認(rèn)關(guān)閉減溫水電動總門及每一級減溫水所有閥門。

    (5)鍋爐熄火后,以30%~35%的風(fēng)量進(jìn)行鍋爐吹掃10 分鐘。鍋爐吹掃完畢后,停運(yùn)送、引風(fēng)機(jī),關(guān)閉爐底所有冷風(fēng)門進(jìn)行悶爐。鍋爐放水前,不進(jìn)行鍋爐的自然通風(fēng)工作。

    (6)悶爐24 小時后,或鍋爐末級過熱器出口煙氣溫度<120℃時,經(jīng)運(yùn)行部許可后,打開送、引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口擋板,動葉開度10~15%,鍋爐自然通風(fēng)冷卻,恢復(fù)爐底所有冷風(fēng)門到停機(jī)前狀態(tài)。在具備條件時,推薦悶爐36 小時以上。

    (7)若無檢修需要,停爐后禁止強(qiáng)制通風(fēng)。任何情況下,熄火至強(qiáng)制通風(fēng)時間不少于48 小時。如有必要鍋爐進(jìn)行強(qiáng)制通風(fēng)時,應(yīng)啟動單側(cè)引送風(fēng)機(jī)、控制總風(fēng)量<10%。

    (8)停運(yùn)時做好鍋爐保養(yǎng)(晝夜溫差大的地區(qū)注意引風(fēng)機(jī)的開度和時間),保持管內(nèi)干燥,如管內(nèi)積水,一方面加劇管內(nèi)腐蝕,另一方面清理氧化皮困難。

    4.3.3 壁溫控制

    (1)鍋爐正常運(yùn)行時,過熱汽溫在35%~100%BMCR 負(fù)荷范圍時,保持溫度穩(wěn)定在設(shè)計值(605℃),偏差不超過±5℃。兩側(cè)蒸汽溫度偏差小于5℃。

    (2)煤水比是調(diào)整主蒸汽溫度的主調(diào)手段,主蒸汽一、二、三級減溫水是主汽溫度調(diào)節(jié)的輔助手段,鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時要盡量避免使用減溫水,使用減溫水時,減溫水流量不可大幅度波動。

    (3)在主蒸汽溫度調(diào)整的過程中,金屬溫度(不同金屬管材的許用蒸汽溫度不同,T91 為550℃、超級304為570℃、HR3C 為600℃)不超限為前提進(jìn)行調(diào)整,金屬溫度超限時要適當(dāng)降低蒸汽溫度或降低機(jī)組負(fù)荷,并積極查找原因進(jìn)行處理。

    (4)鍋爐正常運(yùn)行時再熱汽溫在50%~100%BMCR 負(fù)荷范圍時,保持溫度穩(wěn)定在設(shè)計值,偏差不超過±5℃,兩側(cè)蒸汽溫度偏差小于10℃。

    (5)再熱器主要采用煙氣擋板調(diào)溫、并輔以擺動燃燒器調(diào)溫,噴水減溫僅用于事故減溫。正常運(yùn)行中噴水減溫盡量避免開啟,在使用噴水減溫水時,應(yīng)保證減溫后蒸汽有20℃以上過熱度。

    (6)在再蒸汽溫度調(diào)整的過程中,要加強(qiáng)受熱面金屬溫度監(jiān)視,以金屬溫度不超限為前提進(jìn)行調(diào)整,金屬溫度超限時要適當(dāng)降低蒸汽溫度或降低機(jī)組負(fù)荷,并積極查找原因進(jìn)行處理。

    (7)干濕轉(zhuǎn)態(tài)完成后,立即關(guān)閉爐水循環(huán)泵的暖泵暖閥水及過冷水閥門。

    4.3.4 采取本質(zhì)安全的加氧技術(shù)

    在OT方式下省煤器入口溶解氧量控制在13~50μg/L(目標(biāo)值15~25μg/L)之間,防止加氧不當(dāng)造成含氧蒸汽與金屬多層氧化皮形成空穴缺陷,導(dǎo)致氧化皮脫落,引起鍋爐過熱器、再熱器管超溫甚至爆管等事故。

    4.4 檢修主要措施

    (1)加強(qiáng)機(jī)組運(yùn)行過程中金屬溫度監(jiān)督和受熱面金屬溫度測點(diǎn)的維護(hù),對受熱面金屬壁溫的趨勢和超溫情況進(jìn)行統(tǒng)計分析,根據(jù)受熱面金屬溫度變化情況決定是否停爐后對受熱面內(nèi)氧化皮進(jìn)行檢查。

    (2)已發(fā)生氧化皮剝落堆積爆管的超臨界鍋爐高溫受熱面,應(yīng)做到“逢停必檢”,檢查發(fā)現(xiàn)氧化皮堆積高度超過管內(nèi)徑1/3時,應(yīng)進(jìn)行割管清理。

    (3)對于T91過熱器、再熱器管材,應(yīng)建立氧化膜厚度監(jiān)測檔案。以T91氧化皮厚度0.3mm為風(fēng)險控制點(diǎn),適當(dāng)考慮留有安全裕量。計劃檢修時,利用高頻超聲波測量T91管材內(nèi)壁氧化膜厚度。當(dāng)氧化膜厚度達(dá)到0.25mm時,結(jié)合機(jī)組檢修計劃,采取氣體沖洗或換管措施。

    (4)對氧化皮脫落的管道進(jìn)行分析,實(shí)行高溫受熱面在線診斷和點(diǎn)檢定修制度,對特殊部位管道進(jìn)行掛號查病,積累經(jīng)驗(yàn),不斷優(yōu)化預(yù)控方案。

    4.5 鍋爐放水時,水冷壁爐管氧化皮、沉積物沖洗

    (1)鍋爐分離器壓力降至1.5MPa 以下時開始帶壓放水,同時進(jìn)行鍋爐水冷壁爐管氧化皮沖洗。放水操作過程注意嚴(yán)格執(zhí)行以下操作順序(不得任意多開或少開閥門):

    1)打開爐膛入口匯集集箱Α 側(cè)疏水閥并保持10min,然后關(guān)閉Α側(cè)疏水閥打開B 側(cè)疏水門并保持10min,最后打開Α、B 兩側(cè)疏水閥并保持(對集箱進(jìn)行不對稱沖洗)。

    2) 10min 后,打開前墻入口集箱疏水并保持。

    3)30min 后,打開后墻、兩側(cè)墻中間集箱疏水并保持。

    4)10min 后,打開延伸側(cè)入口集箱、懸吊管入口集箱疏水并保持。

    5)10min 后,打開頂棚集箱疏水、后煙道后包墻入口集箱疏水。

    6)就地檢查確認(rèn)以上部分爐水放凈后方允許打開省煤器入口給水管道放水閥,打開爐底下水包放水Α、B 電動門、過熱器和再熱器各疏水閥、空氣閥,以便爐水全部排出。

    (2)鍋爐帶壓放水前,應(yīng)將汽機(jī)側(cè)主蒸汽、再熱蒸汽疏水閥關(guān)閉。

    (3)鍋爐放水完畢后,應(yīng)及時停止真空泵運(yùn)行,破壞汽輪機(jī)真空,防止冷空氣進(jìn)入各受熱面系統(tǒng)。

    (4)當(dāng)鍋爐末級過熱器出口煙氣<120℃時,關(guān)閉各級過熱器、再熱器各疏水閥、排空氣閥以及爐底下水包放水電動門。

    5 結(jié)論

    從控制高溫氧化和氧化皮角度,最根本辦法的是合理的設(shè)計鍋爐和選材。在運(yùn)行控制方面,嚴(yán)格控制金屬壁溫不超過金屬高溫氧化的突變點(diǎn);對于有一定運(yùn)行時間的超(超)臨界機(jī)組應(yīng)注重啟動時的蒸汽系統(tǒng)沖洗;實(shí)施本質(zhì)安全加氧技術(shù),防止喊氧的蒸汽加速氧化皮的生面;機(jī)組停機(jī)后加強(qiáng)對過熱器和再熱器管屏彎管部位的現(xiàn)場快速無損檢測, 及時發(fā)現(xiàn)并清除管內(nèi)堆積的氧化皮剝落物, 以消除由此引起的超溫、爆管等隱患。

    [1]李志剛.火電廠超臨界機(jī)組對流受熱面管材高溫氧化研究材料[C].電廠化學(xué)2009.學(xué)術(shù)年會暨中國電廠化學(xué)網(wǎng)2009.高峰論壇會議論文集.

    [2]ZWETANOVA A,MACHKOVA M,CHRISTOVM.Mo delling of chr omium contamination of sofccatho des from metallic interconnects[J].Journal of the University of Chemical Technology and Metallurgy,2007,42(01)∶89-92.

    [3][佚名]日本∶Paper No.805,1443A,Steam oxidationon Cr Mo Steel tubes[M].Sumitomo Metal Indus tries Ltd.1989.

    10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.19.014

    張孝華(1966-),男,江蘇徐州人,本科,工程師,江蘇闞山發(fā)電有限公司紀(jì)委書記,曾任生產(chǎn)副總經(jīng)理,從事于超超臨界機(jī)組氧化皮技術(shù)研究。

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