高溫作用下混凝土耐久性劣化性能研究

劉　慶，趙鐵軍，劉志強(qiáng)，曹承偉

(青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院，青島　266033)

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高溫作用下混凝土耐久性劣化性能研究

劉慶，趙鐵軍，劉志強(qiáng)，曹承偉

(青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院，青島266033)

建筑結(jié)構(gòu)中的混凝土材料在遇到火災(zāi)時(shí)，往往會(huì)暴露在高溫的作用下，而高溫作用后混凝土的相關(guān)性能對(duì)建筑物的使用安全性至關(guān)重要。本文介紹了高溫對(duì)混凝土的物理性能和力學(xué)性能的影響?；炷猎噳K會(huì)經(jīng)過相對(duì)較低溫度(小于300 ℃)和相對(duì)高的溫度作用，并通過不同的冷卻方式后得到混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度。高溫作用后混凝土的抗壓強(qiáng)度會(huì)嚴(yán)重劣化，混凝土的剩余強(qiáng)度也隨著冷卻制度的不同而不同。隨著溫度的升高，混凝土的斷裂能逐漸降低。且高溫作用后混凝土抗毛細(xì)吸水性能嚴(yán)重劣化，噴水冷卻后混凝土的毛細(xì)吸水能力顯著增大。

高溫作用； 剩余強(qiáng)度； 斷裂能； 耐久性

1　引　言

混凝土被廣泛應(yīng)用于世界各地，石油工程、天然氣產(chǎn)業(yè)、核工業(yè)和電力工業(yè)等是主要的使用對(duì)象。除了通常所說的火災(zāi)，以上所提到的建筑物有時(shí)還會(huì)在高溫和壓力下暴露相當(dāng)長的一段時(shí)間，盡管混凝土通常被認(rèn)為是防火性能很好的材料，但是很多研究表明混凝土在高溫下會(huì)發(fā)生損傷甚至突變失效。高溫下混凝土的強(qiáng)度、彈性模量和體積穩(wěn)定性等力學(xué)性能均呈現(xiàn)出明顯的降低。Noumowe等學(xué)者研究認(rèn)為[1-3]：200 ℃左右時(shí)，混凝土抗壓強(qiáng)度與常溫下相比有所上升[4-6]； 400 ℃左右時(shí)，抗壓強(qiáng)度開始下降；400～800 ℃時(shí)強(qiáng)度損失嚴(yán)重，其中400～600 ℃為強(qiáng)度下降最快的溫度段。對(duì)于耐久性能的損失，當(dāng)前研究[7-9]一致認(rèn)為，混凝土的孔隙率和滲透性隨溫度的升高而增大?；炷猎诟邷叵碌膿p傷機(jī)理一般分為以下幾個(gè)方面：①高溫去水化作用；②溫度梯度應(yīng)力；③骨料及界面區(qū)的破壞；④蒸汽壓力作用。這些機(jī)理的單因素或者多因素的結(jié)合，使得混凝土在高溫下更容易產(chǎn)生劣化損傷。

國內(nèi)外學(xué)者對(duì)高溫后混凝土的性能進(jìn)行了大量的研究，并取得了豐碩的成果，但對(duì)高溫后混凝土耐久性能影響的研究卻相對(duì)較少。因此，本文對(duì)高溫后混凝土的抗壓強(qiáng)度，高溫后混凝土的毛細(xì)吸水性能以及混凝土的斷裂能進(jìn)行了研究，從而定量評(píng)價(jià)高溫對(duì)混凝土耐久性能的影響。

2　試　驗(yàn)

2.1原材料與配合比

本試驗(yàn)所用的原材料均來自青島本地，且試件均為普通混凝土試件。水泥為山水水泥廠生產(chǎn)的PO·42.5普通硅酸鹽水泥；粗骨料選用粒徑為5～25 mm連續(xù)集配的花崗巖碎石；細(xì)骨料為青島大沽河砂，最大粒徑5 mm；水為自來水；減水劑為聚羧酸高效減水劑；本試驗(yàn)用配合比如表1所示，水泥的具體成分如表2所示。

表1　混凝土的配合比

注：減水劑的質(zhì)量為占膠凝材料的百分比。

表2　水泥的化學(xué)成分及礦物

2.2試驗(yàn)內(nèi)容及方法

制作尺寸為100×100×100 mm3和100×100×515 mm3兩種試塊，24 h后拆模，拆模后將其放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)至28 d齡期。28 d后將試塊取出，將試塊放在溫度20 ℃、相對(duì)濕度為50%的環(huán)境中直至內(nèi)外濕度平衡，以防止加熱時(shí)由于試塊內(nèi)外溫差過大導(dǎo)致的爆裂破壞。將試塊放入高溫爐中加熱至試驗(yàn)設(shè)計(jì)溫度(設(shè)計(jì)溫度為100、200、300、400、500、600 ℃，強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)需要增加700、800 ℃兩個(gè)溫度點(diǎn))，然后保持恒溫3 h從而保證內(nèi)部溫度和表面溫度一致。加熱結(jié)束后，取出試塊對(duì)其用不同冷卻方式進(jìn)行冷卻，冷卻方式包括自然冷卻和噴水冷卻。

2.2.1強(qiáng)度試驗(yàn)

對(duì)經(jīng)過高溫作用并通過不同的冷卻方式冷卻后的混凝土立方體試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度測試，對(duì)于兩種冷卻方式，每個(gè)溫度點(diǎn)取三個(gè)試塊的平均值作為其抗壓強(qiáng)度，以減小試驗(yàn)誤差。試驗(yàn)使用YAW-3000D型恒應(yīng)力壓力試驗(yàn)機(jī)，測試時(shí)加載速度為1 MPa/s，混凝土立方體的抗壓強(qiáng)度按式(1)計(jì)算。

(1)

式中，fcu-混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度(MPa);P-破壞荷載(kN);A-試件承壓面積(mm2)。

2.2.2斷裂能試驗(yàn)

本文采用三點(diǎn)彎曲法來測試混凝土的斷裂能，該方法是由Hillerborg教授在1985年最先提出，1985年RILEM協(xié)會(huì)認(rèn)定為測試斷裂能的標(biāo)準(zhǔn)方法，是目前應(yīng)用比較廣泛的測定混凝土斷裂能的方法之一[10]。三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)采用尺寸為100×100×400 mm3的混凝土棱柱體試件，在對(duì)試件加熱并冷卻后，在試件下表面的中心處制作一個(gè)凹槽和預(yù)留一個(gè)縫高比a/H=0.5的初始裂縫。具體細(xì)節(jié)如圖1所示。

試驗(yàn)使用日本島津生產(chǎn)的電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載，兩支點(diǎn)之間的距離為390 mm，把兩個(gè)電子引伸計(jì)固定于混凝土試件兩側(cè)用于測量其彎曲撓度。試驗(yàn)開始前先測量試件的自重W，然后安裝好試件。加載速度設(shè)定為0.3 mm/min。通過與試驗(yàn)機(jī)相連的電腦實(shí)時(shí)測定荷載和撓度的變化，并直接得到三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的荷載-撓度曲線。三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)的斷裂能按照式(2)[11]計(jì)算。

GF=(E+Wδ0)/Alig

(2)

式中：E-荷載-撓度曲線與坐標(biāo)軸所圍成的面積；W-梁的線密度，可用梁重除以Lz得到；δ0-試件最終破壞時(shí)的撓度變形；Alig-斷裂韌帶面積。

圖1　三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)試件加載示意圖Fig.1　Three point bending test

圖2　毛細(xì)吸水示意圖Fig.2　Capillary suction schematic

2.3毛細(xì)吸水試驗(yàn)

用切割機(jī)將100×100×100 mm3的混凝土立方體試塊切成100×100×50 mm3，對(duì)其進(jìn)行高溫加熱，然后進(jìn)行毛細(xì)吸水試驗(yàn)。試驗(yàn)按照國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 15148[12]規(guī)定的方法，試驗(yàn)前先將試塊放入(60±1) ℃的烘箱中烘至恒重，烘干后將試塊取出放在試驗(yàn)溫度下靜置24 h，并用環(huán)氧樹脂密封試塊的四個(gè)側(cè)面僅保留成型面和底面，從而保證試塊是一維吸水。其具體試驗(yàn)過程如圖2所示。

在試塊開始毛細(xì)吸水之前先稱量試塊的質(zhì)量，并在吸水時(shí)間達(dá)到0、0.5 h、1 h、2 h、4 h、8 h、12 h、24 h、2 d、3 d、4 d、5 d、6 d、7 d 時(shí)，分別將試塊從試驗(yàn)箱中取出，擦干表面的附著水，并迅速稱量試塊的質(zhì)量，然后將試塊放回原處進(jìn)行后續(xù)的試驗(yàn)。根據(jù)測得的試塊質(zhì)量變化數(shù)據(jù)繪制ΔW-√t曲線，并通過曲線擬合得到毛細(xì)吸收系數(shù)A，用來描述混凝土的滲透性。

圖3　高溫作用后混凝土的剩余強(qiáng)度(a)A ratio；(b)B ratioFig.3　Residual strength of concrete after elevated temperature

3　結(jié)果與討論

3.1高溫作用后混凝土剩余抗壓強(qiáng)度的變化

圖3所示為A、B配比混凝土在高溫加熱并經(jīng)過噴水冷卻和自然冷卻(噴水冷卻用W表示，自然冷卻用A表示)兩種冷卻方式后的剩余強(qiáng)度變化曲線。由圖中曲線可知，隨著溫度的升高，混凝土試塊的剩余強(qiáng)度總體上呈現(xiàn)下降趨勢。自然冷卻的混凝土試塊，當(dāng)溫度小于400 ℃時(shí)，其剩余強(qiáng)度變化并不明顯，在300～400 ℃之間剩余強(qiáng)度表現(xiàn)出了一定程度的升高。已有相關(guān)研究表明，在300～400 ℃溫度范圍內(nèi)，混凝土內(nèi)部的水分大量汽化，使未水化的水泥顆粒發(fā)生類似蒸汽養(yǎng)護(hù)的作用。也就是說相對(duì)較低的高溫有利于水泥的水化[13]，水泥水化的主要產(chǎn)物為C-S-H凝膠和Ca(OH)2晶體，這兩大產(chǎn)物構(gòu)成了混凝土中水泥石的強(qiáng)度，從而使混凝土的強(qiáng)度有一定程度的增長[14]。A配比混凝土在400 ℃高溫作用后強(qiáng)度增大，而B配比混凝土在300 ℃高溫作用后便產(chǎn)生強(qiáng)度增長。高溫作用使得內(nèi)部未水化水泥顆粒水化速度加快的同時(shí)也會(huì)對(duì)混凝土的內(nèi)部造成損傷，使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生微裂縫，從而其內(nèi)部的孔隙率增大。由于B配比混凝土的水灰比較大，孔隙率較高，因此在相對(duì)較低的溫度下混凝土內(nèi)部孔隙率便達(dá)到臨界值，其強(qiáng)度達(dá)到最大。此外，由于冷卻制度的不同，冷卻后混凝土的剩余強(qiáng)度有明顯的差異。噴水冷卻后的混凝土剩余強(qiáng)度明顯小于自然冷卻后混凝土的剩余強(qiáng)度。在噴水冷卻的過程中，由于混凝土表面溫度較高，當(dāng)與水接觸時(shí)表面溫度迅速降低，而內(nèi)部溫度高，較大的溫差導(dǎo)致混凝土膨脹，使其內(nèi)部產(chǎn)生更多新的微裂縫，混凝土的損傷加劇，進(jìn)而使剩余抗壓強(qiáng)度迅速降低[15]。

3.2高溫后混凝土斷裂能的變化及分析

本試驗(yàn)對(duì)B配比混凝土棱柱體試塊在高溫作用后并經(jīng)過不同冷卻方式后的棱柱體試塊進(jìn)行三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)。將所得試驗(yàn)數(shù)據(jù)從電腦中導(dǎo)出，可以得到試件的荷載—撓度曲線，然后用Origin軟件進(jìn)行處理，得到混凝土試件的平均荷載—撓度曲線。

圖4　混凝土棱柱體荷載-撓度曲線(a)高溫后自然冷卻；(b)高溫后噴水冷卻；(c)未加熱混凝土Fig.4　(a)The load-deflection curve of the natural-cooling concrete prism after elevated temperature (b)The load-deflectioncurve of the water-cooling concrete prism after elevated temperature (c)The load-deflection curve of the concrete without heating

圖4所示a、b分別為混凝土試塊高溫后經(jīng)過自然冷卻和噴水冷卻后的平均荷載—撓度曲線，c為未經(jīng)處理的混凝土試塊的平均荷載—撓度曲線。由圖中曲線可知：(1)隨著溫度的升高，混凝土的最大彎曲荷載呈現(xiàn)下降的趨勢。100℃作用后混凝土的彎曲荷載出現(xiàn)一定的增長，而隨著作用溫度的繼續(xù)升高混凝土的最大荷載逐漸減小，其原因是混凝土在高溫作用下，內(nèi)部未水化的水泥顆粒繼續(xù)水化使其強(qiáng)度逐漸增大，而在更高的溫度作用后，其內(nèi)損傷的累積使得承載力逐漸降低；(2)隨著溫度的升高，混凝土的荷載-撓度曲線逐漸變緩并有平行于橫軸的趨勢，最大極限撓度增大。這是因?yàn)樵诟邷刈饔孟?，混凝土?nèi)部和表面出現(xiàn)微裂縫和宏觀裂縫，這些裂縫在荷載作用下會(huì)張開、閉合或進(jìn)一步發(fā)展，增大了彈塑性變形能力；(3)隨著作用溫度的升高，混凝土的荷載增長階段曲線的斜率變緩，在達(dá)到最大荷載后混凝土的軟化階段也更加不明顯，其原因?yàn)楦邷睾蠡炷廉a(chǎn)生的裂縫使混凝土提前進(jìn)入塑性階段；(4)不同的冷卻方式混凝土的荷載-撓度曲線相差不大。

圖5　CONSOFT軟件擬合界面Fig.5　Fitting interface of CONSOFT

圖6　高溫溫度及不同冷卻制度對(duì)混凝土斷裂能的影響Fig.6　Influence of elevated temperature and cooling system on the fracture energy of concrete

通過Consoft軟件可將不同溫度作用后的混凝土試件的平均荷載—撓度曲線進(jìn)行光滑處理，并用Consoft軟件擬合，得到試件的平均斷裂能。Consoft軟件處理數(shù)據(jù)界面如圖5所示。

高溫后混凝土的斷裂能見圖6。從圖中曲線可以看出，隨著作用溫度的升高，混凝土的殘余斷裂能整體上呈下降的趨勢。在100 ℃和400 ℃溫度作用后，自然冷卻的混凝土的斷裂能出現(xiàn)一定增長，而噴水冷卻的混凝土的殘余斷裂能總體上呈現(xiàn)下降的趨勢。已有研究表明[16]，混凝土的斷裂能與其內(nèi)部含水量的大小有關(guān)。一方面，混凝土內(nèi)部的水分含量越高，液體的表面張力也就越大，混凝土的內(nèi)部顆粒所受到的排斥力就越大，在外部荷載的作用下更容易產(chǎn)生裂縫，使其斷裂能降低；另一方面，混凝土在荷載作用下會(huì)產(chǎn)生變形，變形所吸收的能量以應(yīng)變能的形式儲(chǔ)存在混凝土中。隨著荷載的增大，混凝土內(nèi)部的應(yīng)變能不斷積累，當(dāng)應(yīng)變能達(dá)到某一臨界值時(shí)，就會(huì)形成裂縫以表面能的形式釋放出來，而當(dāng)釋放的應(yīng)變能和形成新裂縫的所需的表面能相同時(shí)，裂縫停止發(fā)展。隨著混凝土內(nèi)部水分的增加，混凝土的表面能逐漸降低，形成裂縫所需的應(yīng)變能變小，從而斷裂能減小。

3.3高溫對(duì)混凝土毛細(xì)吸水性能的影響

圖7　混凝土的毛細(xì)吸水量變化曲線(a)自然冷卻后A配比；(b)噴水冷卻后A配比；(c)自然冷卻后B配比；(d)噴水冷卻后B配比Fig.7　Capillary water absorption curve of concrete

圖8　高溫后混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)變化示意圖Fig.8　The change of capillary absorption coefficient of concrete after high temperature

圖7所示為A、B配比混凝土在不同溫度作用后并經(jīng)過自然冷卻和噴水冷卻后的單位面積毛細(xì)吸水量與時(shí)間的平方根之間的關(guān)系曲線。由圖中曲線可知，隨著溫度的升高，混凝土的毛細(xì)吸水量增大，毛細(xì)吸水曲線變陡，當(dāng)作用時(shí)間超過一定值時(shí)，吸水曲線變緩，。其原因是在高溫作用下，由于混凝土內(nèi)部溫度場的不均勻分布等因素使其內(nèi)部產(chǎn)生較高的應(yīng)力，從而對(duì)混凝土造成損傷。高溫使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生微裂縫，進(jìn)而使其孔隙率增大，在毛細(xì)作用下水分快速的進(jìn)入混凝土中，從而使混凝土的吸水量迅速增大。

本文取混凝土前兩個(gè)小時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并對(duì)其用Origin進(jìn)行擬合，所得到的曲線斜率即為混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)。高溫作用后混凝土毛細(xì)吸收系數(shù)的變化情況如圖8所示。由圖像可知，隨著作用溫度的升高，混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)逐漸增大。對(duì)于A配比混凝土，在100 ℃作用后，混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)增長緩慢。在200～500 ℃溫度區(qū)間時(shí)，混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)逐漸增大，但當(dāng)溫度達(dá)到600 ℃后，混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)急劇增大，這說明此溫度作用下混凝土內(nèi)部遭到嚴(yán)重的破壞。而對(duì)于B配比混凝土試塊，隨著溫度的升高，混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)與A配比混凝土相比增長較為緩慢，當(dāng)溫度高于200 ℃以后，A配比混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)便超過相同溫度作用下的B配比混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)，這說明水灰比較小的混凝土在高溫作用下其滲透性劣化更為嚴(yán)重。不同的冷卻方式下，噴水冷卻的混凝土的毛細(xì)吸收系數(shù)大于自然冷卻的混凝土的毛細(xì)吸水系數(shù)。

4　結(jié)　論

(1)隨著作用溫度的升高，混凝土的剩余抗壓強(qiáng)度總體上呈現(xiàn)下降的趨勢。當(dāng)作用溫度小于300 ℃時(shí)，自然冷卻的混凝土試塊的剩余抗壓強(qiáng)度降低較小，400 ℃左右時(shí)甚至有小幅上升；而在高溫作用后，經(jīng)過噴水冷卻的混凝土試塊的剩余強(qiáng)度則逐漸降低，且整體上小于自然冷卻的混凝土試塊的剩余強(qiáng)度；

(2)對(duì)得到的混凝土試塊的平均荷載—撓度曲線進(jìn)行擬合，可以得到混凝土試件在不同溫度作用后的殘余斷裂能。隨著溫度的升高，混凝土的殘余斷裂能逐漸降低，自然冷卻的混凝土試件的斷裂能大于噴水冷卻的混凝土試件；

(3)混凝土的抗毛細(xì)吸收性能由于高溫作用而劣化嚴(yán)重，因此其毛細(xì)吸水量和毛細(xì)吸收系數(shù)迅速增長，這說明高溫作用后混凝土的抗?jié)B透性顯著降低。高溫作用后，經(jīng)過噴水冷卻的混凝土試塊內(nèi)部的微裂縫增多，孔隙率明顯增大，吸水能力顯著提高，耐久性劣化嚴(yán)重。

[1] Noumowe A N,Siddique R,Debicki G.Permeability of high-performance concrete subjected to elevated temperature (600℃)[J].ConstructionandBuildingMaterials,2009,23(5):1855-1861.

[2] 朋改非，陳延年，馮乃謙，等.高強(qiáng)混凝土遭受高溫的性能衰減特征[J].混凝土，1999,(1):16-19.

[3] 李敏，錢春香，孫偉.高強(qiáng)混凝土火災(zāi)后性能變化規(guī)律研究[J].工業(yè)建筑，2002，32(10) : 34-36.

[4] Ghan Y N,Peng G F,Anson M. Residual strength and pore structure of high-strength concrete and normal-strength concrete after exposure to high temperatures[J].CementandConcreteComposites,1999,21(1):23-27.

[5] 姜福香，于奎峰，趙鐵軍，等.高溫后混凝土耐久性能試驗(yàn)研究[J]. 四川建筑科學(xué)研究，2010,(2): 32-34.

[6] 王海龍，俞秋佳，孫曉燕，等.高溫作用后混凝土損傷與耐久性能評(píng)價(jià)[J]. 江蘇大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版，2014，35(2): 238-242.

[7] 孫洪梅，王立久，曹明莉.高鋁水泥耐火混凝土火災(zāi)高溫后強(qiáng)度及耐久性試驗(yàn)研究[J]. 工業(yè)建筑，2003，33(9): 60-62.

[8] 陳曉婷，趙人達(dá).高溫對(duì)混凝土孔隙率及滲透性影響的試驗(yàn)研究[J]. 混凝土與水泥制品，2007,(2): 11-14.

[9] 張偉平，張慶章，顧祥林，等.環(huán)境條件和應(yīng)力水平對(duì)混凝土中氯離子傳輸?shù)挠绊慬J]. 江蘇大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2013，34(1): 101-106.

[10] 徐世瑯.混凝土斷裂力學(xué)[M].科學(xué)出版社,2011:40.

[11] AAC 13.1, Determination of the specific fracture energy and strain softening of AAC, RILEM Recommended Practice, Autoclaved Aerated Concrete Properties Testing and Design, E & FN Spon, 1993: 333-339.

[12] ISO 15148. Hygrothermal performance of building materials and products-determination of water absorption coefficient by partial immersion.

[13] 周瀟雨.高溫后混凝土微裂紋分形分析[D].廣州:華南理工大學(xué)學(xué)位論文,2010.

[14] 王海龍，俞秋佳，孫曉燕，等.高溫作用后混凝土損傷與耐久性能評(píng)價(jià)[J].江蘇大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2014，35(2):238-242.

[15] 資偉.高溫作用后混凝土結(jié)構(gòu)力學(xué)性能及耐久性能研究[D].長沙：中南大學(xué)學(xué)位論文,2012.

[16] 孫志偉,任昭君,趙鐵軍.海水對(duì)混凝土斷裂能及強(qiáng)度的影響[J].混凝土,2007,(7):9-10.

Degradation of Durability of Concrete under Elevated Temperature

LIUQing,ZHAOTie-jun,LIUZhi-qiang,CAOCheng-wei

(Department of Civil Engineering,Qingdao University of Technology,Qingdao 266033,China)

Concrete material in structures is likely exposed to high temperatures during fire. The relative properties of concrete after such an exposure are of great importance in terms of the serviceability of buildings. This paper presents the effects of elevated temperatures on the physical and mechanical properties of concrete. Compressive strengths of concrete which were exposed to a relatively low temperature (less than 300 ℃), a relatively high temperature and cooled differently (in air and water) were obtained. The compressive strength of specimens will deteriorate badly after heating, and the residual strength of concrete is also different with the cooling regime. With the increase of the temperature, the fracture energy of concrete can be reduced gradually. Moreover, the ability of anti-capillary absorption was deteriorated seriously and the capillary water absorption capacity of concrete is significantly increased after water cooling.

elevated temperature;residual strength;fracture energy;durability

973項(xiàng)目(2015CB655100)；國家自然科學(xué)基金資助重點(diǎn)國際合作項(xiàng)目(51420105015)

劉慶(1991-)，男，碩士研究生.主要從事混凝土材料耐久性方面的研究.

趙鐵軍，教授，博導(dǎo).

TU528

A

1001-1625(2016)03-0897-06