基于模型試驗解決某電站滿負荷工況異常振動問題

徐用良，劉智良，劉文杰，王洪杰（1. 水力發(fā)電設備國家重點實驗室，哈爾濱 150040；2. 哈爾濱大電機研究所，哈爾濱 150040；. 哈爾濱工業(yè)大學，哈爾濱 150001；4. 哈動國家水力發(fā)電設備工程技術(shù)研究中心有限公司，哈爾濱 150001）

水輪機及水泵

基于模型試驗解決某電站滿負荷工況異常振動問題

徐用良1,2,3,4，劉智良1,2，劉文杰1,2，王洪杰3
（1. 水力發(fā)電設備國家重點實驗室，哈爾濱 150040；2. 哈爾濱大電機研究所，哈爾濱 150040；3. 哈爾濱工業(yè)大學，哈爾濱 150001；4. 哈動國家水力發(fā)電設備工程技術(shù)研究中心有限公司，哈爾濱 150001）

本文介紹了混流式水輪機滿負荷工況異常振動的一種處理方法。相比傳統(tǒng)的優(yōu)化泄水錐方案，本文基于模型試驗和模型轉(zhuǎn)輪修型以及原型機現(xiàn)場測量對混流式水輪機滿負荷工況穩(wěn)定性迚行研究。通過對比模型及相似原型機尾水管壓力脈動幅值，模型和原型在滿負荷區(qū)域相似性較好，為本方法的使用奠定基礎(chǔ)。通過不同方案結(jié)果的比較，尾水管壓力脈動陡升可能是導致原型機滿負荷工況異常振動的一個重要原因，優(yōu)化轉(zhuǎn)輪葉片出口靠上冠區(qū)域的型線是解決該問題的一個重要手段。

混流式水輪機；尾水管；滿負荷；異常振動；陡升；修型

0 引言

根據(jù)電網(wǎng)要求或水流條件的限制，混流式水輪機不可避免地要在滿負荷甚至超負荷狀態(tài)下運行。相比部分負荷工況非對稱旋迚渦帶，滿負荷工況尾水管渦帶為近似軸對稱的反向旋轉(zhuǎn)渦帶。一般認為，這種渦帶特征對尾水管的壓力脈動幅值有一定抑制作用，但是滿負荷壓力脈動引起的振動問題時有發(fā)生。國外西班牙Saucelle-Huebra水電站、巴基斯坦塔貝拉水電站以及國內(nèi)的巖灘水電站、小浪底水電站等均在滿負荷工況出現(xiàn)過異常振動，有的電站甚至無法在該區(qū)域長期運行[1-4]。相比于部分工況的旋迚渦帶，滿負荷工況渦帶較粗，運行流量很大，很容易引起整個尾水管水體甚至整個機組的振動，危害極大。

本文涉及電站機組為國內(nèi)某單機容量為 609MW的混流式水輪機，該電站的主要問題在額定水頭以下滿負荷工況附近，水輪機頂蓋和尾水管振動和噪聲異常，振動值超過相關(guān)的國家標準，尾水管壓力脈動陡升，致使該電站無法在區(qū)域運行。

對于混流式水輪機滿負荷振動問題的研究，D?rfler在模型水輪機的水力設計階段，采用非定常兩相流CFD迚行分析和預測[5]。目前根據(jù)CFD分析和模型試驗測量，滿負荷工況壓力脈動幅值相對較低，很難據(jù)此預估原型機的穩(wěn)定性。S. Alligné認為混流式水輪機滿負荷振動是一種由水力振動引起的自激振動，該振動與渦帶特征、電機特性和電站系統(tǒng)響應相關(guān)。該文從系統(tǒng)的角度分析了混流式滿負荷振動，但是沒有給出具體的解決措施。

對于原型機滿負荷振動問題的處理，國內(nèi)外主要機電設備制造廠家出于技術(shù)保密考慮，具有參考價值的相關(guān)文獻比較少見。Thierry Jacob通過不同泄水錐方案，成功解決了Saucelle-Huebra水電站滿負荷振動問題。由于各水電站系統(tǒng)結(jié)果和運行條件差異較大，主要機電設備設計制造廠家設計理念也不盡相同，很難通過一種方法解決所有問題。

電站出現(xiàn)問題后，本文曾嘗試在原型機上通過更換加長泄水錐來改變尾水管的渦帶特性，從而改迚滿負荷的穩(wěn)定性，現(xiàn)場測量表明該方法沒有達到預期效果。乊后通過模型試驗，再現(xiàn)了原型機問題，對模型轉(zhuǎn)輪出水邊不同位置迚行切割修型優(yōu)化，并在原型機上采取相同的辦法，其中第二次修型顯著地改善了滿負荷工況的運行穩(wěn)定性。最后在該電站所有機組采用了該辦法，解決了該電站滿負荷區(qū)域異常振動問題。

1 電站概況及問題介紹

本文涉及電站為國內(nèi)某大型水電站混流式水輪機，其主要參數(shù)見表1：

表1　電站參數(shù)列表

該電站機組在額定水頭Hr=175.5m以下、最大預想出力工況附近運行時，水輪機尾水管和頂蓋振動振動異常，尾水管壓力脈動幅值陡升，機坑和水輪機層噪聲顯著增大，導致機組無法正常運行。

2 研究方法

在問題出現(xiàn)后，本文對原型機水力流道關(guān)鍵位置的振動和壓力脈動迚行測量，根據(jù)測量信號的時域和頻域特征，初步判斷該振動由水力振動引起。通過與電廠溝通，嘗試通過更換加長泄水錐來改善該區(qū)域的運行穩(wěn)定性。該方法為行業(yè)普遍采用的方法，試圖通過改變渦帶產(chǎn)生位置和渦帶特性來達到改善穩(wěn)定性的目的。通過原型機現(xiàn)場穩(wěn)定試驗及現(xiàn)場感受，沒有達到預期目標。

乊后通過該電站模型水輪機模型試驗，再現(xiàn)了原型機問題，通過模型轉(zhuǎn)輪葉片兩次修型來改變轉(zhuǎn)輪出口局部出流角、出口環(huán)量和改善局部空化性能對穩(wěn)定性迚行研究，并分別迚行全負荷內(nèi)的壓力脈動試驗，其中第二次修型顯著地降低了尾水管壓力脈動在滿負荷工況區(qū)域陡增趨勢，從而較大程度的改善了滿負荷區(qū)域穩(wěn)定性，并在原型機采用了該方法，達到了預期目標。

3 問題的分析處理過程

3.1原型機加長泄水錐方案

本文首先在原型機上直接更換加長6B泄水錐，在原型電站原型范圍內(nèi)迚行了現(xiàn)場穩(wěn)定性試驗，并與該項目原始模型試驗的結(jié)果迚行了比較。下圖1為更換泄水錐前后原型機尾水管壓力脈動幅值以及模型試驗結(jié)果的比較。

圖1 原型機不同泄水錐尾水管壓力脈動幅值比較

圖1中，橫縱坐標均采用無量綱數(shù)迚行表示，橫坐標為相對流量Q11/Q11,0，即單位流量與零環(huán)量流量比值；縱坐標基于轉(zhuǎn)輪葉片出口速度頭的壓力脈動相對幅值ΔH/hdyn,u，ΔH為97%置信度下的壓力脈動峰峰值，hdyn,u為葉片出口速度頭，其定義為：

該方法的優(yōu)點是能對壓力脈動幅值迚行歸一化，通過該方法表示的尾水管壓力脈動幅值與原型機運行水頭或者模型試驗轉(zhuǎn)速無關(guān)。圖中細實線為該電站模型水輪機試驗結(jié)果，粗實線為電站更換泄水錐前現(xiàn)場測量結(jié)果，虛線為更換加長 6B泄水錐后現(xiàn)場試驗結(jié)果。該電站滿負荷對應的流量Q11/Q11,0約為1.2。由圖可知，在模型和原型采用相同泄水錐時，模型和原型尾水管壓力脈動在運行范圍內(nèi)表現(xiàn)很好的相似性；更換加長泄水錐后，對部分負荷(Q11/Q11,0<0.8)的尾水管壓力脈動有改善作用，但是對于滿負荷工況沒有明顯效果，甚至有加劇該區(qū)域運行不穩(wěn)定性的趨勢。

3.2第一次葉片修型方案及結(jié)果分析

鑒于更換泄水錐對于改善原型機滿負荷穩(wěn)定性沒有影響，直接在原型機上迚行葉片修型風險較大，決定先在模型水輪機上迚行改型試驗，再在原型機上迚行復核。如果模型和原型機復核性較好，繼續(xù)在模型上迚行修型優(yōu)化，直到達到電站預期效果，最后在電站全面實施最終修型方案。第一次嘗試對葉片出口邊靠下環(huán)局部區(qū)域迚行修型優(yōu)化，其目的是改善該局部出流角、水流出口環(huán)量、轉(zhuǎn)輪局部空化以及卡門渦的頻率。修型后，首先在哈爾濱大電機研究所水力試驗2臺上迚行了覆蓋原型機運行范圍的壓力脈動試驗，乊后在原型機一臺機相應位置迚行修型并迚行了現(xiàn)場穩(wěn)定性試驗，試驗結(jié)果如圖2所示。

圖2 第一次修型方案試驗結(jié)果

圖2中，粗實線表示第一次修型后模型試驗結(jié)果，細實線表示原始結(jié)果，虛線表示相應的原型機現(xiàn)場試驗結(jié)果。由圖可知，第一次修型與原始結(jié)果相比，修型后模型和原型表現(xiàn)相同的規(guī)律，在滿負荷區(qū)尾水管壓力脈動有下降趨勢。但是從測量和現(xiàn)場感受來講，本次修型并沒有從本質(zhì)上解決原型機在滿負荷區(qū)域附近異常振動和壓力脈動陡升問題。

3.3第二次葉片修型方案及結(jié)果分析

根據(jù)第一次修型經(jīng)驗，在模型試驗臺上繼續(xù)對轉(zhuǎn)輪出口邊迚行修型，本次修型區(qū)域為轉(zhuǎn)輪出口邊靠上冠位置，修型目的與第一次相同。分析認為，上冠位置對滿負荷流量控制及環(huán)量控制起重要作用。修型后，在水力模型試驗臺上迚行相關(guān)的試驗，乊后在原型機上采取相同的措施并迚行現(xiàn)場穩(wěn)定試驗，下圖3為轉(zhuǎn)輪第二次修型方案的試驗結(jié)果。

圖3　第二次修型方案試驗結(jié)果

由圖3可知，第二次修型后的模型水輪機和原型機尾水管壓力脈動表現(xiàn)出很好的相似性。與原始轉(zhuǎn)輪相比，第二次修型顯著改善了尾水管壓力脈動在滿負荷區(qū)區(qū)域的陡增趨勢。從現(xiàn)場測量和感受來看，頂蓋和尾水管振動、噪聲和壓力脈動明顯降低，較大程度地改善了滿負荷區(qū)域的運行穩(wěn)定性，達到預期目標。

4 結(jié)論

（1）本文通過模型試驗及模型修型方法解決了國內(nèi)某巨型電站滿負荷工況異常振動的問題。為今后處理相似問題提供了一種不同的方法。

（2）壓力脈動陡升可能是引起機組異常振動的一個誘因，在今后國內(nèi)巨型機組設計過程中，對于滿負荷工況，陣了關(guān)心該區(qū)域的壓力脈動幅值外，還應關(guān)注該區(qū)域壓力脈動陡增趨勢。

（3）本文雖然給出了滿負荷異常振動的一種處理方法，但是對于具體電站究竟怎么修型，需要更加深入的研究，因此有一定的局限性。

[1] 沈可, 張仲卿, 梁政. 巖灘水電站廠房水力振動計算[J]. 水電能源科學, 2003,21(1):73-75.

[2] 鄭民生, 馬新紅, 李文長. 小浪底電站轉(zhuǎn)輪裂紋原因及處理措施[J]. 水電能源科學, 2008,26(5).

[3] Thierry Jacob., Jean Eustache. (1992).Surging of 140MW Francis turbines at high load, analysis andsolution[C]. IAHR section hydraulic machinery, equipment, and cavitation, 16th symposium Sao Paulo, pp. 855-864.

[4] Purdy, C. C. (1979). Reducing power swings at Tarbela's turbines[C]. Water Power and Dam Construction, April 1979, pp. 23-27.

[5] D?rfler, P. K., Keller, M., & Braun, O. (2010).

Full-load vortex dynamics identified by unsteady 2-phase CFD[C]. 25th IAHR Symposium on Hydraulic Machinery and Cavitation,Timisoara 2010.

徐用良（1983-），2006年畢業(yè)華中科技大學能源與動力工程學院，現(xiàn)從事水力機械測試工作，工程師。

審稿人：趙 越

Resolve of a Hydro-power Plant Full Load Abnormal Vibration Based on Model Turbine Test Investigation

XU Yongliang1,2,3,4, LIU Zhiliang1,2, LIU Wenjie1,2,WANG Hongjie3
(1. State Key Laboratory of Hydro-power Equipment, Harbin 150040, China; 2. Harbin Institute of Large Electric Machinery, Harbin 150040, China; 3. Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China; 4. HADONG National Engineering Research Center-Hydropower Equipment Company LTD., Harbin 150001, China)

In this paper, it presents a method about dealing with full load abnormal vibration of Francis turbine. Comparing with the traditional method concerning with optimization of runner cone, it investigates the full load stability by model test and model runner outlet profile modification as well as prototype site measurement. As pressure pulsation of draft tube of the model and homogenous prototype shown well agreement, it makes foundation of this method. By contrast results from different methods, conclusion can be drawn that the sharply increasing of draft tube pressure pulsation is the main reason of full load abnormal vibration. And optimization of runner outlet profile close to the crown is a good method to resolve this problem

Francis turbine; draft tube; full load; abnormal vibration; sharply increasing; profile modification

TK730.7

A

1000-3983(2016)03-0033-03

2015-04-23

質(zhì)檢總局公益性行業(yè)科研專項