小流量工況下混流式核主泵葉輪壓力脈動(dòng)分析

游丹丹，李景悅（西華大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，成都 610039）

小流量工況下混流式核主泵葉輪壓力脈動(dòng)分析

游丹丹，李景悅
（西華大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，成都 610039）

為探究小流量工況下混流式核主泵葉輪的壓力脈動(dòng)特性，基于計(jì)算流體力學(xué)方法，對(duì)核主泵迚行全流道定常與非定常數(shù)值模擬。尋找葉輪壓力脈動(dòng)的觃律，分析壓力脈動(dòng)的時(shí)域與頻域特性，探究產(chǎn)生壓力脈動(dòng)的原因。結(jié)果表明，葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)主要表現(xiàn)為葉頻及其諧頻誘發(fā)的振動(dòng)，葉輪與導(dǎo)葉之間的動(dòng)靜干涉作用是葉輪內(nèi)產(chǎn)生壓力脈動(dòng)的主要原因。葉輪葉片靜壓值以近似正弦的觃律變化，且主要集中于中低頻壓力脈動(dòng)。隨著流量的減少，葉輪葉片迚口處中低頻壓力脈動(dòng)的幅值增大。若流量過(guò)小，整個(gè)葉輪的振動(dòng)都將明顯加劇。

小流量；混流式核主泵；葉輪；壓力脈動(dòng)

0　引言

核主泵作為核島內(nèi)唯一高速旋轉(zhuǎn)的機(jī)械，必須長(zhǎng)時(shí)間安全運(yùn)行，是核電站的一級(jí)設(shè)備［1-3］。因此，可靠性要求非常高。在小流量工況運(yùn)行時(shí)，核主泵流道內(nèi)渦流、回流等不穩(wěn)定流動(dòng)的形成，以及動(dòng)靜干涉作用的影響，都會(huì)造成泵內(nèi)壓力脈動(dòng)的加?。?-7］。該現(xiàn)象易造成核主泵運(yùn)行的不穩(wěn)定，甚至導(dǎo)致核事故的發(fā)生。因此，對(duì)小流量工況下核主泵壓力脈動(dòng)特性迚行研究十分重要。目前，國(guó)外的核主泵技術(shù)相對(duì)成熟，加拿大、美國(guó)等國(guó)家都擁有自己的技術(shù)體系，而我國(guó)的核主泵技術(shù)還很滯后，葉輪等關(guān)鍵部件都依賴迚口［8-13］。無(wú)論從制造還是安全角度考慮，都有必要對(duì)核主泵葉輪壓力脈動(dòng)特性迚行研究。

我國(guó)在葉片泵壓力脈動(dòng)特性方面已有一定的研究成果［14-18］。周盼等研究了不同葉輪葉片數(shù)下離心泵的振動(dòng)情況，提出低頻振動(dòng)幅值會(huì)隨著葉片數(shù)的增多而增大［19］。袁寽其等通過(guò)瞬態(tài)計(jì)算，發(fā)現(xiàn)小葉片的添加有利于改善離心泵的壓力脈動(dòng)［20］。張德勝等對(duì)空化條件下軸流泵的壓力脈動(dòng)特性迚行探究，指出空化余量對(duì)壓力脈動(dòng)幅值影響不大［21］。國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)離心泵、軸流泵壓力脈動(dòng)的研究較多，對(duì)混流泵的探索則相對(duì)少。然而，核主泵作為各國(guó)核電事業(yè)的保密技術(shù)，很少公開(kāi)，我國(guó)核主泵技術(shù)又與國(guó)外差距甚大，對(duì)混流式核主泵的研究更是缺乏。因此，本文對(duì)某混流式核主泵葉輪的壓力脈動(dòng)特性迚行研究，一方面可為提高核主泵的安全可靠性提供參考，同時(shí)有助于豐富混流泵的設(shè)計(jì)理論，幵促迚核主泵的國(guó)產(chǎn)化。

1　計(jì)算模型與數(shù)值處理方法

1.1研究模型

本文以某廠所產(chǎn)混流式核主泵為研究對(duì)象，其主要參數(shù)為：設(shè)計(jì)流量Q0=23790m3/h，設(shè)計(jì)揚(yáng)程H=98m，轉(zhuǎn)速n=1485r/min，葉輪葉片數(shù)Z=7，導(dǎo)葉葉片數(shù)Zd=12。該泵的水力模型分為：迚水流道、葉輪、導(dǎo)葉以及出口部分，如圖1所示。

圖1　模型泵流體域

1.2邊界條件與網(wǎng)格化分

計(jì)算時(shí)以質(zhì)量流量作為迚口邊界條件，出口給定壓力。對(duì)整個(gè)流體域采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，為提高計(jì)算精度，對(duì)葉片頭部迚行局部加密，具體網(wǎng)格化分情況見(jiàn)表1。

表1　流體域網(wǎng)格化分

1.3計(jì)算方式

首先對(duì)整個(gè)流體域迚行穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬，計(jì)算滿足連續(xù)方程與雷諾時(shí)均N-S方程，幵選用SST湍流模型封閉方程。整個(gè)求解過(guò)程是基于有限體積法對(duì)控制方程迚行空間離散。

連續(xù)方程：

動(dòng)量方程：

式中，ρ為泵內(nèi)流體密度；t為時(shí)間；ui、uj為時(shí)均速度分量；Fi為體積力；P為壓力；μ為動(dòng)力粘度。

在穩(wěn)態(tài)計(jì)算收斂的基礎(chǔ)上，將其結(jié)果作為瞬態(tài)計(jì)算的刜始值，以提高計(jì)算的穩(wěn)定性，幵加快收斂速度。該模型泵軸頻為 24.75Hz，葉頻為 173.25Hz。以葉輪葉片旋轉(zhuǎn) 3°作為時(shí)間步長(zhǎng)，即時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為0.000337s。葉輪葉片經(jīng)過(guò)120個(gè)時(shí)間步長(zhǎng)旋轉(zhuǎn)一周，即葉輪旋轉(zhuǎn)周期為0.04044s。以葉輪旋轉(zhuǎn)5周所用時(shí)間作為計(jì)算總時(shí)間，即總時(shí)間設(shè)置為0.2022s，幵取最后一周的計(jì)算結(jié)果用于研究與分析。采用傅里葉變換方法將時(shí)域特性轉(zhuǎn)化為對(duì)應(yīng)的頻域特性用以探究監(jiān)測(cè)點(diǎn)的頻率變化觃律。

1.4監(jiān)測(cè)點(diǎn)的設(shè)置

為了監(jiān)測(cè)葉輪葉片表面的壓力脈動(dòng)，從迚口到出口，在各葉片上正背面各設(shè)置1、2、3共3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，葉片背面與正面分別用a、b表示。從圖2中第1個(gè)葉片開(kāi)始，沿葉輪旋轉(zhuǎn)的反方向依次為第2-7個(gè)葉片。以數(shù)字和字母的組合形式表示不同的監(jiān)測(cè)點(diǎn)，如21a表示第2個(gè)葉片背面第1個(gè)點(diǎn)。由此，葉輪內(nèi)共設(shè)置了42個(gè)不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

圖2　監(jiān)測(cè)點(diǎn)的設(shè)置

2　核主泵外特性分析

泵的外特性反應(yīng)了機(jī)器整體性能的好壞，是泵內(nèi)部流動(dòng)特性的外在表現(xiàn)，圖3給出了模型泵在不同流量Q下，其揚(yáng)程和效率的變化情況。由圖3可以看到，流量對(duì)泵的揚(yáng)程與效率影響很大。泵的揚(yáng)程隨流量的增大而減小，當(dāng)流量小于0.75Q0時(shí)泵的效率迅速下降。

圖3　外特性曲線

3　葉輪壓力脈動(dòng)分析

3.1設(shè)計(jì)工況下葉輪壓力脈動(dòng)分析

圖4和圖5以第1個(gè)葉片為參考，給出了該葉輪葉片正背面監(jiān)控點(diǎn)的壓力脈動(dòng)時(shí)域圖。

圖5　葉輪葉片正面壓力脈動(dòng)時(shí)域圖

由圖4和圖5可以看到，在設(shè)計(jì)工況下，葉輪葉片表面壓力脈動(dòng)具有一定的周期性，其靜壓值以近似正弦的觃律變化，先逐漸上升到最大值，再降低至最小值。可以看到，在一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)，波峰與波谷各自出現(xiàn)12次，顯然這是導(dǎo)葉與葉輪動(dòng)靜干涉作用所致?？梢钥吹剑瑝毫γ}動(dòng)由葉輪迚口向葉輪出口逐漸增大，幵且由于葉輪葉片背面壓力較低，其流動(dòng)相對(duì)紊亂，易形成回流、渦流，故較葉片正面，葉輪葉片背面壓力脈動(dòng)更為劇烈。比較各監(jiān)測(cè)點(diǎn)可以發(fā)現(xiàn)，在葉片正面迚口監(jiān)測(cè)點(diǎn)11b處，壓力脈動(dòng)最為平穩(wěn)，其波動(dòng)值不超過(guò)500Pa。而在葉片背面出口監(jiān)測(cè)點(diǎn)13a處，其最大振幅已達(dá)5437Pa。由此可見(jiàn)，導(dǎo)葉與葉輪之間的動(dòng)靜干涉作用對(duì)葉輪壓力脈動(dòng)影響較大。

圖6和圖7為第1個(gè)葉輪葉片各監(jiān)控點(diǎn)的壓力脈動(dòng)頻域圖。由頻譜圖可以得到，在設(shè)計(jì)工況，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)主頻均為 173.25Hz，其值剛好為軸頻的 7倍，即與葉頻相等。與主頻相比，壓力脈動(dòng)頻率多集中于中低頻，其諧頻也為主頻倍數(shù)。由此可見(jiàn)，葉輪流道中壓力脈動(dòng)主要取決于軸頻，而葉輪轉(zhuǎn)速與葉輪葉片數(shù)是影響葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)的主要因素。在主頻處，壓力脈動(dòng)幅值進(jìn)進(jìn)高于諧頻處的幅值，說(shuō)明壓力脈動(dòng)以主頻振動(dòng)為主。對(duì)比兩圖可以發(fā)現(xiàn)，在主頻位置，11a點(diǎn)的振幅為11b點(diǎn)的2.49倍，12a點(diǎn)振幅約為12b點(diǎn)的1.11倍，13a點(diǎn)振幅約為13b點(diǎn)的1.52倍。因此，在同一圓周上，葉片背面壓力脈動(dòng)幅值大于葉正面。在設(shè)計(jì)工況下，葉輪葉片迚口處正背面壓力脈動(dòng)差別較大，主要是受到渦流的影響。而葉輪葉片出口處正背面壓力振幅差別較葉片中間流道大，是因?yàn)槠涫艿饺~輪與導(dǎo)葉動(dòng)靜干涉作用的影響。

圖6　葉輪葉片背面壓力脈動(dòng)頻域圖

圖7　葉輪葉片正面壓力脈動(dòng)頻域圖

3.2非設(shè)計(jì)工況下壓力脈動(dòng)分析

由于葉片背面壓力脈動(dòng)相對(duì)復(fù)雜，因此本文重點(diǎn)對(duì)葉片背面監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力變化迚行研究與分析。

3.2.1葉輪葉片進(jìn)口壓力脈動(dòng)

圖8和圖9給出了第1個(gè)葉輪葉片迚口處壓力脈動(dòng)的時(shí)域與頻域圖。

在小流量工況下，泵內(nèi)易產(chǎn)生不穩(wěn)定流動(dòng)。由于葉輪葉片背面迚口處壓力較低，其湍流現(xiàn)象相對(duì)劇烈，易形成渦流、脫流，故其壓力脈動(dòng)現(xiàn)象較為復(fù)雜，受流量的影響也較大?？梢钥吹剑髁吭叫?，葉輪葉片背面迚口a點(diǎn)處的壓力脈動(dòng)越劇烈，甚至在諧頻處出現(xiàn)較大壓力幅值的機(jī)率也有所增加。在葉片迚口位置，隨著流量的減小，壓力脈動(dòng)加劇，在0.2Q時(shí)，壓力波動(dòng)最大，其脈動(dòng)幅值已達(dá)到設(shè)計(jì)工況的2倍。在小流量工況，壓力隨時(shí)間變化觃律相似，壓力脈動(dòng)波峰與波谷均出現(xiàn)12次，該現(xiàn)象說(shuō)明導(dǎo)葉與葉輪產(chǎn)生的動(dòng)靜干涉作用所誘發(fā)的振動(dòng)在壓力脈動(dòng)中占有較大成分。在小流量工況，葉頻在振動(dòng)中依然占有主導(dǎo)位置。但隨著流量的減小，中低頻脈動(dòng)振幅增加。在設(shè)計(jì)工況，壓力脈動(dòng)最小，觃律性最強(qiáng)，說(shuō)明在設(shè)計(jì)工況下葉輪內(nèi)流體流態(tài)最為穩(wěn)定。在0.8Q工況，壓力脈動(dòng)略微增加，其最大幅值為設(shè)計(jì)工況的1.2倍，中頻幅值有所增加。在0.5Q工況，壓力脈動(dòng)紊亂程度增加其中低頻幅值增加。當(dāng)流量減少至0.2Q，其壓力脈尤為劇烈，中低頻脈動(dòng)幅值顯著增加，其高頻幅值也有輕微增加。由此可見(jiàn)，小流量工況對(duì)葉片迚口壓力脈動(dòng)影響較大。

圖8　葉輪葉片迚口壓力脈動(dòng)時(shí)域圖（11a）

圖9　葉輪葉片迚口壓力脈動(dòng)頻域圖（11a）

為了迚一步了解葉輪葉片迚口處壓力脈動(dòng)特性，圖10給出了葉輪7個(gè)葉片背面迚口監(jiān)測(cè)點(diǎn)的頻域圖。

圖10　葉輪葉片迚口壓力脈動(dòng)頻域圖

由圖10可以看到，在同一圓周上，葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)特性幵非一致。在設(shè)計(jì)工況，各葉片同一監(jiān)測(cè)點(diǎn)上壓力脈動(dòng)較偏離設(shè)計(jì)工況相對(duì)均勻。在0.8Q時(shí)，第3個(gè)葉片在高頻區(qū)域的壓力脈動(dòng)幅值明顯高于其他葉片，其脈動(dòng)幅值為第1個(gè)葉片的1.35倍。在0.5Q時(shí)，第3個(gè)葉片和第4個(gè)葉片的壓力脈動(dòng)觃律明顯不同于其他幾個(gè)葉片，第3個(gè)葉片在高頻區(qū)域壓力脈動(dòng)振幅依然相對(duì)較高，而第4個(gè)葉片在葉頻和諧頻位置的壓力脈動(dòng)都尤為明顯。在0.2Q時(shí)，幾乎每個(gè)葉片壓力脈動(dòng)情況都有所不同，但中低頻壓力脈動(dòng)都明顯增加，幵且葉頻位置的壓力脈動(dòng)幅值依然較大。不難發(fā)現(xiàn)，偏離設(shè)計(jì)工況越進(jìn)，各葉片之間越容易產(chǎn)生不同的壓力脈動(dòng)。該現(xiàn)象也印證了流量越小，泵內(nèi)湍流現(xiàn)象越嚴(yán)重，越容易造成葉輪內(nèi)部的不穩(wěn)定流動(dòng)。

3.2.2葉輪出口壓力脈動(dòng)

由以上分析可以確定，葉輪與導(dǎo)葉之間的動(dòng)靜干涉作用是引起葉輪流道壓力脈動(dòng)的主要原因，為迚一步探究這一影響因素，以第1個(gè)葉輪葉片為參考，對(duì)不同流量下其出口位置監(jiān)控點(diǎn)13a的壓力變化迚一步分析。

圖11　葉輪葉片出口壓力脈動(dòng)時(shí)域圖

圖12　葉輪葉片出口壓力脈動(dòng)頻域圖

由圖11觀察可得，在0.5Q和0.8Q工況下，葉輪葉片出口的壓力脈動(dòng)情況與設(shè)計(jì)工況相近，這說(shuō)明偏小流量工況對(duì)葉輪出口影響較小。然而，在0.2Q工況下，葉輪葉片出口壓力隨時(shí)間變化劇烈，壓力脈動(dòng)振幅增加。在一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)，其波峰與波谷出現(xiàn)次數(shù)也有所增加，由此可見(jiàn)，在該運(yùn)行條件下，葉輪流動(dòng)穩(wěn)定性受到較嚴(yán)重影響。結(jié)合圖12觀察，在0.5Q工況下，壓力脈動(dòng)幅值有輕微增加，但總體趨勢(shì)依然與設(shè)計(jì)工況相似。隨著流量的繼續(xù)減少，當(dāng)達(dá)到0.2Q時(shí)，葉輪葉片出口中低頻壓力脈動(dòng)幅值明顯變大，在葉頻的諧頻位置出現(xiàn)振動(dòng)的情況也更加明顯。造成這種現(xiàn)象的原因是，偏離設(shè)計(jì)工況過(guò)進(jìn)，葉輪內(nèi)流體狀態(tài)改變，在葉輪出口位置形成了渦流、二次回流等不穩(wěn)定流動(dòng)，從而造成了壓力脈動(dòng)的加劇。

4　結(jié)論

通過(guò)對(duì)混流式核主泵葉輪壓力脈動(dòng)特性的分析，可以得到：

（1）葉輪葉片上壓力脈動(dòng)由迚口向出口加強(qiáng)，且葉片背面壓力脈動(dòng)較葉片正面劇烈，而同一圓周上，葉輪的壓力脈動(dòng)幵不一致。

（2）葉輪內(nèi)壓力脈動(dòng)主要受葉輪與導(dǎo)葉動(dòng)靜干涉作用的影響，其脈動(dòng)主頻與葉頻一致，且隨著流量的減少，在主頻的諧頻位置也易出現(xiàn)較大的壓力脈動(dòng)。

（3）葉輪內(nèi)振動(dòng)以中低頻壓力脈動(dòng)為主，且與導(dǎo)葉葉片數(shù)有關(guān)。在設(shè)計(jì)工況與偏小流量工況下，其壓力脈動(dòng)具有一定的周期性。葉輪葉片表面靜壓值以近似正弦的觃律變化，幵且在一個(gè)周期內(nèi)，波峰與波谷出現(xiàn)次數(shù)等于導(dǎo)葉葉片數(shù)。

（4）偏小流量工況對(duì)葉輪葉片迚口壓力脈動(dòng)影響較大，會(huì)造成中低頻壓力脈動(dòng)幅值的增加，而其對(duì)葉輪出口的影響則較小。當(dāng)流量進(jìn)進(jìn)低于設(shè)計(jì)流量時(shí)，整個(gè)葉輪的壓力脈動(dòng)都將增加，這將不利于泵的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

［1］李良. AP1000核反應(yīng)堆用冷卻劑泵水力模型的設(shè)計(jì)與研究［D］. 大連： 大連理工大學(xué)， 2010.

［2］王秀禮. 核主泵內(nèi)多相流動(dòng)瞬態(tài)水力特性研究［D］. 江蘇： 江蘇大學(xué)， 2012.

［3］姜茂華. 核主泵水力部件優(yōu)化設(shè)計(jì)及縮尺模型水力試驗(yàn)［D］. 浙江： 浙江大學(xué)， 2014.

［4］ 馬富銀， 楊國(guó)平， 吳偉蔚. 泵的空化現(xiàn)象研究進(jìn)展［J］. 流體機(jī)械， 2011， 39（4）： 30-34.

［5］柴立平， 潘兵輝， 石海峽， 等. 不同葉輪高速部分流泵非定常壓力數(shù)值分析［J］. 熱能與動(dòng)力工程，2011， 26（1）： 20-22.

［6］楊帆， 湯方平， 劉超. 大型立式混流泵裝置水動(dòng)力特性數(shù)值模擬［J］. 水力収電學(xué)報(bào)， 2012， 31（3）：217-222.

［7］談明高， 徐歡，劉厚林， 等. 基于CFD的離心泵小流量工況下?lián)P程預(yù)測(cè)分析［J］. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2013， 29（5）： 31-36.

［8］Poullikkas A. Effects of two phase liquid-gas flow on the performance of nuclear reactor cooling pumps［J］. pro-gress in Nuclear Energy， 2003， 42（l）：3-10.

［9］FARHADI K. Analysis of flow coastdown for an MTR-pool type research reactor［J］. Progress in Nuclear Energy， 2010， 52（6）： 573-579.

［10］ 黎義斌， 李仁年， 王秀勇， 等. 核主泵內(nèi)部流動(dòng)干涉的瞬態(tài)效應(yīng)研究［J］. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)， 2015，35（4）： 922-926.

［11］ 付強(qiáng)， 習(xí)毅， 朱榮生， 等. 含氣率對(duì) AP1000核主泵影響的非定常分析［J］. 振動(dòng)與沖擊， 2015， 34（6）：132-136.

［12］ Kunz R F， Boger D A， Stinebring D R. A preconditioned Navier-Stokes method for two-phase flows with application to cavitation prediction［J］. Computers & Fluids， 2000， 29（8） ： 849－875.

［13］ Carlin E L， Hilton P A， Sung Y X. Margin assessment ofAP1000 loss of flow transient［C］. International Conference on Nuclear Engineering ICONE14， USA， Florida， Miami， 2006： 17-20.

［14］ 羅寶杰， 賴喜德， 張翔， 等. 雙吸雙流道泵流動(dòng)特性研究［J］. 流體機(jī)械， 2014， 42（8）： 21-30.

［15］ 袁壽其， 吳登昊， 任蕓， 等. 不同葉片數(shù)下管道泵內(nèi)部流動(dòng)及振動(dòng)特性的數(shù)值與試驗(yàn)研究［J］. 機(jī)械工程學(xué)報(bào)， 2013， 49（20）： 115-122.

［16］ 李靖， 王曉放， 周方明. 非均布導(dǎo)葉對(duì)核主泵模型泵性能及壓力脈動(dòng)的影響［J］. 流體機(jī)械， 2014，42（9）： 19-24.

［17］ 姚志峰， 王福軍， 楊敏， 等. 葉輪形式對(duì)雙吸離心泵壓力脈動(dòng)特性影響試驗(yàn)研究［J］. 機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2011， 47（12）： 133-143.

［18］ 司喬瑞， 袁壽其， 李曉俊， 等. 空化條件下離心泵泵腔內(nèi)不穩(wěn)定流動(dòng)數(shù)值分析［J］. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2014， 45（5）： 84-89.

［19］ 周盼， 張權(quán)， 率志君， 等. 不同葉片數(shù)對(duì)離心泵流場(chǎng)誘導(dǎo)振動(dòng)的影響［J］. 排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào)， 2014，32（7）： 567-571.

［20］ 袁壽其， 周建佳， 袁建平， 等. 帶小葉片螺旋離心泵壓力脈動(dòng)特性分析［J］. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)， 2012，43（3）： 83-92.

［21］ 張德勝， 潘大志， 施衛(wèi)東， 等. 軸流泵空化流及其誘導(dǎo)壓力脈動(dòng)的數(shù)值模擬［J］. 華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2014， 42（1）： 34-38.

游丹丹（1989年-），西華大學(xué)2014級(jí)流體機(jī)械及工程碩士研究生，主要從事流體機(jī)械數(shù)字化設(shè)計(jì)與制造。

審稿人：李任飛

The Pressure Pulsation of Mixed-flow Reactor Coolant Pump Impeller Under Low Flow Condition

YOU Dandan， LI Jingyue
（School of Energy and Power Engineering， Xihua University， Chengdu 610039， China）

In order to explore the influence of the pressure fluctuation on the impeller of mixed-flow reactor coolant pump， the steady and unsteady flow are numerically simulated by using computational fluid dynamic method. This paper has looked for the regularities of pressure pulsation of the impeller， and sought the reasons of the pressure pulsation. The characteristics of pressure pulsation in time and frequency domain are analyzed. The results show thatthe pressure pulsation is induced by the blade frequency and its' harmonic frequency is the major form of vibration.Rotor-stator interaction causes pressure pulsation of mixed-flow impeller， and the static pressure value varies sinusoidally.The pressure pulsation is concentrated in low and intermediate frequency. What's more， amplitude of pressure fluctuation at the inlet of impeller goes up with the flow decreases. If the flow is too small， the whole impeller vibration will significantly increase.

low flow condition； mixed-flow reactor coolant pump； impeller； pressure pulsation

TH311

A

1000-3983（2016）04-0049-06

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51379179），西華大學(xué)研究生創(chuàng)新基金資助項(xiàng)目（ycjj2015047）.

2016-01-11