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    28.4 t 1Mn18Cr18N護環(huán)電渣錠生產

    2016-08-16 10:35:41溫培建向大林
    大型鑄鍛件 2016年4期
    關鍵詞:電渣重熔熔渣

    溫培建 向大林

    (浙江電渣核材有限公司,浙江314305)

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    28.4t1Mn18Cr18N護環(huán)電渣錠生產

    溫培建向大林

    (浙江電渣核材有限公司,浙江314305)

    根據(jù)1Mn18Cr18N鋼特點,通過精心制備電極及控制電渣重熔過程,成功生產了重達28.4t的護環(huán)電渣錠。電渣錠表面質量優(yōu)良,底部成型良好,頂部補縮密實平整。

    1Mn18Cr18N;電渣重熔;電渣錠;護環(huán)

    護環(huán)是發(fā)電機的重要部件,用來卡緊線圈端部承受高的離心力。為了防止在交變磁場中的損耗,護環(huán)應是無磁鋼 。

    1Mn18Cr18N護環(huán)鋼中,低C(≤0.10%)和高Cr(17.50%~19.60%)保證耐腐蝕性能,高Mn(18.00%~20.00%)保證順磁性,高Cr、高Mn保證N2的高溶解度,N保證γ相區(qū),獲得穩(wěn)定奧氏體。本文報告護環(huán)用28.4t1Mn18Cr18N電渣錠重熔技術和生產結果。

    1 電渣錠的化學成分要求

    為了滿足百萬千瓦大型機組護環(huán)用鋼的要求,根據(jù)客戶的要求,成功研制并生產了28.4t的高Mn(19.10%)、高Cr(19.05%)、高N(0.70%)護環(huán)用電渣錠。電渣錠的化學成分要求見表1。

    表1 電渣錠的化學成分要求(質量分數(shù),%)Table 1 The required chemical composition of ESR ingots (mass fraction, %)

    2 電極生產

    電極生產工藝流程為:EAF→VODC→VCD→VD→LF→澆注。

    電極冶煉工藝要點:

    (1)初煉鋼水轉入VODC時升溫至1 700℃以上,經真空吹氧脫碳、真空碳脫氧和真空脫氣后,加入電解錳;

    (2)VODC轉LF精煉爐時,不扒渣,避免在LF升溫過程中增C過多;

    (3)LF升溫至1 700℃以后,渣扒光,然后加入CrN;

    (4)電極模預熱充分,澆鑄過程采用氮氣環(huán)保護。

    嚴格按工藝要點操作,自耗電極成分控制如表2所示,N的收得率很高,其中一爐N含量達到0.72%。自耗電極P含量很低,為0.017%左右。電極表面無裂紋、翻皮、重皮、結疤、飛邊等缺陷,冒口飽滿平坦,水口端鋸切后,端面質量優(yōu)異,如圖1所示。

    表2 電極化學成分(質量分數(shù),%)Table 2 Chemical compositionof electrodes (mass fraction, %)

    圖1 自耗電極斷面Figure 1 The fracture surface of consumable electrodes

    3 電渣重熔過程控制

    3.1引燃造渣

    采用四元渣,螢石、鋁氧、石灰和石英砂,共905kg。用自耗電極在直徑1 300mm結晶器內冷啟動造渣。在干燥的空氣保護下進行造渣,爐內濕度為1.0g/m3。造渣時間26min,進入正常熔煉。

    3.2正常重熔

    1Mn18Cr18N要求N含量盡可能高,電渣重熔必須注意保N。鋼的成分一定時,N含量主要取決于電渣重熔過程中的溫度和壓力。N在鋼水中的溶解度服從西華特定律,一般情況下,溫度越高,溶解度越大,即升高溫度能提高N在鋼水中的溶解度。但對于1Mn18Cr18N護環(huán)用鋼,N在鋼中的溶解度隨溫度的升高而降低。之所以出現(xiàn)這種反常規(guī)現(xiàn)象是由于大量合金元素相互作用的結果。因此,正常重熔過程要特別注意控制溫度不宜太高。重熔過程中,輸入功率又不能太低,否則電渣錠表面會形成渣溝。

    常壓下1Mn18Cr18N鋼液中氮的溶解度大約為0.6%~0.71%,重熔工藝的溫度控制得當,可以把電極中的高N含量保持在電渣錠中的。因此,重熔工藝中既要注意防止N的逃逸,又要保證N的均勻化并且不產生氣泡,同時兼顧電渣錠的表面質量。

    根據(jù)1Mn18Cr18N相圖,液相線溫度為1 440~1 460℃,固相線溫度為1 320~1 350℃。兩相區(qū)溫差寬,特別是在此鋼種合金含量高達40%以上時,要注意控制偏析。重熔工藝要注意熔化速度和冷卻強度的平衡。

    重熔生產全過程都是在干燥空氣保護下進行的,爐內濕度始終保持在1.0g/m3。工藝操作嚴格按照既定的電制度、渣制度、速度制度執(zhí)行,控制渣溫和熔速在適宜的范圍,電極余頭三相齊平。

    3.3脫氧

    煉鋼就是煉渣,在電渣重熔過程中,必須保證熔渣始終是還原性的。

    (1)

    式中,[%O]為與任意熔渣相平衡時,鋼液中的氧含量;[%O飽和]為與純FeO熔渣相平衡時,鋼液中的氧含量。

    (2)

    (3)

    (4)

    式中,L0為氧在渣鋼間的平衡分配系數(shù)。

    當渣中存在大量FeO時,熔渣具有很強的氧化能力;相反,當FeO含量很低時,熔渣具有還原能力。通過脫氧技術,保證渣在長達數(shù)十小時的重熔過程中,始終呈白渣,F(xiàn)eO含量≤0.5%。

    3.4補縮

    1Mn18Cr18N熔點低,鋼種本身的屬性給補縮帶來了很大的技術難度。眾所周知,補縮過程是逐漸降低功率,降低溫度,降低速度,使熔池逐漸變淺的過程。1Mn18Cr18N熔點低,如果操作不當,渣溫過低,電渣錠頂部會出現(xiàn)千層餅,甚至造成渣鋼相混。補縮時,要適時降電壓,不允許升電壓。

    3.5錠重控制

    根據(jù)鋼的密度經驗公式:

    (5)

    式中,△ρj為鋼中某元素含量增加1%時鐵的密度變化值,t/m3;ωj為鋼中某元素的質量分數(shù),%。

    根據(jù)公式(5),查鋼中元素含量對鋼的熔點和密度的關系表可以計算出:1Mn18Cr18N護環(huán)用鋼常溫下密度為(7.40~7.45)t/m3,比常規(guī)鋼種輕5%。因此,錠重控制上要考慮該鋼種密度問題,否則,會造成實際重量不滿足工藝要求重量。

    3.6電渣錠的外觀質量

    表3 電渣錠上、中、下部的化學成分變化(質量分數(shù),%)Table 3 The chemical composition changes of top, middle, and bottom of ESR ingot (mass fraction, %)

    表4 鍛件毛坯上、下部的化學成分(質量分數(shù),%)Table 4 Chemical composition of top and bottom of forging blank (mass fraction, %)

    通過上述電渣重熔過程技術控制,電渣錠脫模后,電渣錠底部成型良好,表面無渣溝,頂部補縮密實平整。

    3.7電渣錠化學成分

    電渣錠本體取樣,經分析檢測,N高達0.70%,N得到了可靠的控制,達到了非常高的水平。電渣錠底部、中部、頂部成分基本一致,成分均勻性很高。電渣錠本體取樣分析成分見表3。

    4 鍛造

    用140MN油壓機,第一火始鍛溫度1 180℃,終鍛溫度950℃,電渣錠軸線平行上下砧滾圓。其余火次始鍛溫度1 200℃,終鍛溫度950℃。利用紅外線測溫儀測量電渣錠表面溫度。鍛造注意事項:

    (1)電渣錠保溫時間一定要充分,上下砧要預熱;

    (2)嚴格控制壓下量;

    (3)多觀察是否出現(xiàn)裂紋,一旦出現(xiàn)裂紋馬上停止鍛造,把裂紋清理干凈;

    (4)勤測溫,嚴格控制始鍛溫度和終鍛溫度。

    電渣錠尺寸?1 300mm×2 800mm,護環(huán)毛坯尺寸?680mm×8 350mm。

    鍛造成護環(huán)毛坯后,毛坯兩端分別取樣,檢測分析其化學成分,檢測結果見表4。

    5 結語

    (1)利用自主創(chuàng)新研發(fā)的電渣技術生產的28.4t1Mn18Cr18N護環(huán)用電渣錠冶金質量優(yōu)良,電渣錠底部成型良好,表面光滑無渣溝,頂部補縮密實平整。電渣錠化學成分同電極成分基本一致,電渣錠底部、中部、頂部成分基本一致,N含量高達0.70%;Al含量為0.003%~0.005%,O含量為18×10-6,S含量為10×10-6。

    (2)國內生產的1Mn18Cr18N護環(huán)用電渣錠,過去一般在10t范圍內,N含量一般在0.6%以下,可以認為,重量達到28.4t,N含量達到0.70%,成分均勻高度一致,技術上有了長足進步甚至突破。

    (3)1Mn18Cr18N鋼錠鍛造易鐓不易拔,一般要求鋼錠直徑小于1 000mm。但是通過電渣重熔,改善了鋼錠的內部結構,顯示了電渣重熔的優(yōu)勢。電渣錠尺寸為?1 300mm×2 800mm,護環(huán)毛坯尺寸?680mm×8 350mm。

    [1]向大林,等. 18-18護環(huán)用鋼的電渣重熔技術研究和應用[J].大型鑄鍛件,1997,75(1):16-20.

    [2]向大林,等.Cr18Mn18N護環(huán)用鋼電渣重熔技術的開發(fā)研究[J].上海金屬,1996,18(4):7-11.

    [3]吳平安,張承峰,曹虹,等. 大型34CrMo1合金鋼螺旋槳軸鍛件的研制.大型鑄鍛件,2014(2).

    [4]陳海堤,王濤,羅玉立,等. 400t級巨型鋼錠偏析及夾雜物分布研究.大型鑄鍛件,2013(1).

    [5]張承峰,湯晶晶,劉志勇,等. 除砂器裝置用30CrMoA鋼鍛件的研制.大型鑄鍛件,2007(5).

    [6]曹虹,等. 限位塊鍛件的生產工藝.大型鑄鍛件,2011(4).

    編輯陳秀娟

    Productionof28.4t1Mn18Cr18NElectroslagRemeltingIngotforRetainingRing

    WenPeijian,XiangDalin

    Bycarefullypreparingtheelectrodeandcontrollingtheelectroslagremeltingprocess,the28.4tESRingotforretainingringhasbeenproducedsuccessfullyinaccordancewiththecharacteristicsof1Mn18Cr18Nsteel.ThequalityofESRingotsurfaceisgood.Meanwhile,themouldingofingotbottomisalsogood,andthefeedingofingottopisalsotightandflat.

    1Mn18Cr18N;electroslagremelting;ESRingot;retainingring

    2015—12—02

    溫培建(1982—),男,工學碩士。

    TF744B

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