級(jí)聯(lián)三相光伏逆變器的虛擬磁鏈直接功率控制策略

羅瑜珣，李志勇，危韌勇，張威威

（中南大學(xué) 信息科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長沙，410083）

級(jí)聯(lián)三相光伏逆變器的虛擬磁鏈直接功率控制策略

羅瑜珣，李志勇，危韌勇，張威威

（中南大學(xué) 信息科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長沙，410083）

針對(duì)三相線電壓級(jí)聯(lián)的拓?fù)鋺?yīng)用于光伏并網(wǎng)問題，提出一種改進(jìn)型虛擬磁鏈直接功率控制策略（VF-DPC）。通過模塊化級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的等效模型，分析系統(tǒng)整體的等效開關(guān)狀態(tài)，在網(wǎng)側(cè)采用改進(jìn)型虛擬磁鏈觀測器抑制直流偏移，得到光伏并網(wǎng)系統(tǒng)功率，在直流側(cè)通過光伏最大功率跟蹤（MPPT）得到功率參考值。然后根據(jù)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)矢量圖進(jìn)行建模，設(shè)計(jì)解耦功率控制器，并且為了輸出多電平的同時(shí)固定開關(guān)頻率，結(jié)合載波移相和空間矢量實(shí)現(xiàn)移相空間矢量調(diào)制（PSSVM）。以3個(gè)模塊級(jí)聯(lián)為例，通過Simulink仿真驗(yàn)證本文所提策略的有效性。研究結(jié)果表明：本文所提策略是有效的；省略網(wǎng)側(cè)電壓傳感器，也能保證光伏無需升壓裝置靈活應(yīng)用于三相線電壓級(jí)聯(lián)并網(wǎng)場合；級(jí)聯(lián)三相光伏逆變器在輸出五電平電壓的同時(shí)，以單位功率因數(shù)并網(wǎng)，達(dá)到額定輸出最大功率4 667 W，并網(wǎng)電流諧波總畸變率僅為2.01%，而且模塊化級(jí)聯(lián)系統(tǒng)更具有工程實(shí)現(xiàn)價(jià)值。

三相線電壓級(jí)聯(lián)；光伏并網(wǎng)；改進(jìn)虛擬磁鏈觀測器；直接功率控制；移相空間矢量調(diào)制

光伏發(fā)電不受能源資源、原材料和應(yīng)用環(huán)境等因素的限制，具有廣闊的發(fā)展前景［1］。目前，存在的光伏發(fā)電系統(tǒng)可以劃分為光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)和光伏離網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)，前者相對(duì)于后者有成本低和免維護(hù)等優(yōu)勢(shì)，在既有的光伏發(fā)電系統(tǒng)中，近99%為并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)，而且全世界并網(wǎng)式光伏系統(tǒng)的裝機(jī)量按年增長率25%～30%增長［2］。常見的光伏發(fā)電主要通過2種方式并網(wǎng)：含 DC/DC轉(zhuǎn)換的兩級(jí)逆變器和級(jí)聯(lián)升壓逆變器［3］。然而，增加的DC/DC級(jí)降低了整個(gè)系統(tǒng)的效率，且逆變器的高開關(guān)頻率使得交流側(cè)需要接入大容量濾波電感和濾波電容。級(jí)聯(lián)多電平變換器通過多個(gè)功率單元輸出波形的疊加形成多電平的階梯波來逼近正弦輸出電壓，降低了輸出電壓波形畸變率，并且系統(tǒng)能夠以低開關(guān)頻率獲得和高開關(guān)頻率下相同的輸出電壓波形［4-5］。最常見的級(jí)聯(lián)型多電平變換器的基本功率單元為2個(gè)兩電平逆變器組成的逆變橋，簡稱2H橋［6］。2H橋級(jí)聯(lián)方式缺少升壓功能，所需開關(guān)器件以及直流電源個(gè)數(shù)較多，應(yīng)用于三相系統(tǒng)中時(shí)需要星形或三角形連接［7-8］。CENGLCI［9］等提出的具備升壓功能的三相線電壓級(jí)聯(lián)多電平變換器，以三相VSC為基本功率模塊，級(jí)聯(lián)的輸出通過1個(gè)三相耦合變壓器驅(qū)動(dòng)三相電機(jī)。在這些基礎(chǔ)上，何金平等［10］將三相線電壓級(jí)聯(lián)多電平變換器應(yīng)用于并網(wǎng)，無需變壓器星形或三角形連接，將直流電能直接注入三相電網(wǎng)。趙麗麗［11］在此拓?fù)渖喜捎昧思?jí)聯(lián)型多電平逆變器最常用的載波移相PWM 調(diào)制，而電壓電流控制策略需要測量的電量較多。唐雄民等［12］突破一般對(duì)多電平SVPWM的研究只集中在五電平及以下，提出一種將坐標(biāo)軸沿坐標(biāo)原點(diǎn)順時(shí)針或逆時(shí)針旋轉(zhuǎn) 45°的快速空間矢量調(diào)制算法，實(shí)現(xiàn)仍較復(fù)雜。晏建玲等［13］將各個(gè)級(jí)聯(lián)型功率單元的采樣時(shí)間錯(cuò)開1個(gè)固定時(shí)間，以達(dá)到各個(gè)級(jí)聯(lián)單元輸出電壓矢量相互錯(cuò)開的目的，為本文的移相空間矢量調(diào)制方法提供了理論基礎(chǔ)。然而，以上均未研究級(jí)聯(lián)逆變器在光伏中的應(yīng)用及其先進(jìn)控制策略。具備升壓功能的線電壓級(jí)聯(lián)結(jié)構(gòu)需要分布式的直流電源，與光伏相結(jié)合適合。目前，在光伏并網(wǎng)的高性能控制策略中，基于虛擬磁鏈定向的直接功率控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單，能有效減少傳感器數(shù)量，抗干擾能力強(qiáng)，電網(wǎng)輸入電流畸變小，具有優(yōu)良的瞬時(shí)功率靜、動(dòng)態(tài)特性［14］。TOSHIHIKO等［15-17］采用的直接功率控制策略驗(yàn)證了網(wǎng)側(cè)電壓傳感器的不必要性，但通過滯環(huán)比較器和開關(guān)表得到的開關(guān)信號(hào)不定頻。王繼東等［18-19］改進(jìn)了虛擬磁鏈直接功率控制，結(jié)合空間矢量調(diào)制技術(shù)，構(gòu)成固定開關(guān)頻率三相并網(wǎng)逆變器。以上研究均未考慮級(jí)聯(lián)，隨著光伏加入級(jí)聯(lián)型三相逆變器，需要采用滿足模塊化級(jí)聯(lián)拓?fù)涞目刂撇呗?。綜合以上研究，本文作者提出模塊化線電壓級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)，級(jí)聯(lián)靈活、并網(wǎng)簡單，從而更具有工程實(shí)現(xiàn)價(jià)值。針對(duì)系統(tǒng)等效模型，分析開關(guān)狀態(tài)，采用改進(jìn)的虛擬磁鏈直接功率控制，并且根據(jù)穩(wěn)態(tài)矢量圖進(jìn)行建模解耦，從而設(shè)計(jì)功率控制器。在此基礎(chǔ)上將載波移相引入空間矢量調(diào)制，得到移相空間矢量調(diào)制方法，輸出電壓多電平的同時(shí)保持開關(guān)恒定，并以三模塊級(jí)聯(lián)的三相光伏五電平逆變器為例，驗(yàn)證本文所提拓?fù)浼翱刂撇呗缘目尚行浴?/p>

1　級(jí)聯(lián)型三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.1級(jí)聯(lián)模塊化拓?fù)?/p>

模塊化級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)框圖如圖1所示，該系統(tǒng)為三模塊級(jí)聯(lián)的五電平三相變換器。圖1中：imabc和 umabc分別為第 m（m=1，2，3）個(gè)三相逆變器的輸出相電流及相電壓，網(wǎng)側(cè)三相電壓、濾波電感及線路電阻分別為 eabc，Labc和 rabc，電流有效值為 I。由KCL、三相電量關(guān)系及不同模塊間連接關(guān)系可得：

雖然每個(gè)子模塊的3個(gè)橋臂電流不對(duì)稱，但其中逆變器并網(wǎng)的3個(gè)相電流的幅值最大，即在選取開關(guān)管電流應(yīng)力時(shí)只需考慮相電流的最大幅值即可。而且無需耦合變壓器，光伏直接通過三相逆變器級(jí)聯(lián)并入電網(wǎng)。

1.2拓?fù)涞刃Ｐ?/p>

由圖1可知，拓?fù)渲胁⒕W(wǎng)側(cè)線電壓為

圖1　模塊化級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)框圖Fig. 1　Diagram of cascaded three-phase PV grid-connected system

由式（4）可知級(jí)聯(lián)型三相光伏逆變器可以等效為1個(gè)傳統(tǒng)的三相光伏逆變器，且等效逆變器輸出線電壓幅值為單個(gè)逆變器輸出線電壓幅值的2倍，因此，傳統(tǒng)的三相光伏逆變器的控制方法、控制器參數(shù)、濾波電感參數(shù)等均可以運(yùn)用到級(jí)聯(lián)三相逆變器中。級(jí)聯(lián)系統(tǒng)等效的開關(guān)信號(hào)SA，SB和SC由第m個(gè)模塊各自的開關(guān)信號(hào)Sma，Smb和Smc（m=1，2，3）組成，第m個(gè)模塊直流側(cè)電壓為Umdc，則

當(dāng)m個(gè)模塊的直流側(cè)電壓相等均為Udc時(shí)，可等效為1個(gè)光伏輸出電壓。由相電壓與線電壓的關(guān)系并結(jié)合式（4）和（5），等效模型時(shí)逆變器輸出電壓為

2　模塊化級(jí)聯(lián)控制策略

為了實(shí)現(xiàn)所提的模塊化級(jí)聯(lián)系統(tǒng)，省去網(wǎng)側(cè)電壓傳感器，簡化系統(tǒng)接線，提高可靠性，采用改進(jìn)虛擬磁鏈的直接功率控制策略（VF-DPC）。在并網(wǎng)逆變器中對(duì)電網(wǎng)電壓E積分得到磁鏈，分析各模塊得到等效系統(tǒng)的磁鏈，從而進(jìn)行坐標(biāo)定向和功率控制各模塊級(jí)聯(lián)并網(wǎng)。

針對(duì)級(jí)聯(lián)系統(tǒng)的等效模型，其逆變輸出線電壓是1個(gè)等效光伏輸出電壓Udc的2倍，系統(tǒng)的VF-DPC控制框圖見圖 2。系統(tǒng)檢測電源三相電流，根據(jù)虛擬磁鏈計(jì)算得到電源實(shí)際有功功率ps和無功功率qs。直流側(cè)得到的功率參考值與網(wǎng)側(cè)得到的實(shí)際值之差經(jīng)過PI調(diào)節(jié)器，獲得電壓矢量參考值vd和vq，進(jìn)行dq坐標(biāo)/αβ坐標(biāo)變換，獲得電壓矢量在αβ坐標(biāo)上的參考值vα和vβ，最后經(jīng)過SVM模塊可以獲得所需的PWM脈沖信號(hào)，實(shí)現(xiàn)級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)控制。

圖2　系統(tǒng)等效模型控制框圖Fig. 2　Control diagram of equivalent model

2.1磁鏈觀測器設(shè)計(jì)

假設(shè)網(wǎng)側(cè)三相電感和寄生電阻相等，分別為L和R，ud和uq為逆變器電壓在dq坐標(biāo)系下的分量，ed和eq為網(wǎng)側(cè)電壓在dq坐標(biāo)系下的分量，id和iq為電流在dq坐標(biāo)系下的分量，根據(jù)圖2，建立等效模型中并網(wǎng)逆變器在dq坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)模型為

圖3所示為根據(jù)式（5）所示的d軸虛擬電網(wǎng)磁鏈定向的并網(wǎng)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)矢量圖。令磁鏈?zhǔn)噶喀着c同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸重合，當(dāng)采用理想積分器運(yùn)算時(shí)，根據(jù)磁鏈定義可以看出磁鏈?zhǔn)噶喀妆入娋W(wǎng)電壓矢量E滯后90°，因此，電網(wǎng)電壓矢量E與q軸重合。虛擬電網(wǎng)磁鏈?zhǔn)噶喀子^測的關(guān)鍵是準(zhǔn)確獲得圖3中的空間位置角γ。

根據(jù)圖3，有γ=arctan（ψβ/ψα），從而γ的觀測轉(zhuǎn)化為對(duì)αβ坐標(biāo)系中虛擬磁鏈分量的估算。網(wǎng)側(cè)磁鏈為

圖3　并網(wǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)矢量圖Fig. 3 Steady state vector graph of grid-connected system

uα和uβ根據(jù)測量到的直流側(cè)電壓Udc和等效開關(guān)信號(hào)SA，SB和SC就能得到，即對(duì)式（6）進(jìn)行3/2變換得到的uα和uβ代入式（8），從而得到級(jí)聯(lián)系統(tǒng)磁鏈為

比較式（10）與磁鏈的定義得

將式（11）展開可得改進(jìn)的虛擬磁鏈計(jì)算框圖，如圖4所示。

圖5所示為純直流信號(hào)分別經(jīng)過純積分環(huán)節(jié)LPF和LPF+HPF的輸出信號(hào)圖。從圖5可以看出：微小的直流分量都可使純積分飽和；LPF雖能消除飽和現(xiàn)象，但直流分量仍然存在；而采用LPF&HPF可明顯消除直流分量給磁鏈估計(jì)帶來的偏差影響。2.2 功率環(huán)設(shè)計(jì)

圖4　改進(jìn)的虛擬磁鏈觀測器框圖Fig. 4　Diagram of modified virtual flux observer

圖5　不同積分環(huán)節(jié)輸出結(jié)果Fig. 5　Output of different integral links

通過擾動(dòng)觀察法得到光伏板的最大功率點(diǎn)電壓作為直流側(cè)電壓參考值，然后，將直流側(cè)控制器的輸出作為網(wǎng)側(cè)有功參考值，且級(jí)聯(lián)系統(tǒng)輸出電流三相對(duì)稱。為滿足單位功率因素并網(wǎng)，令無功功率參考值。網(wǎng)側(cè)三相電流對(duì)稱，基于虛擬磁鏈估計(jì)得到的瞬時(shí)有功、無功功率表達(dá)式為

功率環(huán)中有功功率、無功功率的參考值與實(shí)際值相減得到的偏差分別為Δp和Δq，再通過PI控制器分別控制vd和vq。將式（7）兩端同時(shí)乘以eq，可得

由圖3可以看出：ed=0；eq=|E|。在兩相同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下，網(wǎng)側(cè)瞬時(shí)有功和瞬時(shí)無功分別為ps=edid+eqiq和qs=ediq-eqid，所以，結(jié)合式（13）可得

式中：。功率控制器采用PI控制，由式（14）得

式中：Kp和Ki分別為PI調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)和積分系數(shù)。因?yàn)榇嬖隈詈狭喀豅1qs，ωL1ps需要在控制回路中采用解耦控制。當(dāng)功率控制環(huán)節(jié)采用PI調(diào)節(jié)，并引入解耦控制時(shí)，結(jié)合式（14）和（15）可得

由式（16）可以看出基于前饋控制策略的方法實(shí)現(xiàn)了系統(tǒng)有功功率和無功功率的解耦，因此，采用 PI調(diào)節(jié)器可以實(shí)現(xiàn)功率的無靜差調(diào)節(jié)。對(duì)應(yīng)的簡化有功功率控制框圖如圖6所示。

圖6　有功功率控制框圖Fig. 6　Control diagram of active power

由圖6可以獲得內(nèi)環(huán)傳遞函數(shù)，按照典型Ⅱ型系統(tǒng)可以獲得有功功率PI調(diào)節(jié)器的參數(shù)Kp和Ki，同理可以獲得無功功率的PI參數(shù)。

2.3模塊化脈沖調(diào)制方法

采用PSSVM方法，就是將載波移相PWM法與傳統(tǒng)兩電平SVM法結(jié)合起來，綜合2種調(diào)制方法的優(yōu)點(diǎn)，達(dá)到高性能的控制效果［21］。級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)采用的SVM算法和三相逆變器的傳統(tǒng)SVM算法思路一樣，不同的模塊僅需要在計(jì)算6個(gè)扇區(qū)空間矢量切換點(diǎn)時(shí)對(duì)三角載波進(jìn)行移相，從而得到模塊m（m=1，2，3）滿足級(jí)聯(lián)條件的開關(guān)信號(hào)Sma，Smb和Smc，從而代入式（6）計(jì)算逆變器輸出電壓。綜上可得整個(gè)級(jí)聯(lián)系統(tǒng)控制簡化框圖如圖7所示。

圖7　級(jí)聯(lián)系統(tǒng)整體控制簡化框圖Fig. 7　The simplified control diagram of cascaded system

若要生成五電平波形，各級(jí)聯(lián)模塊載波應(yīng)有相位差。設(shè)載波頻率為fs，3模塊組成的級(jí)聯(lián)逆變電路中，模塊m（m=1，2，3）的移相角度為，其中k=fs/f。對(duì)于3個(gè)兩電平光伏逆變器單元組成的級(jí)聯(lián) 5電平逆變器，結(jié)合式（4）可得模塊 2和 3的PSSVM合成原理如圖8所示。這從原理上解釋了級(jí)聯(lián)等效逆變器輸出線電壓升壓至原來的2倍。

圖8　級(jí)聯(lián)模塊2和3的PSSVM合成原理圖Fig. 8　Schematic diagram of PSSVM between cascaded module 2 and module 3

3　仿真分析

在MATLAB/Simulink中搭建基于3個(gè)光伏逆變模塊級(jí)聯(lián)的虛擬磁鏈直接功率控制系統(tǒng)仿真模型。電網(wǎng)電壓E=220 V，電網(wǎng)頻率f=50 Hz；光伏組件的額定電壓為40 V，額定電流為8.1 A，開路電壓為44 V，短路電流為8.4 A。由于本系統(tǒng)中等效的開關(guān)頻率比較高，諧波量少且次數(shù)高，故只需采用L低通濾波器。設(shè)3個(gè)模塊的參數(shù)相同，功率環(huán)控制為PI控制器。系統(tǒng)具體參數(shù)如表1所示。

圖9（a）所示為通過等效模型得到的整個(gè)級(jí)聯(lián)系統(tǒng)1個(gè)開關(guān)周期內(nèi)等效的開關(guān)信號(hào)SA，SB和SC，可以看出有0，±1，±2共5個(gè)值，符合公式規(guī)律。圖9（b）所示逆變器輸出線電壓有5個(gè)電平，滿足級(jí)聯(lián)的規(guī)律，并且幅值為800 V，正是直流側(cè)電壓幅值的2倍，由于加入了濾波電感，圖中線電壓波形的階梯性并非十分明顯。

表1　系統(tǒng)仿真參數(shù)Table 1 Simulation parameters of system

圖9　級(jí)聯(lián)等效逆變器開關(guān)信號(hào)及輸出電壓波形圖Fig. 9　Diagram of cascaded equivalent inverter switching signal and output voltage waveform

圖10所示為虛擬磁鏈ψα的波形。與網(wǎng)側(cè)電壓積分得到的參考磁鏈進(jìn)行比較可以看出：采用改進(jìn)的磁鏈計(jì)算方法與參考磁鏈幅值相位完全相同，而LPF方法得到的磁鏈存在直流分量帶來的相位與幅值的偏差。

圖11（a）和（b）所示分別為系統(tǒng)功率環(huán)中的有功、無功功率指令值及實(shí)際值。從圖11可以看出：有功功率與無功功率均可迅速達(dá)到指令值，并且維持在較小的波動(dòng)范圍內(nèi)。

圖10　磁鏈觀測方法比較Fig. 10 Comparison of virtual flux observer

圖11　系統(tǒng)有功功率和無功功率波形圖Fig. 11 Waveform diagram of active power and reactive power

圖12（a）所示為中網(wǎng)側(cè)三相電流iabc保持平滑的三相對(duì)稱的正弦波形；圖12（b）所示為網(wǎng)側(cè)a相電壓與電流的波形，其中網(wǎng)側(cè)電壓化成標(biāo)幺值為1。圖12（a）和圖12（b）所示波形兩者相位一致，滿足光伏單位功率因素并網(wǎng)。根據(jù)圖12（b）中網(wǎng)側(cè)電量值計(jì)算得系統(tǒng)有功功率大約為4 667 W，與圖11（a）所示的系統(tǒng)有功功率一致。圖12（c）所示的級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的電流畸變率僅為2.01%，符合光伏并網(wǎng)要求。

圖12　并網(wǎng)側(cè)各項(xiàng)指標(biāo)參數(shù)Fig. 12 Indexes of grid side

4　結(jié)論

1） 級(jí)聯(lián)三相光伏并網(wǎng)系統(tǒng)相比于傳統(tǒng)的2H橋級(jí)聯(lián)方式，減少了開關(guān)器件及直流源數(shù)量，易于實(shí)現(xiàn)模塊化，同時(shí)具備降低光伏板電壓等級(jí)要求、提升系統(tǒng)的功率等級(jí)、改善輸出電壓波形、直接驅(qū)動(dòng)三相電機(jī)等優(yōu)點(diǎn)。

2） 以3模塊級(jí)聯(lián)的拓?fù)錇槔?，采用的移相空間矢量調(diào)制方法保證級(jí)聯(lián)輸出五電平，得到整體等效開關(guān)狀態(tài)，進(jìn)行虛擬磁鏈直接功率控制，避免了網(wǎng)壓畸變對(duì)控制帶來的擾動(dòng)問題，并且控制策略實(shí)現(xiàn)較簡單。

3） Simulink仿真給出的網(wǎng)側(cè)和直流側(cè)的電壓、電流波形和功率波形滿足分布式電源接入大電網(wǎng)的標(biāo)準(zhǔn)，驗(yàn)證了本文提出的控制策略可行性和有效性。

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（編輯 陳燦華）

Direct power control strategy based on virtual flux linkage of cascaded three-phase photovoltaic inverter

LUO Yuxun， LI Zhiyong， WEI Renyong， ZHANG Weiwei

（School of Information Science and Engineering， Central South University， Changsha 410083， China）

To solve the problem that the three-phase line voltage cascaded inverter is applied in photovoltaic（PV）grid-connection， a direct power control strategy based on modified virtual flux linkage（VF-DPC） was proposed. According to an equivalent model of modularized cascaded system， the equivalent switching state of the system was analyzed. In grid side， the power of PV grid-connected system was obtained by using the modified virtual flux observer that removed the DC offset. In DC side， the reference value of power was obtained by maximum power point track （MPPT） algorithm of PV， then the model was built through the steady state vector graph， and the decoupling power controller was designed. In order to achieve the multilevel output and fix the switching frequency， the phase shifting space vector modulation （PSSVM） which combined shifting phase with space vector was realized. Taking three modules cascaded system as examples， the proposed strategy was verified by Simulink. The results show that the proposed strategy is effective. While the grid voltage sensor is omitted， PV connects the three-phase line voltage cascaded inverter without boost devices. The cascaded inverter outputs five-level voltage and connects the grid with unity power factor. PV reaches the maximum power with 4 667 W. The harmonic content of grid current is only 2.01%. In addition， the modularized cascade system has high engineering value.

three-phase line voltage cascaded； PV grid-connection； modified virtual flux observer； direct power control（DPC）； phase shifting space vector modulation（PSSVM）

TM762

A

1672-7207（2016）04-1188-08

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.04.015

2015-04-03；

2015-06-21

中央高校前沿研究計(jì)劃前瞻重大專項(xiàng)項(xiàng)目（201021200066）（Project（201021200066） supported by the Prospective Major Frontier Research Funds for the Central Universities）

李志勇，博士，副教授，從事新能源發(fā)電及電能質(zhì)量控制研究；E-mail：lizy@csu.edu.cn