HRM4800A型立磨提產(chǎn)節(jié)電的技術(shù)措施

石向前 胡建新

安縣中聯(lián)水泥有限公司，四川 綿陽 622654

HRM4800A型立磨提產(chǎn)節(jié)電的技術(shù)措施

石向前 胡建新

安縣中聯(lián)水泥有限公司，四川 綿陽 622654

安縣中聯(lián)水泥有限公司HRM4800 A型生料立磨自2010年投產(chǎn)以來，運(yùn)轉(zhuǎn)長期未達(dá)到最佳狀況，在對磨機(jī)維護(hù)改造、合理匹配研磨軌跡后，臺(tái)時(shí)產(chǎn)量基本保持480 t/h左右，磨機(jī)電流穩(wěn)定在200 A；循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量下降至645 000 m3/h，電流下降至140 A以內(nèi)；磨機(jī)工序電耗從20 kWh/t降到15 kWh/t以下。

立磨 研磨軌跡 漏風(fēng) 工序電耗 振動(dòng)

0 引言

我公司5 000 t/d水泥生產(chǎn)線生料制備系統(tǒng)采用HRM4800A型立式磨，自2010年投產(chǎn)以來運(yùn)行一直未達(dá)到最佳狀況，工序電耗長期偏高。2012年，水泥原材料不斷變差，生產(chǎn)過程中出現(xiàn)較多的問題，生料制備系統(tǒng)生產(chǎn)狀況更為惡劣，工序電耗高達(dá)20 kWh/t。2013年，我們對磨機(jī)維護(hù)改造，合理匹配研磨軌跡，在提高臺(tái)時(shí)產(chǎn)量、穩(wěn)定生產(chǎn)和降低電耗方面取得了顯著成效。本文對此過程進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)。

1 生料系統(tǒng)工藝流程及設(shè)備

1.1 設(shè)備配置及設(shè)計(jì)參數(shù)

磨機(jī)配置額定功率3 800 kW；設(shè)計(jì)產(chǎn)量磨損后期420 t/h；入磨物料粒度≤120 mm，成品細(xì)度：80μ m篩篩余≤15%；正常工作情況下磨盤上料層厚度：60 m m～80 m m；磨內(nèi)噴氣環(huán)的面積：4.8 m2；磨內(nèi)噴氣環(huán)的風(fēng)速：50～60 m/s；磨內(nèi)進(jìn)出風(fēng)口差壓：5 500～7 500 Pa；研磨壓力≤15 MPa。循環(huán)風(fēng)機(jī)額定功率4 000 kW，風(fēng)量：920 000 m3/h，全壓：11 000 Pa。

1.2 系統(tǒng)工藝流程

系統(tǒng)工藝流程見圖1。

圖1 系統(tǒng)工藝流程

2 存在問題

2010年投產(chǎn)以來，該立磨運(yùn)轉(zhuǎn)未達(dá)到理想狀況，2013年在石灰石礦山不能正常開采，以及外購石灰石礦點(diǎn)多、含泥量高、成分波動(dòng)大、入磨粒度難以控制的情況下，產(chǎn)量一度降低至420 t/h以下。2013年下半年以來，磨機(jī)工況逐漸變差，石灰石粒度得到有效控制后磨機(jī)狀況依然未得到改善，主要存在以下問題：

（1）臺(tái)時(shí)產(chǎn)量低。2013年9月至2015年3月磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量長期低于420 t/h。

（2）立磨振動(dòng)大。磨機(jī)水平振動(dòng)值加速度長期高于5 mm/s2，垂直振動(dòng)加速度長期高于4 mm/s2。

（3）磨機(jī)電流高、波動(dòng)大。磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)電流長期高于200 A。

（4）磨機(jī)壓差高。磨機(jī)壓差大于9 000 Pa。（5）循環(huán)風(fēng)機(jī)電流高。運(yùn)轉(zhuǎn)循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量約745 000 m3/h，風(fēng)機(jī)電流長期高于210 A。

（6）料層波動(dòng)大。料層長期在30～100 mm之間波動(dòng)。

3 原因分析

（1）研磨效率差，成品率低。磨機(jī)磨輥及磨盤堆焊后尺寸偏差較大，研磨軌跡不合理。

（2）風(fēng)環(huán)通風(fēng)面積小。由于多次對磨輥?zhàn)o(hù)套磨損部位疊加式修復(fù)，導(dǎo)致風(fēng)環(huán)通風(fēng)面積大幅度降低，風(fēng)環(huán)流場紊亂，磨機(jī)壓差較高。

（3）顆粒級(jí)配差，吐渣循環(huán)量大、細(xì)顆粒多，料層波動(dòng)大，操作難以控制，也導(dǎo)致磨機(jī)壓差大幅度升高，振動(dòng)大。

（4）機(jī)械原因。由于長期磨機(jī)帶病運(yùn)轉(zhuǎn)，導(dǎo)致?lián)u臂軸承座及軸承損傷、磨機(jī)基礎(chǔ)松動(dòng)等均是磨機(jī)振動(dòng)大的原因。

（5）原材料易磨性差。安徽某廠、四川某廠立磨同我公司型號(hào)完全一致，兩廠磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量均高于480 t/h，工序電耗低于15 kWh/t，工況相差較大，對比發(fā)現(xiàn)我公司礦山石灰石易磨性較差（見表1）。

表1 礦山石灰石易磨性對比表

4 解決措施

（1）恢復(fù)設(shè)備完好性。自2014年2月開始，我部門逐步實(shí)施磨機(jī)設(shè)備修復(fù)工作，分批次更換磨機(jī)搖臂軸承、修復(fù)搖臂軸、修復(fù)磨機(jī)基礎(chǔ)。隨著磨機(jī)設(shè)備的修復(fù)，磨機(jī)振動(dòng)得到一定程度的控制，磨機(jī)水平、垂直振動(dòng)值加速度低于4 mm/s2。

（2）嚴(yán)格控制石灰石粒度。對礦山石灰石破碎機(jī)錘頭磨損狀況監(jiān)控，及時(shí)調(diào)整錘頭與篦條間隙，及時(shí)更換錘頭，嚴(yán)格控制石灰石粒度＜50 m m。

（3）整體修復(fù)風(fēng)環(huán)。對磨輥修復(fù)部位進(jìn)行清理，重新按照原始尺寸修復(fù)，核對通風(fēng)面積后適當(dāng)加少量風(fēng)環(huán)蓋板，保證通風(fēng)面積及風(fēng)環(huán)風(fēng)速，嚴(yán)格控制風(fēng)環(huán)面積4.0 m2，計(jì)算得實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)風(fēng)環(huán)風(fēng)速約46 m/s，磨機(jī)壓差下降至8 200 Pa左右，吐渣量穩(wěn)定，細(xì)顆粒少。

（4）技改不合理部位。

①技改液壓系統(tǒng)。液壓油管內(nèi)徑由25 mm加粗至32 mm；每個(gè)磨輥下氮?dú)饽胰M9支增加至三組12支，嚴(yán)格控制氮?dú)饽覊毫?，兩?cè)氮?dú)饽覊毫檠心毫Φ?0%，背面氮?dú)饽覊毫?.0～1.5 MPa。

②技改入磨板式喂料機(jī)，減少漏風(fēng)量。將原配置入磨分格輪技改為全密封式板式喂料機(jī)，技改后磨機(jī)開啟時(shí)窯尾廢氣管道O2含量下降1.2%。

③選用LV選粉機(jī)。選粉機(jī)技改后頻率由原來的46 Hz下降至36 Hz，技改前后生料細(xì)度80μ m篩余15%，200μ m篩余由1.5%降低至0.5%。

（5）核對研磨軌跡、重新堆焊磨輥皮及磨盤襯板。由于對磨輥皮及磨盤反復(fù)堆焊，磨輥皮及磨盤瓦堆焊尺寸與原始設(shè)計(jì)尺寸相差較大，研磨軌跡嚴(yán)重偏離，重新堆焊后恢復(fù)原始設(shè)計(jì)尺寸，研磨區(qū)域合理配合，改善研磨效率，提高成品率，較高的成品率有利于降低循環(huán)風(fēng)機(jī)電流及選粉機(jī)頻率（見表2）。

（6）適當(dāng)增加擋料環(huán)高度。擋料環(huán)高度由磨損后的45 mm增加至70 mm，磨機(jī)振動(dòng)得到有效改善。

表2 原料磨循環(huán)風(fēng)機(jī)電流數(shù)據(jù)表

5 效果

隨著磨機(jī)整體修復(fù)、改造的推進(jìn)及日常維護(hù)工作的加強(qiáng)，磨機(jī)狀況逐步得到好轉(zhuǎn)，自2015年5月開始，運(yùn)轉(zhuǎn)狀況整體良好，臺(tái)時(shí)產(chǎn)量基本保持480 t/h左右，磨機(jī)電流穩(wěn)定200 A；循環(huán)風(fēng)機(jī)風(fēng)量下降至645 000 m3/h，電流下降至140 A以內(nèi)；立磨振動(dòng)減小，磨機(jī)水平振動(dòng)值加速度低于2.5 m m/s2，垂直振動(dòng)加速度2.0 mm/s2，磨機(jī)壓差降低至7 500 Pa，磨機(jī)料層平均70 mm，工序電耗持續(xù)降低至14 kWh/t（見表3）。

表3 原料磨臺(tái)時(shí)電耗數(shù)據(jù)表

TQ172.632.5

B

1008-0473(2016)04-0062-02 DOI編碼：10.16008/j.cnki.1008-0473.2016.04.012

2016-04-28）