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    重塑粗粒土-黏性土混合物沖刷特性研究

    2021-05-08 01:32:10高曉靜王秋生鄒福林
    水利學報 2021年3期
    關(guān)鍵詞:黏粒粉質(zhì)黏性

    高曉靜,王秋生,李 勇,鄒福林

    (1.交通運輸部公路科學研究院橋梁隧道研究中心,北京 100088;2.北京工業(yè)大學建筑工程學院,北京 100124;3.中鐵十一局集團有限公司,湖北武漢 430061)

    1 研究背景

    巖土類材料的沖刷是造成河岸遷移、橋墩沖刷破壞、土石壩潰決以及水庫淤積等工程問題的主要原因[1-2]。無黏性砂礫和黏性土是土體沖刷特性研究的主要對象[3-6]。然而,許多自然環(huán)境下,無黏性砂礫和黏性土并不是單獨地存在,而是以混合物的形式分布[7-8]。近年來,混合土體沖刷特性研究主要針對砂土-黏性土混合物展開[9],礫石-黏性土混合物的研究較少[2]?;旌贤馏w的沖刷過程涉及許多復雜的物理和化學過程,重塑土在制樣時可以對其成分和性質(zhì)進行控制,采用重塑土可以更好地研究混合土體沖刷特性的影響因素和演化規(guī)律[10]。

    泥沙沉積工程中,土顆粒粒徑大于2 mm 的為礫石,顆粒粒徑范圍0.063~2 mm 的為砂粒,顆粒粒徑范圍0.004~0.063 mm 的為粉粒,粒徑小于0.004 mm 的顆粒為黏粒[11]。文中顆粒粒徑小于0.063 mm的粉粒和黏粒統(tǒng)稱為黏性顆粒(粒徑小于0.063 mm的顆粒),黏性顆粒含量(pm)是指混合土體中黏性顆粒所占的質(zhì)量百分比,黏粒含量(pc)是指混合土體中黏粒(粒徑小于0.004 mm的顆粒)所占的質(zhì)量百分比。

    不同于砂礫和黏性土,隨著黏性顆粒含量的變化,混合土體表現(xiàn)不同的沖刷行為,臨界黏性顆粒含量是判斷混合土體沖刷行為的重要參數(shù)。研究發(fā)現(xiàn),無黏性砂礫中加入少量的黏性土,其沖刷特性會發(fā)生明顯的變化,隨著黏性土含量的增加,混合土體的抗沖刷性能增強,沖刷速率降低,混合土體表現(xiàn)出黏性土的沖刷特性[12]?;谠囼炑芯浚瑢W者們給出了混合土體沖刷特性由無黏性轉(zhuǎn)變?yōu)轲ば詴r對應(yīng)的黏性顆粒含量范圍,并定義為臨界黏性顆粒含量(pmc)。Alvarez-Hernandez[13]通過砂土-黏土混合物沖刷特性試驗,指出黏粒含量范圍在5%~15%時,砂土-黏土混合物的沖刷特性由無黏性變?yōu)轲ば浴itchener等[12]和Houwing[14]根據(jù)其研究結(jié)果得出混合土體臨界黏性顆粒含量的范圍分別為3%~15%和20%~30%。Van Ledden 等[11]認為采用臨界黏粒含量來判斷混合土體沖刷行為由無黏性轉(zhuǎn)為黏性更為準確。

    相同水流強度條件下,無黏性土的沖刷速率可以高出黏性土兩個數(shù)量級。合理預測混合土體的沖刷速率,需要根據(jù)臨界黏性顆粒含量的范圍,正確判斷混合土體的沖刷行為。目前臨界黏性顆粒含量的取值范圍主要根據(jù)試驗現(xiàn)象和試驗結(jié)果定性給出,基于礫石-黏性土混合物沖刷試驗研究匱乏,有必要開展相關(guān)混合土體臨界黏性顆粒含量的研究。混合土體沖刷行為主要根據(jù)砂粒、粉粒和黏粒含量進行分區(qū)判斷[11],缺乏衡量混合土體沖刷行為的物理量。本文應(yīng)用沖刷函數(shù)測定儀,對三種粗粒土-粉質(zhì)黏土混合物進行了沖刷特性試驗,研究了三種混合土體沖刷速率和起動切應(yīng)力的變化規(guī)律,得出臨界黏性顆粒含量的范圍,提出了混合土體沖刷黏性度的概念,基于試驗數(shù)據(jù)確定了沖刷黏性度的計算表達式。

    2 沖刷特性試驗

    2.1 試驗制備與方案試驗測試的三種混合土體由粗粒土和黏性土組成。粗粒土選用中值粒徑為1.5 mm的均勻石英砂以及粒徑為5.5 mm和7 mm的均勻礫石,無黏性砂礫的中值粒徑用ds表示。黏性土選用北京某地鐵施工現(xiàn)場的粉質(zhì)黏土。采用激光粒度分析儀測定粉質(zhì)黏土的粒徑分布,粒徑級配曲線如圖1所示,粉質(zhì)黏土中值粒徑為0.0164 mm,砂粒含量為17%、粉粒含量為59%,黏粒含量為24%,黏性顆粒含量為83%。使用液塑限聯(lián)合測定儀測得粉質(zhì)黏土的液限為32%,塑限為17%,塑性指數(shù)Ip為15%。采用擊實儀測得粉質(zhì)黏土最優(yōu)含水率為13.63%,最大干密度為1937 kg/m3。

    為得到較為均勻的試樣,采用固結(jié)的方式制備土樣。將現(xiàn)場取回的粉質(zhì)黏土烘干后磨碎,過2 mm的篩子,將粉質(zhì)黏土與粗粒土按一定比例混合,得到干燥的粗粒土-粉質(zhì)黏土混合物,混合土體中粉質(zhì)黏土的質(zhì)量百分比稱為粉質(zhì)黏土含量(psc)。取適量的自來水倒入混合土體中,均勻攪拌至稠狀并靜置24 h,將稠狀混合物倒入固結(jié)儀中進行排水固結(jié),固結(jié)壓力設(shè)置為100 kPa,當試樣在24 h內(nèi)的固結(jié)變形量小于0.01 mm時,固結(jié)完成。用Shelby試樣筒從固結(jié)儀中取出已固結(jié)好的試樣,進行沖刷試驗,固結(jié)儀中剩余的土樣用以測量混合土體的物理力學參數(shù):密度ρ,含水率w,干密度ρd和孔隙比e,結(jié)果如表1所示。

    表1 試驗方案及混合土體物理力學參數(shù)

    用符號G1、G2、G3 代表砂土(ds=1.5 mm)-粉質(zhì)黏土混合物、礫石(ds=5.5 mm)-粉質(zhì)黏土混合物、礫石(ds=7mm)-粉質(zhì)黏土混合物。三種混合土體各進行5組試驗,為獲取較為精確的臨界黏性顆粒含量范圍,每種混合土體5組試樣中粉質(zhì)黏土含量的取值根據(jù)試驗現(xiàn)象采用二分法確定,具體試驗方案如表1所示。

    2.2 試驗設(shè)備與步驟采用沖刷函數(shù)測定儀[15](圖2)開展混合土體沖刷特性試驗。沖刷函數(shù)測定儀可以進行粒徑小于10 mm土體的沖刷特性試驗[16],試驗流速范圍為0.1~6 m/s。

    圖1 粉質(zhì)黏土粒徑級配曲線

    圖2 沖刷函數(shù)測定儀

    試驗步驟如下[17]:(1)將裝有土樣的Shelby試樣筒固定在頂土活塞槽內(nèi),通過頂土活塞將土樣頂出試樣筒并刮平土樣表面;(2)轉(zhuǎn)動搖桿使試樣筒頂部與矩形試驗管道底部齊平;(3)設(shè)置流速,通常初始流速值為0.2 m/s;(4)開始試驗,記錄時間和數(shù)據(jù),試驗過程中觀察土樣沖刷情況并保持土樣表面與管道底齊平,當土樣表面出現(xiàn)明顯的凹凸不平時,停止試驗并刮平土樣,然后繼續(xù)試驗,直到?jīng)_刷時間超過60 min或者50 mm的土樣被沖刷;(5)重復步驟(3)、(4),測試4~8個水流速下的沖刷速率,并得到?jīng)_刷速率-水流速和沖刷速率-水流切應(yīng)力曲線。

    水流切應(yīng)力計算公式如下:

    式中:τ為床面水流切應(yīng)力;ρw為水的密度;f為摩阻系數(shù);u為斷面平均流速。

    摩阻系數(shù)f是雷諾數(shù)Re與相對粗糙度ks/D的函數(shù),可根據(jù)Moody 圖確定[15],本文中水力直徑D=68 mm,粗糙度平均值ks取0.5d50[15],d50為混合土體的中值粒徑。

    3 試驗結(jié)果

    3.1 沖刷速率混合土體G1、G2、G3的沖刷速率曲線如圖3所示。從圖中可以看出,對于某種混合土體,在一定的水流切應(yīng)力作用下,沖刷速率E隨粉質(zhì)黏土含量psc的增加而減小,混合土體的沖刷速率與粉質(zhì)黏土含量密切相關(guān)。Mitchener等[12]和Smith等[18]研究發(fā)現(xiàn),黏性顆粒含量小于50%的情況下,隨黏性顆粒含量的增大,砂土-黏性土混合物的抗沖蝕特性明顯增強,沖刷速率顯著降低。psc=25%時G1的沖刷速率明顯小于psc=22.5%時的沖刷速率,psc=30%時G2的沖刷速率明顯減小,psc=35%時G3的沖刷速率明顯減小。由此可以得到,混合土體中粗粒土粒徑越大,混合土體沖刷速率顯著降低時的黏性顆粒含量越大。

    3.2 起動切應(yīng)力在水流作用下土體顆粒由靜止狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)檫\動狀態(tài)時所對應(yīng)的水流切應(yīng)力為起動切應(yīng)力。學者們根據(jù)不同的沖刷試驗給出了定量求解起動切應(yīng)力的方法。McNeil 等[19]采用深水水槽沖刷裝置(Sedflume)對重塑土和非擾動原位土進行了沖刷特性研究,根據(jù)試驗結(jié)果給出了起動切應(yīng)力的定量化定義,即沖刷速率為10-4~10-3cm/s對應(yīng)的水流切應(yīng)力。時連強等[20]參照呼和敖德教授對連云港和長江口處泥沙進行的沖刷試驗結(jié)果,以沖刷速率范圍為0.4×10-3~0.8×10-3cm/s對應(yīng)的切應(yīng)力定義起動切應(yīng)力。Smith等[18]采用封閉有壓管道對泥沙混合物進行了沖刷試驗,定義沖刷速率為10-4cm/s對應(yīng)的水流切應(yīng)力為起動切應(yīng)力。起動切應(yīng)力是土體在不發(fā)生沖刷破壞情況下所能承受的最大水流切應(yīng)力,即土顆粒在起動時所受到的水流切應(yīng)力,由于此時土顆粒剛發(fā)生起動現(xiàn)象,其相應(yīng)的沖刷速率應(yīng)該是大于零而足夠小的。對比分析上述學者的研究成果,作者采用10-4cm/s(3.6 mm/h)對應(yīng)的水流切應(yīng)力作為起動切應(yīng)力,基于沖刷速率曲線對起動切應(yīng)力進行確定[21]。

    圖3 粗粒土-粉質(zhì)黏土混合物沖刷速率曲線

    在沖刷速率-切應(yīng)力曲線圖中畫水平線x=3.6 mm/h,如果沖刷速率曲線與水平線存在交點,則交點所對應(yīng)橫坐標的取值即為起動切應(yīng)力。如果沖刷速率曲線與水平線沒有交點,連接沖刷速率曲線上沖刷速率大于3.6 mm/h 最小的兩個點,并延長該兩點構(gòu)成的直線,該直線與水平線x=3.6 mm/h 相交點對應(yīng)的切應(yīng)力即為起動切應(yīng)力,如圖4所示。不同粉質(zhì)黏土含量情況下,三種混合土體起動切應(yīng)力的計算結(jié)果如表2所示。

    圖4 起動切應(yīng)力確定方法

    表2 混合土體起動切應(yīng)力

    三種混合土體起動切應(yīng)力與粉質(zhì)黏土含量的變化規(guī)律如圖5所示。由圖可知,粉質(zhì)黏土含量一定的情況下,混合土體中無黏性顆粒粒徑越大其起動切應(yīng)力越大。研究表明,無黏性土的起動切應(yīng)力與顆粒粒徑成正相關(guān)關(guān)系[22]。當粉質(zhì)黏土含量較低時,混合土體的起動以無黏性顆粒為主導,無黏性顆粒粒徑越大,混合土體起動切應(yīng)力越大。當粉質(zhì)黏土含量較高時,混合土體的起動以無黏性顆粒和黏性細顆粒的微團為主,無黏性顆粒粒徑越大,混合土體起動時微團的直徑越大,混合土體起動時的阻力越大,起動切應(yīng)力越大。

    從圖5 中可以看出砂土(ds=1.5 mm)-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力隨粉質(zhì)黏土含量的增大而增大,當psc=0%時,砂土(ds=1.5 mm)-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力取最小值,這一變化規(guī)律與Van Ledden[23]、Kothyari等[2]、Ahmad等[24]以及Ye等[10]的研究結(jié)果一致,而Torfs等[25]和Barry等[26]的研究結(jié)果顯示砂土-黏性土混合物的沖刷速率隨黏性顆粒含量的增大先減小后增大。圖5 表明,兩種礫石-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力隨粉質(zhì)黏土含量的增大先減小后增大,當psc=20%時,兩種礫石-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力取最小值。

    分析無黏性顆粒起動時的受力情況。假設(shè)顆粒以滾動的形式起動,顆粒受力情況如圖6所示。

    圖5 三種混合土體起動切應(yīng)力變化規(guī)律

    圖6 無黏性顆粒起動時受力

    作用在顆粒A上的力包括:水流的推動力(Fd),由于水流不均勻而產(chǎn)生的上舉力(Fl),顆粒浮重度(Ws)以及顆粒之間的黏結(jié)力(Fc1,F(xiàn)c2,……,F(xiàn)cn)[7,27]。顆粒A起動的瞬間,滿足以O(shè)點為力矩點的力矩平衡:

    式中:ld、ll、lw分別為水流推動力、上舉力和浮重度的力臂;Mc為顆粒A與周圍顆粒之間黏結(jié)力的力矩。

    水流推動力、上舉力和浮重度的表達式分別為:

    式中:Cd為水流推動力的系數(shù);Cl為上舉力的系數(shù);ρs為無黏性顆粒的密度;為水流推動力的作用面積,a1是系數(shù);為上舉力的作用面積,a2是系數(shù);為無黏性顆粒的體積,a3是系數(shù)。

    圖7 粉質(zhì)黏土含量20%,砂土(ds=1.5mm)-粉質(zhì)黏土混合物

    粉質(zhì)黏土含量20%情況下,砂土(ds=1.5mm)-粉質(zhì)黏土混合物沖刷前后的試驗現(xiàn)象如圖7所示。試驗現(xiàn)象表明沖刷前砂土顆粒和粉質(zhì)黏土細顆粒膠結(jié)在一起,在水流作用下,砂土顆粒和粉質(zhì)黏土細顆粒幾乎同時起動,此時混合土體起動時顆粒粒徑大于砂土顆粒粒徑。根據(jù)公式(3)(4)(5)可知,顆粒粒徑增大,浮重度和顆粒起動時的阻力增大,土體起動需要的水流流速和剪應(yīng)力增大,所以砂土混合物在psc=20%時的起動切應(yīng)力大于psc=0%時的起動切應(yīng)力。隨著psc的增大,顆粒之間的黏結(jié)力增加,顆粒起動時阻力逐漸增大,起動切應(yīng)力逐漸增大。

    粉質(zhì)黏土含量20%情況下,礫石(ds=5.5mm)-粉質(zhì)黏土混合物沖刷前后的試驗現(xiàn)象如圖8所示。試驗結(jié)果顯示,沖刷前粉質(zhì)黏土細顆粒黏附在礫石表面或填充在礫石顆粒之間,當水流流速較小時,礫石未起動,粉質(zhì)黏土細顆粒被沖刷,細顆粒的沖刷引起混合土體孔隙比增大,同時被沖刷的細顆粒進入水流中導致水變渾濁(圖8(b)的清晰度明顯低于圖8(a)),可以認為水流密度增大,根據(jù)公式(3)和(4)可知,水流密度增大,推動力和上舉力不變的情況下,需要的水流流速變小,顆粒起動需要的切應(yīng)力變小。隨著水流速的增大,混合土體中礫石顆粒以單顆粒的形式起動,其中會有少量細顆粒黏附于礫石顆粒表面,礫石顆粒粒徑遠大于粉質(zhì)黏土顆粒,少量黏附于礫石表面的細顆粒質(zhì)量可以忽略不計。研究發(fā)現(xiàn),土體的起動切應(yīng)力隨孔隙比的增大而減?。?]。psc=20%情況下,礫石(ds=5.5 mm)-粉質(zhì)黏土混合物的起動以礫石顆粒沖刷為主導,由于粉質(zhì)黏土細顆粒的沖刷,混合土體的孔隙比增大、水流密度增大,導致礫石顆粒的起動切應(yīng)力減小。當粉質(zhì)黏土含量增大,礫石顆粒與粉質(zhì)黏土顆粒之間的黏結(jié)作用增強,混合土體以礫石顆粒與黏性顆粒組成的微團的形式起動,混合土體起動時阻力增大,起動切應(yīng)力增大。

    圖8 粉質(zhì)黏土含量20%,礫石(ds=5.5mm)-粉質(zhì)黏土混合物

    3.3 臨界黏性顆粒含量目前臨界黏性顆粒含量(pmc)范圍的確定主要通過觀察試驗現(xiàn)象定性給出。根據(jù)本文試驗現(xiàn)象和沖刷速率試驗結(jié)果,可以初步得到混合土體G1、G2、G3臨界粉質(zhì)黏土含量的范圍為:psc>22.5%,psc>20%,psc>30%。Mitchener 等[12]研究發(fā)現(xiàn),砂土混合物中黏性顆粒含量為10%時,混合土體的起動切應(yīng)力是砂土起動切應(yīng)力的2~5倍,同時混合土體的沖刷速率較砂土明顯減小。

    基于Mitchener等[12]的研究,本文嘗試提出進一步確定混合土體臨界黏性顆粒含量的方法:如果一定黏性顆粒含量(pm)條件下,混合土體的起動切應(yīng)力是無黏性顆粒起動切應(yīng)力的2倍及以上,同時混合土體的沖刷速率較小于pm最大值情況下混合土體的沖刷速率明顯降低,認為此時pm即為臨界黏性顆粒含量。

    根據(jù)上述提出的方法,得到G1、G2、G3 臨界粉質(zhì)黏土含量的范圍為:22.5%~25%、30%~32.5%、32.5%~35%。通過沖刷速率和起動切應(yīng)力的取值確定的臨界粉質(zhì)黏土含量的范圍包含在通過試驗觀察得到的范圍內(nèi),而且取值范圍更精確。粉質(zhì)黏土中粉粒含量為59%,黏粒含量為24%,黏性顆粒含量為83%。由此可知G1、G2、G3 臨界黏性顆粒含量范圍分別為:18.68%~20.75%、24.90%~26.98%、26.98%~29.05%,臨界黏粒含量范圍分別為:5.4%~6%、7.2%~7.8%、7.8%~8.4%,三種混合土體臨界黏粒含量的取值范圍在Alvarez-Hernandez[13]通過試驗結(jié)果給出的臨界黏粒含量范圍(5%~15%)之內(nèi),這一結(jié)果表明,通過沖刷速率和起動切應(yīng)力確定混合土體臨界黏性顆粒含量取值范圍的方法是可行的。

    4 混合土體沖刷黏性度

    4.1 公式推導一定水流切應(yīng)力作用下,混合土體的沖刷行為隨黏性顆粒含量的增加逐漸由無黏性變?yōu)轲ば?,考慮混合土體沖刷行為的變化,提出沖刷黏性度這一概念,作為衡量混合土體是否具有黏性沖刷行為的度量,用符號Dc表示,Dc越大,混合土體的黏性沖刷行為越明顯,Dc的取值范圍為[0,1]。研究表明土體中只有粒徑小于0.004 mm的黏粒具有黏性,混合土體的黏性沖刷特性是由黏粒顆粒引起的[11],Dc與黏粒含量pc密切相關(guān)?;旌贤馏w中黏粒含量越大,土體的黏性沖刷特性越明顯,沖刷黏性度越大,當pc=0時,混合土體表現(xiàn)無黏性沖刷特性Dc=0,當pc=100%時,混合土體表現(xiàn)黏性沖刷特性Dc=1,Dc與pc之間是正相關(guān)關(guān)系。

    Alvarez-Hernandez[13]通過對不同粒徑砂土-黏土混合物進行沖刷特性試驗,發(fā)現(xiàn)混合土體沖刷特性由無黏性變?yōu)轲ば詴r的黏粒含量即臨界黏粒含量pcc與無黏性顆粒粒徑ds有關(guān)。假設(shè)混合土體中黏性土含量為某一特定值,如果混合土體中無黏性顆粒粒徑ds足夠小,其值近似等于0.004 mm,則混合土體表現(xiàn)黏性沖刷特性,此時Dc取值較大;如果ds取值較大,大于礫石粒徑,此時混合土體的沖刷特性由無黏性顆粒主導,Dc取值較小,由此推斷,Dc與ds呈負相關(guān)關(guān)系。

    黏粒含量pc和無黏性顆粒粒徑ds分別反映混合土體中黏性土和無黏性土的性質(zhì),假設(shè)pc和ds對Dc的影響?yīng)毩⑶一ゲ桓蓴_。用符號Dc1和Dc2分別表示pc和ds影響部分的混合土體沖刷黏性度。假設(shè)Dc1與pc的關(guān)系曲線為拋物線(如圖9所示),表達式寫為:

    根據(jù)邊界條件(0,0)、(1,1)以及拋物線的對稱軸為pc=1得出a=-1、b=2、c=0,式(6)的具體表達式為:

    正態(tài)分布是一個在數(shù)學、物理及工程等領(lǐng)域都非常重要的概率分布。水流對土體的沖刷具有隨機性,正態(tài)分布廣泛應(yīng)用于土體沖刷特性的研究。正態(tài)分布的期望值μ決定了正態(tài)曲線的位置,標準差σ決定了分布的幅度。采用圖10中所示的概率密度函數(shù)表示Dc2與ds的關(guān)系:

    式中:σ=2ds50/dc50,其中ds50代表砂土和礫石分界線的顆粒粒徑,取值2 mm,dc50表示粉粒和黏粒分界線的顆粒粒徑,取值0.004 mm。

    將式(7)和(8)相加得pc和ds影響下混合土體沖刷黏性度Dc的表達式:

    由式(9)計算的Dc取值可以大于1,根據(jù)定義,Dc取值范圍為[0,1],所以需要對式(9)進行優(yōu)化,采用如下的表達式:

    圖9 沖刷黏性度與黏粒含量的關(guān)系

    圖10 沖刷黏性度與無黏性顆粒粒徑的關(guān)系

    式中系數(shù)A的取值根據(jù)混合土體沖刷試驗數(shù)據(jù)確定。

    4.2 參數(shù)標定由沖刷黏性度的定義可知,不同種類混合土體,在臨界黏粒含量范圍內(nèi),Dc的取值范圍應(yīng)該相同,基于這一原則,經(jīng)過不斷的嘗試,確定A=1/9,將A的取值帶入公式(10)得沖刷黏性度的完整表達式:

    根據(jù)式(11)計算得到三種混合土體臨界黏粒含量范圍內(nèi)對應(yīng)的Dc范圍分別為:0.189~0.199、0.174~0.185、0.170~0.181,計算結(jié)果表明,三種混合土體臨界黏粒含量范圍對應(yīng)Dc的范圍均在0.17~0.20之間,該計算結(jié)果符合Dc的定義,認為式(11)為混合土體沖刷黏性度的計算表達式。

    為了驗證公式(11)的準確性,采用Panagiotopoulos 等[28]的試驗數(shù)據(jù)計算沖刷黏性度Dc的取值范圍,計算結(jié)果與試驗結(jié)果對比。Panagiotopoulos等[28]對兩種砂土-黏性土混合物P1、P2進行了沖刷特性試驗研究。試驗所用無黏性土是中值粒徑為0.1525 mm 和0.215 mm 的均勻石英砂,黏性土為天然河口粉質(zhì)黏土沉積物,黏性土的中值粒徑為0.0032 mm,黏性土中黏粒含量為20%,試驗結(jié)果顯示當黏粒含量超過6%時,混合土體沖刷速率明顯降低,由此可知Panagiotopoulos 等[28]試驗得到的臨界黏粒含量小于6%。

    表3 Panagiotopoulos等[28]測試混合土體的沖刷黏性度計算結(jié)果

    應(yīng)用式(11)計算Panagiotopoulos 等[28]試驗中不同黏性土含量情況下混合土體的沖刷黏性度Dc,計算結(jié)果如表3所示。由本文三種混合土體試驗結(jié)果可知,臨界黏粒含量范圍對應(yīng)的沖刷黏性度取值范圍為0.17~0.20,該范圍內(nèi)對應(yīng)的混合土體P1、P2的臨界黏粒含量范圍為4%~6%,該計算結(jié)果與Panagiotopoulos等[28]的試驗結(jié)果相吻合,由此證明了本文提出的混合土體沖刷黏性度計算公式的準確性。

    5 結(jié)論

    本文針對三種重塑粗粒土-粉質(zhì)黏土混合物,開展了不同粉質(zhì)黏土含量情況下的沖刷特性試驗,分析了三種混合土體的沖刷行為及沖刷速率、起動切應(yīng)力的變化規(guī)律,主要得出以下結(jié)論:

    (1)黏性顆粒含量小于50%的情況下,砂土-粉質(zhì)黏土混合物和礫石-粉質(zhì)黏土混合物的沖刷速率均隨黏性顆粒含量的增大單調(diào)遞減,在粉質(zhì)黏土含量為25%、30%、35%時,三種混合土體G1、G2、G3的沖刷速率顯著降低。混合土體中粗粒土粒徑越大,混合土體沖刷速率顯著降低時的黏性顆粒含量越大。

    (2)混合土體的起動切應(yīng)力與粗粒土粒徑大小有關(guān),黏性顆粒含量一定的情況下,混合土體中粗粒土粒徑越大起動切應(yīng)力越大;粗粒土粒徑不同,隨黏性顆粒含量的變化,混合土體起動切應(yīng)力的變化規(guī)律不同。隨粉質(zhì)黏土含量的增大,砂土-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力呈單調(diào)遞增的變化趨勢;礫石-粉質(zhì)黏土混合物的起動切應(yīng)力隨粉質(zhì)黏土含量的增大先減小后增大。

    (3)隨黏性顆粒含量的增加,混合土體的沖刷特性由無黏性變?yōu)轲ば?,這一轉(zhuǎn)變對應(yīng)的黏性顆粒含量為臨界黏性顆粒含量。通過分析試驗結(jié)果,考慮沖刷速率和起動切應(yīng)力的變化特點,得到三種混合土體G1、G2、G3 的臨界黏性顆粒含量范圍分別是18.68%~20.75%、24.90%~26.98%、26.98%~29.05%。

    (4)針對混合土體具有的無黏性沖刷行為和黏性沖刷行為,提出沖刷黏性度的概念,用以衡量混合土體具有黏性沖刷行為的程度,混合土體的黏性沖刷行為越明顯,沖刷黏性度取值越大??紤]粗粒土顆粒粒徑及黏粒含量的影響,給出沖刷黏性度的計算表達式,基于本文三種混合土體沖刷試驗結(jié)果,確定了參數(shù)的取值,根據(jù)已有的其他試驗數(shù)據(jù)驗證了沖刷黏性度表達式的準確性。由三種粗粒土-粉質(zhì)黏土混合物的試驗數(shù)據(jù)得出,臨界黏粒含量取值范圍對應(yīng)的沖刷黏性度的取值范圍為0.17~0.20。

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